Разное

Плиты ребристые: размеры и технические характеристики железобетонных плит покрытия. Армирование и толщина плит

Автор

Содержание

Плиты ребристые

     При строительстве зданий, кроме фундамента и стен, крайне важно соблюдать качество перекрытий и используемых для этого материалов. Одним из наиболее популярных материалов являются  ребристые плиты перекрытия из железобетона. От их свойств и эксплуатационных характеристик зависит надежность и безопасность любого дома или производственного помещения.

    Плиты перекрытия постоянно подвергаются большой нагрузке, и с целью повышения их прочности и способности выдерживать значительные нагрузки, при их производстве применяется бетон класса B25 и B30. Основная несущая способность обеспечивается за счет наличия ребер, которые заливаются отдельно.  В крупных плитах отдельно заливаются напряженные ребра, и только после этого происходит бетонирование полки. Для связки ребра и полки используются выпуски арматуры и сцепление бетона. Для придания дополнительной прочности в каждое ребро и полку монтируется сварной каркас.

    Плиты ребристые

входят в перечень товаров производимых компанией ООО «Стройзаказ». Качество таких изделий доказано временем. На протяжении 14 лет наша компания является надежным партнером строительных организаций, ежегодно расширяя круг постоянных клиентов далеко за пределы города Кузнецка. Кроме положительных отзывов, вся продукция сертифицирована и производится строго в соответствии нормам и требованиям ГОСТ.

    Проекты зданий зачастую являются уникальными, и в каждом отдельном случае требуются ребристые плиты покрытия различных размеров. Полный перечень изделий выпускаемых компанией «Стройзаказ» Вы найдете в каталоге товаров. Плиты больших размеров наиболее экономичные, т. к. уменьшают количество монтажных единиц. Маленькие размеры плит имеют повышенную несущую способность, но будут требовать установки дополнительных ферм. Плиты с небольшими размерами чаще применяются как доборные, в местах изменения высоты перекрытия или на участках с большим снегонакоплением.

В каждом отдельном случае, даже при малоэтажном строительстве, при проектировании требуется проводить полные расчеты всех нагрузок и несущих характеристик применяемых изделий и материалов.

    Благодаря применению современных и эффективных технологий на заводах «Стройзаказ», удалось снизить затраты на производство с сохранением качества. В результате цена на всю продаваемую продукцию одна из самых низких на рынке железобетонных ребристых плит перекрытия. Производственных мощностей наших заводов и запасов на складах достаточно, чтобы удовлетворить практически любые потребности заказчиков и вовремя поставить всю продукцию. Мы понимаем, что доставка продукции до места строительства, в указанное время, влияет на своевременную сдачу готового объекты. Поэтому, кроме ребристых плит перекрытия

мы предлагаем своим клиентам услуги по доставке в строго оговоренные сроки. Все подробности по наличию товара, его характеристиках и сроках поставки Вы можете уточнить у менеджеров компании ООО «Стройзаказ». Всю необходимую контактную информацию можно найти на нашем сайте.

    Сегодня продукцию наших заводов применяют при строительстве множества производственных и жилых помещений во многих городах России.

№ Наименование Ед.изм Объем
единицы
м3		 Вес
тн		 Размер изделия    (д*ш*в)
 Отпускная
цена
1 ПР63-15 шт 0,633 1,76 6280*1490*300 7100
2 ПР63-12 шт 0,561 1,54 6280*1190*300 6000
3 ПР51-12 шт 0,46 1,15 5080*1190*300 4820
4 ПР51-15 шт 0,516 1,29 5080*1480*300 5450
5 ПКЖ — 6 шт 0,565 1,412 5970*1490*300 8600

Плиты перекрытий ребристые

Ребристые плиты перекрытия повсеместно используются на строительных объектах при обустройстве межэтажных перекрытий зданий промышленного назначения.

Особенности конструкции плит П-образного сечения позволяют создавать прочные и надежные потолочные перекрытия промышленных зданий и сооружений.

Ребристые плиты перекрытия ПРТм применяются только в том случае, если созданное с их помощью перекрытие не является одновременно полом одного этажа и потолком другого. То есть, использование плит ПРТм в качестве межэтажных перекрытий, разделяющих нижний и верхний этажи, не рекомендовано.

Производители ЖБИ, и наш завод в том числе, позиционируют плиты этой серии как высокопрочные изделия. Мы предлагаем их в большом диапазоне размеров и по очень демократичным ценам с доставкой на объект.


Плиты перекрытия серии ПРТм

Плиты перекрытия серии ПРТм представляют собой прямоугольные изделия с плоской верхней поверхностью и выступающими вниз ребрами жесткости. В разрезе плита ПРТм напоминает букву П. Такая конфигурация дает нужную степень жесткости и прочности.

Ребристые плиты перекрытия ПРТм любой длины обладают одинаковой шириной – 39 см. Выпускают их высотой 9, 12 и 15 см. Что касается длины, то на данный момент ассортимент завода ЖБИ-4 представлен тринадцатью модификациями длиной от 117 до 357 см.

Производят эти позиции из высокопрочного бетона и предварительно напряженной арматуры. Для более простого монтажа и транспортировки каждая ребристая плита перекрытия снабжена монтажными петлями.


Как приобрести ребристую плиту покрытия?

Все производители ЖБИ, и наш завод не исключение, выпускают свою продукцию в строгом соответствии с действующими строительными нормативами и регламентами. Проще всего оформить заказ на ЖБИ, опираясь на смету. Заменять одни позиции на другие ввиду экономии не стоит. Если в проект заложены именно ребристые плиты покрытия серии ПРТм, то их и следует использовать.

Наши сотрудники всегда помогут:

  • грамотно оформить заказ,
  • правильно указать наименование позиций и их количество,
  • подсчитать стоимость,
  • подобрать необходимую комплектацию и
  • найти подходящий транспорт для доставки к месту монтажа.

Наличие собственного автопарка позволяет нам своевременно осуществлять доставку заказанных железобетонных изделий прямо на объект заказчика в строго согласованные с ним сроки. Резервирование необходимых железобетонных изделий на складе готовой продукции осуществляется только по факту стопроцентной предоплаты заказа.

Ребристые плиты перекрытия

Завод ЖБИ Дельта Трейд производит и продает плиты перекрытия ребристые железобетонные. Одной из разновидностей железобетонных конструкций, которые используются для возведения практически любого промышленного здания, являются ребристые плиты перекрытия. В отличие от пустотных, они обладают меньшей толщиной и переносят несущие способности на ребра жесткости. Наша компания предлагает данные ребристые плиты перекрытия по самым привлекательным ценам, организуя доставку во все регионы нашей страны, включая Москву и Санкт-Петербург.

Производство ребристых плит перекрытия

Ребристые плиты перекрытия — характеристики и спецификации производства

Такие железобетонные изделия представляют собой плоскую конструкцию с ребрами жесткости (имеют П-образное поперечное сечение), благодаря которой отлично работают на изгиб. Они широко применяются для возведения разнообразных общественных или производственных зданий и сооружений, но из-за выступающих балок практически не используются для перекрытий между этажами в жилых домах.

Ребристые плиты перекрытия изготавливаются из легкого конструкционного или тяжелого бетона, при этом они армируются как обычной, так и заранее напряженной арматурой. Такие плиты перекрытия обязательно проходят строгий контроль соответствия всем требованиям и нормам ГОСТ 27215-87. Данные железобетонные конструкции выпускаются следующими сериями: 1.442.1-1.87, 1.442.1-2, 1.465.1-21.94, 1.465.1-3/80 и 1.465.1-7.84.

Одними из наиболее востребованных являются следующие размеры (ширина и длина) ребристых плит: 3х12 м, 3х6 м, 1.5х6 м, при этом высота ребер составляет 300–400 мм. В зависимости от потребностей заказчика мы подберем наиболее подходящие геометрические размеры и типоразмеры плит. Кроме того, для покупки правильной марки данных изделий следует знать примерные нагрузки, которые будут оказывать воздействие на плиту в определенных условиях. Можно приобрести ребристые плиты перекрытия с проемами, позволяющими монтировать инженерные коммуникации (например, системы вентиляции и освещения). Существуют и закладные детали, обеспечивающие крепление плит к несущим элементам сооружений.

Цены на ребристые плиты перекрытия

Компания Дельта Трейд предлагает широкий ассортимент железобетонных изделий, посмотреть которые можно в каталоге сайта. Чтобы оформить покупку, достаточно добавить выбранный товар в корзину. Кроме того, оставить заявку очень просто, позвонив нашим сотрудникам по телефону или оставив свои контактные данные через форму обратного звонка.

Плиты ребристые ПКЖ-5А (1,5*6)

RUB

Цена:

дог. руб/шт

в т.ч. НДС

Длина: 5970 мм Ширина: 1490 мм Высота: 300 мм Вес: 1413 кг Объем: 2,70 м/куб. Заказать Доставка: Организуем доставку Оплата: Наличный и безналичный расчет

Позвонить нам:

Написать нам:


Стандарт изготовления изделия: Серия ПК 01-106
Плиты ребристые ПКЖ-5А (1,5*6) – это еще один тип ребристых покрытий для промышленных зданий, которые отличаются повышенной прочностью и соответственно широко применяются в современном строительстве. Изделия являются типовыми и входят в состав Серии ПК 01-106, регламентирующей выпуск железобетонных плит шириной в полтора метра. Конструктивно данные элементы представляют собой плоские панели с перпендикулярно расположенными ребрами для повышения прочности и удобства при опирании. Нижние края таких ребер делаются острыми или слегка закругленными в зависимости от проекта. Также в конструкции предусматриваются закладные элементы для соединения смежных элементов сборного покрытия и отверстия для строповочных петель (с расчетом по два на ребро).
ГК «Энергоресурс» предлагает поставку  железобетонных плит покрытия с доставкой по Новосибирску и области и городам Сибири.  Купить жби и проконсультироваться по общим вопросам покупки и доставки Вы можете позвонив по телефону компании т.: 8-800-775-36-00. Режим работы компании: Пн-Пт с 9-00 до 18-00.

Длина:                   5970 мм
Ширина:                1490 мм
Высота:                 300 мм
Вес:                        1413 кг
Объем:                   2,67 м/куб

Серия ПК 01-106

Доставляем железобетонную продукцию на объект Заказчика в Сибирском Федеральном округе.
В том числе: Новосибирск, Новокузнецк, Кемерово,Томск,Омск, Красноярск, Бийск, Барнаул, Абакан и т.д.
Осуществляем доставку длинномерами грузоподъемностью 20т, самогрузами 5-10-20 т.

По данному госту также производятся следующие продукты:

Фундаментные ребристые плиты – Принципы!

Приветствую вас, мои Читатели и Зрители строительного Блога “Путь Домой”! Сегодня буду делиться знаниями и опытом по поводу фундаментных ребристых плит. Мы проектируем с этими плитами достаточно давно. И применяем в строительстве тоже.

Плита, которую я называю кессонной, потому мне так преподавали в институте. Просто она была усовершенствована технология. Впервые мы использовали такие плиты в 2013 году. С тех пор мы спроектировали, наверное, несколько десятков домов с данной плитой.

Несмотря на то, что вы можете очень много слышать про плиту УШП, я не являюсь ее сторонником. Хотя она тоже относиться к разряду ребристых плит и мы о ней поговорим немного позже. Расскажу вам почему предпочитаю другой тип плит.

Полный вопрос: Artem/ Фундамент ребристая плита. Хотелось бы подробней обсудить эту тему, все тонкости.

Начнем, пожалуй, с небольшого обзора, чтобы ориентировочно понять какие основные типы плит вообще существуют.

Основные типа плит отличаются не только принципом работы, передачей нагрузки с дома на грунт, но и рамками применения. Это важно. Я не раз говорил, что идеального фундамента не существует. На сегодняшний день на рынке можно насчитать более 200 типов фундаментов. Вы, если не занимаетесь строительством, назовете от силы 10! Но я заметил, что многие путают тип фундамента и технологию возведения фундамента. Например, фундамент ТИСЭ — это не тип фундамента, это технология возведения столбчатого фундамента. Тоже самое и со шведской плитой, утепленной шведской плитой, финской плитой, какие только название ей не придумывают. Но суть всегда одна, это ребристая плита. Но по типу работы ребристые плиты все же немного отличаются.

Плита, которую я чаще всего применяю и предпочитаю — это кессонные плиты. Когда ребра направлены вниз и в классическом варианте она разделена на секции, так называемые кессоны. Плита достаточно рациональна, удобна, но чаще применяем ее с немного другой разбивкой. Суть работы плиты сводиться к следующему: конструкция этой плиты позволяет передавать нагрузку всей своей площадью!

0:59 Первое наше применение такого фундамента
2:55 Разница между типом фундамента и технологией возведения
3:36 Моя самая часто применяемая плита — кессонная плита
4:18 Суть работы плиты
5:50 Эпюра моментов
6:18 Классическая схема ребристой плиты 7:25 УШП плита
9:19 Особенность плит с небольшими ребрами
11:14 Разница в толщине плит
12:18 Особенности грунтов
14:50 Теплая отмостка и остаточное промерзание
17:30 Особенности дренажа
18:32 Кессонные и ленточные фундаменты
19:14 Почему мы стали применять кессонные фундаменты?
19:50 ЭППС и ПСБ
24:55 Технологический момент по гидроизоляции
28:52 Облегченная плита и мой опыт с ней
32:00 Дом на плывунах
34:25 Фото объекта
39:00 Архитектурные решения
41:50 Конструкторские чертежи


Вопросы пользователей

44:50 Сразу есть вопрос пара вопросов: экономическое сравнение ребристая плита и иные виды фундамента (применительно к слабым грунтам) и ребристая плита на насыпном грунте (без трамбовки).
48:47 Как консервировать ребристую плиту на зиму?
53:01 А что если ребрами вверх?
54:17 Посмотрев почти все видео Александра, могу с точностью сказать, что скажет : «Расчёт покажет»
58:02 У Вас на заставке под низом балки(ребра) не показано подготовки (бетон или щебень) или отдельный узел 1 есть в документации?
1:01:20 Можно ли пристройку к деревянному дому на ленточном фундаменте, построить на ребристой плите?
1:01:51 Одномоментная заливка кессонного фундамента это обязательное требование? Или можно его заливать двухэтапно (сначала кессоны с выпусками арматуры, а затем саму плиту)?
1:03:13 А нельзя использовать грибы вместо клея для соединения ЭППС с фундаментом при его заливке?
1:04:00 Уточните, пожалуйста, как делать жёсткие маяки по центру плиты, без проколов гидроизоляции
1:04:25 Какие правила, чтобы оставить фундамент на зиму без построенного дома?
1:05:28 Можно ли открыть в грунте под ребра, сделать гидроизоляцию всей площади застройки, опустить армокаркас + армирование плиты и все залить? Извините если глупый вопрос
1:05:50 Защитный слой обеспечивается за счет смещения арматуры внутрь или увеличения толщины ленты?
1:07:00 На сколько Вы доверяете производителю (сертификаты и другая документация)?
1:08:00 При ребристой плите обязательно делать монолитный замкнутый пояс по стенам?
1:09:45 На сколько УШП подходит для дома периодического проживания? Ваше мнение
1:10:38 Нужно ли учитывать «расположение» кессонов с планировкой дома ( например перегородками)?
1:12:53 Вопрос о консервации на зиму: если не успеваешь сделать первый этаж с перекрытием, можно ли накрыть плиту сверху утеплителем, защитив его плёнкой от у/ф лучей? Если возможно, то каков риск в данном случае использовать ПСБ а не ЭППС?
1:13:16 В ребристой плите армирование так же как и в «классической» в 2 ряда? Уменьшения затрат на арматуру нет?
1:13:49 Подъем воды весной выше основания фундамента считается его замачиванием?
1:15:01 Весь вебинар была речь о пучинистых грунтах под ребристой плитой, что если грунты просадочные и влагонасыщенные?
1:16:44 На каких типах грунта нельзя делать ребристую плиту?
1:18:05 Возможно ли делать ребристый фундамент с подвалом?
1:18:21 Як таку плиту міксувати з фундаментом під важку піч 3-4 тони?
1:21:03 Ни как не могу понять какую функцию выполняет гарцовка под брусчаткой?
1:22:09 Возможно ужас, но всё же спрошу. Можно ли для свайного ф-та (висячая свая) включить ростверк в работу как рёбристую плиту (если тромбовать грунт в пустотах ростверка)?

С Уважением, Александр Терехов

Плиты покрытия 1,5 х 6 м серий 1.465

Плиты покрытия

Серия 1.465.1-15; 1.465.1-20 ГОСТ28042-89

Характеристики:
Плиты железобетонные ребристые для покрытий одноэтажных производственных зданий.

 

с1.465.1-15 в5 (6) — Плиты железобетонные ребристые размером 3*12м для покрытия одноэтажных производственных зданий(для легкосбрасываемой кровли)
Наименование Длина Ширина Высота Объем, м3 Вес, тн
2ПГ12-1К7 11960 2980 450 2,92 7,30
2ПГ12-2К7 11960 2980 450 2,92 7,30
2ПГ12-3К7 11960 2980 450 2,92 7,30
2ПГ12-4К7 11960 2980 450 2,92 7,30
2ПГ12-5К7 11960 2980 455 3,1 7,75
           
2ПВ12-1К7-4(отв 400) 11960 2980 450 3,17 7,93
2ПВ12-2К7-4 11960 2980 450 3,17 7,93
2ПВ12-3К7-4 11960 2980 450 3,17 7,93
2ПВ12-4К7-4 11960 2980 450 3,17 7,93
2ПВ12-5К7-4 11960 2980 455 3,35 8,38
2ПВ12-1К7-7(отв 700) 11960 2980 450 3,14 7,85
2ПВ12-2К7-7 11960 2980 450 3,14 7,85
2ПВ12-3К7-7 11960 2980 450 3,14 7,85
2ПВ12-4К7-7 11960 2980 450 3,14 7,85
2ПВ12-5К7-7 11960 2980 455 3,32 8,30
2ПВ12-1К7-10(отв 1000) 11960 2980 450 3,31 8,28
2ПВ12-2К7-10 11960 2980 450 3,31 8,28
2ПВ12-3К7-10 11960 2980 450 3,31 8,28
2ПВ12-4К7-10 11960 2980 450 3,31 8,28
2ПВ12-5К7-10 11960 2980 455 3,49 8,73
2ПВ12-1К7-14(отв 1450) 11960 2980 450 3,22 8,05
2ПВ12-2К7-14 11960 2980 450 3,22 8,05
2ПВ12-3К7-14 11960 2980 450 3,22 8,05
2ПВ12-4К7-14 11960 2980 450 3,22 8,05
2ПВ12-5К7-14 11960 2980 455 3,4 8,50
           
Серия 1. 465.1-20 выпуск 1(2)-Плиты железобетонные ребристые размером 1,5*6м для покрытия одноэтажных производственных зданий(для легкосбрасываемой кровли)
4ПГ6-2АтV 5970 1490 300 0,615 1,54
4ПГ6-3АтV 5970 1490 300 0,615 1,54
4ПГ6-4АтV 5970 1490 300 0,615 1,54
4ПГ6-5АтV 5970 1490 300 0,615 1,54
4ПВ6-2АтV-4(отв 400) 5970 1490 300 0,78 1,95
4ПВ6-3АтV-4 5970 1490 300 0,78 1,95
4ПВ6-4АтV-4 5970 1490 300 0,78 1,95
4ПВ6-5АтV-4 5970 1490 300 0,78 1,95
4ПВ6-2АтV-7(отв 700) 5970 1490 300 0,76 1,90
4ПВ6-3АтV-7 5970 1490 300 0,76 1,90
4ПВ6-4АтV-7 5970 1490 300 0,76 1,90
4ПВ6-5АтV-7 5970 1490 300 0,76 1,90
4ПВ6-2АтV-10(отв 1000) 5970 1490 300 0,72 1,80
4ПВ6-3АтV-10 5970 1490 300 0,72 1,80
4ПВ6-4АтV-10 5970 1490 300 0,72 1,80
4ПВ6-5АтV-10 5970 1490 300 0,72 1,80

Ребристые плиты

Ребристые плиты – востребованные железобетонные изделия в строительстве многоэтажных сооружений. Этот вид перекрытий обеспечивает равномерное распределение нагрузки и разделение внутреннего объема здания.

Мы практикуем систему скидок для юридических лиц!

Узнайте стоимость товара со скидкой по тел. 8 (495) 109-12-53 (в будние дни, 9.00 — 18.00 Мск)
Присылайте Вашу заявку на почту [email protected] (круглосуточно).
Закажите звонок Вам от нашего менеджера (круглосуточно).

Звонок менеджера

Сортировать по:

  • Высота:

    250 мм

  • Ширина:

    1490 мм

  • Длина:

    5970 мм

  • Масса:

    1230 кг

Параметры

  • Высота:

    250 мм

  • Ширина:

    1490 мм

  • Длина:

    5970 мм

  • Масса:

    1230 кг

Параметры

  • Высота:

    250 мм

  • Ширина:

    1490 мм

  • Длина:

    5970 мм

  • Масса:

    1230 кг

Параметры

Ребристая или вафельная система — преимущества и недостатки

Ребристые перекрытия, состоящие из равномерно расположенных ребер, обычно поддерживаются непосредственно колоннами. Это либо односторонние перекрывающие системы, известные как ребристые плиты, либо двусторонние ребристые системы, известные как вафельные плиты. . Эта форма строительства не очень распространена из-за стоимости опалубки и низкой огнестойкости. Для достижения огнестойкости в течение 2 часов требуется плита толщиной 120 мм с минимальной толщиной ребра 125 мм для непрерывных ребер.Толщина ребра более 125 мм обычно требуется для обеспечения прочности на растяжение и сдвиг. Ребристые плиты подходят для средних и тяжелых нагрузок, могут перекрывать разумные расстояния, очень жесткие и особенно подходят там, где открыт потолок.

Конструкция вафельной плиты

Глубина плиты обычно варьируется от 75 до 125 мм, а ширина ребра — от 125 до 200 мм. Может использоваться расстояние между ребрами от 600 до 1500 мм. Общая глубина пола обычно варьируется от 300 до 600 мм с габаритными пролетами до 15 м в случае армирования и большего размера в случае последующего натяжения.Использование ребер в нижней части плиты снижает количество бетона и арматуры, а также вес пола. Экономия материалов будет компенсирована усложнением опалубки и укладки арматуры. Однако сложность опалубки сводится к минимуму за счет использования стандартной модульной многоразовой опалубки, обычно изготовленной из полипропилена или стекловолокна, с коническими сторонами, позволяющими снимать изоляцию.

Для ребер с шагом 1200 мм (для соответствия стандартным формам) экономичный пролет железобетонного перекрытия L составляет приблизительно D x 15 для одинарного пролета и D x 22 для многопролетного, где D — общая глубина перекрытия. .Односторонние ребра обычно проектируются как тавровые балки, часто простирающиеся в длинном направлении. На колоннах и несущих стенах требуется прочная откидная панель для сопротивления сдвигу и моменту.

Рифленая плита Конструкция

Преимущества:

  • Экономия веса и материалов
  • Длинные пролеты
  • Привлекательный внешний вид потолка при открытии
  • Экономичен при использовании многоразовых опалубочных плит
  • Вертикальные проходы между ребрами просты.

Недостатки:

  • Глубина плиты между ребрами может регулировать степень огнестойкости.
  • Требуется специальная или фирменная опалубка.
  • Большая высота от пола до этажа.
  • С большими вертикальными проходами труднее справиться.

Процедура строительства вафельной или ребристой плиты и преимущества — Проектирование конструкций

🕑 Время чтения: 1 минута

Что такое вафельная плита или ребристая плита?

Вафельная плита или ребристая плита — это конструктивный элемент, гладкий сверху и содержащий решетчатую систему на своей нижней поверхности. Верх ребристой плиты обычно тонкий, а нижние линии сетки обычно представляют собой ребра, которые уложены перпендикулярно друг другу с одинаковой глубиной.Вафельная плита имеет два направления армирования.

Все ребра направлены от головок колонн или балок. Поддерживаемая глубина ребер равна глубине головки колонны или балки. Благодаря ребрам жесткости и двойному армированию он более устойчив и рекомендуется для плит или фундаментов с большим пролетом.

Характеристики вафельных плит

  • Вафельные плиты обычно подходят для плоских поверхностей.
  • Объем используемого бетона намного меньше по сравнению с другими.
  • Армирование в вафельной плите предусмотрено в виде сетки или отдельных стержней.
  • В случае вафельной плиты отдельная выемка для балок не требуется.
  • Нижняя поверхность плиты выглядит как вафля, которая получается при использовании картонных панелей или коробочек и т. Д.
  • Рекомендуемая толщина вафельной плиты составляет от 85 до 100 мм, а общая глубина плиты ограничена от 300 до 600 мм.
  • Ширина балок или ребер, предусмотренных в вафельной плите, обычно составляет от 110 до 200 мм.
  • Рекомендуемый шаг ребер от 600 до 1500 мм.
  • Армированные вафельные плиты могут быть сконструированы для пролета до 16 метров, при превышении этой длины сборные вафельные плиты предпочтительнее.
  • Вафельная плита хорошо противостоит усадке и ниже, чем усиленные плоты и плиты фундамента.
  • Вафельная плита требует только 70% бетона и 80% стали из бетона и стали, используемой для усиленного плота.

Порядок строительства вафельной плиты

Конструкция вафельной плиты может быть произведена тремя способами следующим образом.

  • На месте
  • Сборные
  • Сборные

Вафельные плиты на месте сооружаются путем заливки бетона на стройплощадке или в поле с соблюдением соответствующих мер. В случае сборной вафельной плиты, плиты перекрытия где-то залиты, и они соединены вместе с надлежащей арматурой, и бетон заливается.

Третий вариант, сборные вафельные плиты, является самым дорогостоящим, чем два других метода. В этом случае армирование панелей плиты обеспечивается при заливке с некоторым натяжением.Следовательно, они не нуждаются во внутреннем армировании на участке.

Чтобы построить вафельную плиту на месте, необходима опалубка для поддержки плиты. Но для работы с вафельной плиткой для работы с формой требуются специальные инструменты.

Инструменты для опалубки, необходимые для строительства вафельной плиты:

  • Вафельные капсулы
  • Горизонтальные опоры
  • Вертикальные опоры
  • Стеновые соединители
  • Кубические стыки
  • Дырочные пластины
  • Клиторы
  • Стальные стержни

Горизонтальные опоры и вертикальные опоры устанавливаются первыми, и они фиксируются в нужном положении с помощью разъемы.По краям стены используются соединители для соединения стены и плиты. Горизонтальные опоры балок соединены небольшими соединителями балок, которые образуют квадратную форму, в которую будут помещены контейнеры.

Стручки обычно изготавливаются из пластика и доступны в различных размерах и различных формах. Выбор размера контейнера зависит от требований и длины пролета. Для более длительного пролета требуется большое количество контейнеров. Один и тот же размер следует использовать для одной полной плиты.

Точно так же соединители балок и кубические переходники также доступны в различных размерах в зависимости от соответствия размеров контейнера.

Кубические стыки используются для крепления углов контейнеров к каркасу. После установки опалубки арматура укладывается в двух направлениях плиты, а затем заливается бетон в зазоры, которые после затвердевания называются ребрами.

Тонкая бетонная плита устанавливается сверху, а после ее затвердевания снизу снимаются опоры и каркасы.Таким образом, на нижней поверхности появляется вафлеобразная форма.

Преимущества конструкции вафельных плит

  • Вафельные плиты используются для перекрытий или перекрытий с большим пролетом и используются, когда количество колонн ограничено.
  • Несущая способность вафельной плиты больше, чем у других типов плит.
  • Обладают хорошей структурной стабильностью и эстетичным внешним видом. Следовательно, он построен для аэропортов, больниц, храмов, церквей и т. Д.
  • Вафельная плита может быть сделана из бетона, дерева или стали, из которых бетонная вафельная плита предпочтительна для коммерческих зданий, а две другие предпочтительны для гаражей, декоративных залов и т. Д.
  • Она обладает хорошей способностью сдерживать вибрацию из-за двух направленного армирования. Таким образом, для общественных зданий полезно контролировать вибрации, создаваемые движением толпы.
  • Вафельные плиты легкие и требуют меньшего количества бетона, следовательно, экономичны.
  • Изготовление вафельной плиты легко и быстро при хорошем контроле.
  • Объем бетона и стали невелик, поэтому для вафельной плиты достаточно легкого каркаса.
  • Некоторые услуги, такие как освещение, водопроводные трубы, электропроводка, кондиционирование воздуха, изоляционные материалы и т. Д., Могут быть предоставлены в пределах глубины вафельной плиты путем создания отверстий в нижней поверхности вафли. Эта система называется Holedeck.

Недостатки вафельной плиты

  • Необходимые инструменты для опалубки очень дороги из-за необходимости в большом количестве опалубки и некоторых специальных инструментов.
  • Высота этажа должна быть больше, следовательно, количество этажей уменьшено.
  • Услуги по установке вафель без надлежащего обслуживания могут привести к повреждению плиты.
  • При строительстве требуются квалифицированные рабочие.
  • Они не подходят для работы на наклонных участках. Если есть участок уклона, участок необходимо выровнять насыпью или земляным путем. Для засыпки почвы следует использовать хороший грунт.
  • Они не подходят против сильных ветров или циклонических явлений из-за своего небольшого веса.

Подробнее:

Калькулятор бетона — расчет бетона для перекрытий, балок, колонн и фундаментов
Конструкция с плавающими перекрытиями — применения и преимущества
Типы экономичных систем перекрытий для железобетонных зданий
Типы строительных нагрузок на композитные перекрытия и расчет
Причины чрезмерных прогибов железобетонных плит

Конструктивное проектирование ребристых перекрытий

Ребристая плита — это тип железобетонных плит, в которых часть объема бетона в зоне растяжения удаляется и заменяется пустотными блоками или остается в виде пустот. Это уменьшение объема бетона в зоне растяжения (ниже нейтральной оси) основано на предположении, что предел прочности бетона на растяжение равен нулю, следовательно, все растягивающие напряжения воспринимаются арматурой в зоне растяжения. Полученная конструкция значительно легче, чем сплошное поперечное сечение.

Эта концепция проектирования и строительства полезна при строительстве перекрытий с длинными пролетами (например, пролетами более 5 м), где собственный вес становится чрезмерным по сравнению с приложенными статическими и приложенными нагрузками, что приводит к неэкономичному методу строительства.Одним из методов решения этой проблемы является использование ребристых плит, которые подходят для более длинных пролетов, поддерживающих легкую нагрузку, например, в жилых или коммерческих зданиях.

Пример проектирования
Схема перекрытия перекрытия показана на Рисунке 1 ниже. Конструируйте пол таким образом, чтобы он удовлетворял требованиям по пределу прочности и эксплуатационной пригодности. (Марка бетона = 30 МПа, предел текучести арматуры = 500 МПа, переменное воздействие на пол = 2,5 кПа, огнестойкость = 1 час 30 минут).

Рис.1: Схема ребристой плиты Рис. 2: Разрез ребристой плиты

Анализ нагрузки
Для расстояния между ребрами 550 мм;

Постоянные воздействия
Вес посыпки: 0.050 × 25 × 0,55 = 0,6875 кН / м
Вес ребер: 0,15 × 0,2 × 25 = 0,75 кН / м
Вес отделки: 1,2 × 0,55 = 0,66 кН / м
Допуск на перегородку: 1,5 × 0,55 = 0,825 кН / м
Собственный вес полого глиняного горшка = 0,65 кН / м
Полная статическая нагрузка г к = 3,572 кН / м

Переменные Действие (я)
Переменное действие q k = 2,5 кПа
Переменное воздействие на балку ребра = 2,5 × 0,55 = 1,375 кН / м

В предельном состоянии; 1,35 г к + 1.5q k = 1,35 (3,572) + 1,5 (1,375) = 6,8847 кН / м

Расчет конструкции
Максимальный момент пролета = M Ed = ql 2 /8 = (6,9 × 5 2 ) / 8 = 21,56 кНм
Сдвигающее усилие на опоре, V Ed = ql / 2 = (6,9 x 5) / 2 = 17,25 кН

Пролет должен быть выполнен в виде Т-образной балки. Перейдите по этой ссылке, чтобы узнать, как рассчитать эффективную ширину полки балок в соответствии с Еврокодом 2. В этом случае ширина полки принимается как расстояние между центрами ребер.

Проектирование пролета под тавровую балку;
M Ed = 21,56 кН.м

Эффективная глубина (d) = h — C nom — ϕ / 2 — ϕ звеньев
Предполагая, что стержни ϕ12 мм будут использоваться для основных стержней и стержней ϕ8 мм для хомутов (звеньев)
d = 250 — 25 — (12/2) -8 = 211 мм

k = M Ed / (f ck bd 2 ) = (21,56 × 10 6 ) / (30 × 550 × 211 2 ) = 0,0293
Поскольку k <0.167, компрессионная арматура не требуется

z = d [0,5+ √ (0,25 — 0,882k)]
k = 0,0709
z = d {0,5+ √ [0,25 — (0,882 × 0,0293)]} = 0,95d = 200.45 мм

Глубина до нейтральной оси x = 2,5 ( d — z ) = 2,5 (211-200,45) = 26,375 мм <1,25h f (62,5 мм)

Таким образом, мы можем спроектировать ребро прямоугольного сечения;

Площадь растяжения арматуры A s1 = M Ed /(0. 87f yk z)
A s1 = M Ed / (0.87f yk z) = (21,56 × 10 6 ) / (0,87 × 500 × 0,95 × 211) = 247,26 мм 2

Обеспечьте 3х22 Бот (A Sprov = 339 мм 2 )

Проверка на прогиб
ρ = A с, req / bd = 247,25 / (550 × 211) = 0,00213
ρ 0 = эталонный коэффициент усиления = 10 -3 √ (f ck ) = 10 -3 √ (30) = 0,00547
Поскольку ρ ≤ ρ 0 ;
L / d = k [11 + 1,5√ (f ck ) ρ 0 / ρ + 3.2√ (f ck ) (ρ 0 / ρ — 1) (3⁄2) ]
k = 1,0
L / d = 1,0 [11 + 1,5√ (30) × (0,00547 / 0,00213) + 3,2√ (30) × [(0,00547 / 0,00213 — 1) (3⁄2) ]
L / d = 1,0 [11 + 21,098 + 34,416] = 66,514

β с = (500 As prov ) / (f yk As req ) = (500 × 339) / (500 × 247,26) = 1,371

b eff / b w = 550/150 = 3,66> 3

Следовательно, умножьте отношение базовой длины к эффективной глубине на 0. 8

Следовательно, ограничение L / d = 1,37 × 0,8 × 66,514 = 72,899
Фактическое L / d = 5000/211 = 23,696

Поскольку фактическое L / d (23,696) <предельного L / d (72,899), отклонение является удовлетворительным.

Расчет на сдвиг
Максимальное усилие сдвига в ребре V Ed = 17,25 кН

V Rd, c = [C Rd, c .k. (100ρ 1 f ck ) (1/3) + k 1 .σ cp ] b w .d ≥ (V мин + k 1 . σ cp ) b w .d

C Rd, c = 0,18 / γ c = 0,18 / 1,5 = 0,12
k = 1 + √ (200 / d) = 1 + √ (200/211) = 1,973 <2,0, следовательно, k = 1,973
V мин = 0,035k (3/2) f ck 0,5
V мин = 0,035 × (1,973) 1,5 × 30 0,5 = 0,53 Н / мм 2
ρ 1 = As / bd = 339 / (150 × 211) = 0,0107 <0,02; Поэтому возьмите 0. 0107

V Rd, c = [0,12 × 1,973 (100 × 0,0107 × 30) (1/3) ] × 150 × 211 = 23814,989 N = 23,815 кН

Так как V Rd, c (23,815 кН) Ed (17,25 кН), поперечная арматура не требуется.

В соответствии с пунктом 6.2.1 (4) минимальная поперечная арматура может быть опущена в ребристых плитах, где возможно поперечное распределение нагрузок. Но для этой конструкции мы, таким образом, обеспечим минимальную поперечную арматуру.

Минимальное усиление сдвига;
A sw / S = ρ w, min × b w × sinα (α = 90 ° для вертикальных звеньев)
ρ w, min = (0.08 × √ (f ck )) / f yk = (0,08 × √30) / 500 = 0,000876
A sw / S min = 0,000876 × 150 × 1 = 0,131
Максимальное расстояние между срезными звеньями = 0,75d = 0,75 × 211 = 158,75 мм
Обеспечьте H8 мм при 150 мм c / c в качестве срезных звеньев.

Покрытие перекрытия
A142 BRC Mesh может быть предоставлен или H8 @ 250 мм c / c

Для получения дополнительной информации о дизайне и консультациях по выполнению самого сложного задания по дизайну свяжитесь с автором по адресу info @ structville. com. Спасибо, да благословит вас Бог.

Метод строительства ребристых перекрытий | Опалубка для вафельных перекрытий

Ребристые и вафельные плиты означают более легкую и твердую плиту по сравнению с идентичной плоской плитой, что минимизирует пролет фундамента. Они создают очень хорошую конструкцию, где проблема может возникнуть из-за вибрации плиты, например, в лабораториях и больницах.

Ребристые плиты образованы широкими балками, проходящими между колоннами, имеющими тонкие ребра, тянущиеся в ортогональном направлении.Обычно ребра и балки имеют одинаковую глубину. Завершает систему тонкая посыпка.

Вафельные плиты более глубокие по сравнению с аналогичными типами ребристых плит. Вафельные плиты содержат тонкую верхнюю плиту и узкие ребра, тянущиеся в обоих направлениях между головками колонн или ленточными балками. Головки колонн или ленточные балки имеют такую ​​же глубину, как и ребра.

Этот тип строительства используется нечасто из-за высокой стоимости опалубки и плохой огнестойкости.Плита толщиной 120 мм с минимальной толщиной ребра 125 мм для сплошных ребер необходима для получения 2-часовой огнестойкости.

Толщина ребра более 125 мм обычно требуется для регулировки арматуры на растяжение и сдвиг. Ребристые плиты идеальны для средних и высоких нагрузок и для увеличения расстояния на разумные расстояния. Они очень твердые и особенно жесткие и особенно подходят там, где потолок открыт.

Глубина перекрытия обычно составляет от 75 до 125 мм, а ширина ребра — от 125 до 200 мм.Расстояние между ребрами должно составлять от 600 до 1500 мм. Общая глубина пола обычно составляет от 300 до 600 мм с габаритными пролетами до 15 м в случае армирования и выше в случае последующего натяжения.

Также читайте: Конструкция ребристых и вафельных плит

Поскольку ребра прикреплены к нижней части плиты, это сводит к минимуму количество бетона и арматуры, а также вес пола. Экономия материалов будет компенсирована усложнением опалубки и устройства арматуры.

Сложность опалубки снижается за счет использования стандартной модульной многоразовой опалубки, которая обычно изготавливается из полипропилена или стекловолокна и имеет конические стороны для облегчения снятия изоляции.

Для ребер с шагом 1200 мм (для адаптации стандартных форм) недорогой пролет железобетонного перекрытия L составляет приблизительно D x 15 для одинарного пролета и D x 22 для многопролетного, где D означает общую глубину пола. . Односторонние ребра обычно представляют собой Т-образные балки, часто вытянутые в длинном направлении.На колоннах и несущих стенах необходима прочная откидная панель для сопротивления сдвигу и моменту.

Преимущества:

• Экономия веса и материалов
• Значительно легкий и экономичный за счет стоимости фундамента и более длинных пролетов.
• Привлекательный внешний вид потолка без покрытия
• Недорогой при использовании многоразовых опалубочных плит

• Вертикальные проходки между ребрами просты.
• Меньше времени на строительство.
• Достаточно небольшая глубина пола
• Улучшенный контроль вибрации
• Долговечная отделка
• Подходит для интеграции услуг
• Высокая огнестойкость

Двусторонняя балка, бетонная плита, пол (вафельная плита), анализ и проектирование системы

Код

Дом Требования Кодекса для конструкционного бетона (ACI 318-14) и комментарии (ACI 318Р-14)

ссылку

Бетон Напольные системы (Руководство по оценке и экономии), второе издание, 2002 г. Дэвид А.Фанелла, Портлендская цементная ассоциация.

PCA Примечания к требованиям строительных норм ACI 318-11 для конструкционного бетона, двенадцатый Издание, 2013 г., Портлендская цементная ассоциация.

Упрощенный Проектирование железобетонных зданий, четвертое издание, 2011 г. Махмуд Э. Камара и Лоуренс К. Новак

Контроль прогиба в бетонных конструкциях (ACI 435R-95), Американский институт бетона

усиленный Конкретный дизайн . . .Hassoun, McGraw Hill

Расчетные данные

Высота рассказа = 13 футов (предоставлено архитектурными чертежами)

Накладываемая постоянная нагрузка, SDL = 50 фунтов на квадратный дюйм для каркасных стен, пустотелая бетонная кладка, ширина 12 дюймов.толстый, плотность 125 pcf, без затирки

ASCE / SEI 7-10 (Таблица C3-1)

Живая нагрузка, LL = 100 фунтов на квадратный фут для рекреационных целей Гимназии ASCE / SEI 7-10 (Таблица 4-1)

f c = 5000 фунтов на кв. Дюйм (для плиты)

f c = 6000 фунтов на квадратный дюйм (для колонок)

f y = 60000 фунтов на кв. Дюйм

Решение

Предварительная плоская плита (без балок)

а. Плита минимум толщина Прогиб ACI 318-14 (8. 3.1.1)

вместо подробный расчет прогибов, минимальная толщина плиты ACI 318 для Двухсторонняя конструкция без внутренних балок приведена в Таблица 8.3.1.1 .

Для системы плоских плит, минимальная толщина плиты согласно ACI 318-14 составляет:

ACI 318-14 (Таблица 8.3.1.1)

Но не менее 5 дюймов ACI 318-14 (8.3.1.1 (а))

ACI 318-14 (Таблица 8.3.1.1)

Но не менее 5 дюймов ACI 318-14 (8.3.1.1 (а))

Где л н = длина свободного пролета в длинном направлении = 33 x 12 20 = 376 дюймов.

Используйте 13-дюймовую плиту для всех панели (собственный вес = 150 фунтов на фут x 13 дюймов / 12 = 162,5 фунтов на фут)

г. Предел прочности плиты на сдвиг односторонний сдвиг

Оценить среднее эффективная глубина (рисунок 2):

Где:

c прозрачный = 3/4 дюйма для # 6 стальной стержень ACI 318-14 (Таблица 20. 6.1.3.1)

d b = 0.75 дюймов для стального стержня №6

Рисунок 2 — Двухсторонняя система плоского бетонного пола

ACI 318-14 (5.3.1)

Проверить соответствие толщина плиты для действия балки (односторонний сдвиг) ACI 318-14 (22,5)

на внутренней колонке:

Рассмотрим 12-дюйм.широкий полоска. Критический участок для одностороннего сдвига находится на расстоянии d , от торца опоры (см. рисунок 3):

ACI 318-14 (уравнение 22.5.5.1)

Плита толщиной 13 дюймов. подходит для одностороннего сдвига.

г. Ножницы для перекрытий двухсторонние сдвиги прочности

Проверить соответствие Толщина плиты для продавливания сдвига (двухстороннего сдвига) во внутренней колонне (рис. 4):

ACI 318-14 (Таблица 22.6.5.2 (а))

Толщина плиты 13 дюймов недостаточна для двустороннего сдвига. Это ожидается, поскольку собственный вес и приложенные нагрузки очень сложно для системы плоских пластин.

Рисунок 3 Критическое сечение для одностороннего сдвига Рисунок 4 Критическое сечение для двустороннего сдвига

В В этом случае можно рассмотреть четыре варианта: 1) увеличить толщину плиты далее, 2) используйте в плите арматуру, работающую на сдвиг, 3) установите откидные панели на колонны, или 4) использовать двухстороннюю систему перекрытия балок.В этом примере последний вариант будет использован для лучшего понимания конструкции двухсторонней балки Плита часто называется двухсторонней ребристой плитой или вафельной плитой.

Проверить подходящую балку следующие габаритные ограничения:

1) Ширина ребер должен быть не менее 4 дюймов в любом месте по глубине. ACI 318-14 (9.8.1.2)

Используйте ребра шириной 6 дюймов.

2) Общая глубина ребра не должны превышать 3.В 5 раз меньше минимальной ширины. ACI 318-14 (9.8.1.3)

3,5 x 6 дюймов = 21 дюйм. Используйте ребра с глубиной 14 дюймов.

3) Чистый интервал между ребрами не должно превышать 30 дюймов. ACI 318-14 (9.8.1.4)

Используйте зазор 30 дюймов.

4) Толщина плиты (с съемные формы) должно быть как минимум большее из: ACI 318-14 (8.8.3.1)

а) 1/12 ясно расстояние между ребрами = 1/12 x 30 = 2,5 дюйма

б) 2 дюйма

Используйте плиту толщиной 3 дюймы> 2,5 дюйма

Фигура 5 Размеры балок

В вафельных плитах капельная панель запускается автоматически, чтобы гарантировать соответствующее двустороннее сопротивление сдвигу (продавливание) на опорах колонн. Это видно из проверки плоской пластины, проведенной с использованием 13 дюймов, что указывает на недостаточную прочность на сдвиг при продавливании. Проверьте ограничения размеров выпадающей панели, как следует:

1) Выпадающая панель должен выступать ниже плиты не менее чем на четверть соседней плиты толщина.

ACI 318-14 (8.2.4 (а))

Поскольку толщина плиты ( h MI рассчитана на странице 7 настоящего документа) документ) составляет 12 дюймов., толщина откидной панели должна быть не менее:

Глубина опускной панели также контролируется по глубине ребра (оба на одном уровне) .Для номинального размера пиломатериалов (2х), h dp = h ребро = 14 дюймов> h dp, min = 3 дюйм

Общая толщина, включая фактическую толщина плиты и откидной панели ( h ) = h s + h dp = 3 + 14 = 17 дюймов

2) Выпадающая панель должен проходить в каждом направлении от центральной линии опоры на расстояние, не превышающее менее одной шестой длины пролета, измеренной от центра до центра опор в этом направлении.

ACI 318-14 (8.2.4 (б))

На основе предыдущего В ходе обсуждения на рис. 6 показаны размеры выбранной двухсторонней балочной системы.

Фигура 6 Двусторонняя балка (вафельная) плита

Предварительная двусторонняя плита перекрытия (вафельная плита)

Для плит различной толщины и подверженных изгиб в двух направлениях, необходимо проверять сдвиг на нескольких участках как определено в ACI 318-14 . Критические секции должны располагаться относительно:

1) Края или углы столбцы. ACI 318-14 (22.6.4.1 (а))

2) Изменения в плите толщину, например края откидных панелей. ACI 318-14 (22.6.4.1 (б))

а. Плита минимум толщина Прогиб ACI 318-14 (8.3.1.1)

вместо подробный расчет прогибов, код ACI 318 дает минимальную толщину плиты для двухсторонней конструкции без внутренних балок в Таблица 8. 3.1.1 .

Для этой системы перекрытий минимальная толщина плиты согласно ACI 318-14 составляет:

ACI 318-14 (Таблица 8.3.1.1)

Но не менее 4 дюймов ACI 318-14 (8.3.1.1 (б))

ACI 318-14 (Таблица 8.3.1.1)

Но не менее 4 дюймов. ACI 318-14 (8.3.1.1 (б))

Где л н = длина свободного пролета в длинном направлении = 33 x 12 20 = 376 дюймов

Для целей Анализ и проектирование, ребристая плита будет заменена сплошной плитой из эквивалентный момент инерции, вес, способность к продавливанию и односторонний способность к сдвигу.

эквивалентная толщина на основе момента инерции используется для определения жесткости плиты рассматривая ребра только в направлении анализа. Ребра охватывают в поперечном направлении не учитываются при расчетах жесткости. Эта толщина, h MI , определяется по:

Руководство по программному обеспечению spSlab (уравнение 2-11)

Где:

I ребро = момент инерции одной балки сечение между осевыми линиями ребер (см. рисунок 7а).

b ребро = межцентровое расстояние двух ребер (расстояние между ребрами плюс ширина ребра) (см. рисунок 7a).

С ч MI = 12 дюймов> ч мин = 11,4 дюйма, расчет прогиба может пренебрегать. Однако расчет прогиба будет включен в это пример для сравнения с результатами программы spSlab.

Капля Глубина панели для перекрытия с двухсторонней балкой (вафельной) устанавливается равной глубине ребра. В эквивалентная глубина падения, основанная на моменте инерции, d MI , составляет выдает:

Руководство по программному обеспечению spSlab (ур. 2-12)

Где h ребро = 3 + 14 12 = 5 дюймов

Рисунок 7 a Эквивалентная толщина, основанная на моменте инерции

Найти собственный вес системы с использованием эквивалентной толщины в зависимости от веса отдельных компонентов (см. следующий рисунок). Эта толщина, h w , определяется по:

Руководство по программному обеспечению spSlab (ур.2-10)

Где:

V mod = Объем одного модуля балки (поперечные балки входят в состав каркаса 11 балок).

A mod = Площадь в плане одного модуля балки = 33 x 36/12 = 99 футов 2

Собственный вес для плиты секция без откидной панели = 150 фунтов на фут x 8 дюймов/ 12 = 100,057 фунтов / кв. Дюйм

Собственный вес для откидной панели = 150 шт. Фут x (14 + 3 8) дюймов / 12 = 112,44 фунтов на квадратный дюйм

Рисунок 7b Эквивалентная толщина на основе веса отдельных компонентов

г. Односторонний сдвиг для прочности плиты на сдвиг

Для критического сечения на расстоянии d от края колонны (сечение плиты с перепадом панель):

Оценить среднее эффективная глубина:

Где:

c прозрачный = 3/4 дюймадля стального стержня №6 ACI 318-14 (Таблица 20.6.1.3.1)

d b = 0,75 дюйма для стального стержня №6

h s = 17 дюймов = глубина падения ( d MI )

ACI 318-14 (5.3.1)

Проверить соответствие толщина плиты для действия балки (односторонний сдвиг) от края интерьера столбец

ACI 318-14 (22. 5)

Рассмотрим 12-дюйм. широкий полоска. Критический участок для одностороннего сдвига находится на расстоянии d , от края колонны (см. рисунок 8)

ACI 318-14 (уравнение 22.5.5.1)

Толщина плиты составляет соответствует одностороннему сдвигу для первого критического сечения (от края столбец).

Для критического сечения у края откидной панели (секция плиты без откидной панели):

Оценить среднее эффективная глубина:

Где:

c прозрачный = 3/4 дюйма для # 6 стальной стержень ACI 318-14 (Таблица 20.6.1.3.1)

d b = 0,75 дюйма для стального стержня №6

ACI 318-14 (5.3.1)

Проверьте адекватность толщины плиты действию балки (односторонний сдвиг) от края внутренняя откидная панель ACI 318-14 (22,5)

Рассмотрим 12-дюйм. широкий полоска. Критический участок для одностороннего сдвига находится на грани твердого тела. головка (см. рисунок 8)

ACI 318-14 (Ур.22.5.5.1)

Плита толщиной 12 дюймов. подходит для одностороннего сдвига для второго критического сечения (на краю выпадающая панель).

Рисунок 8 Критические сечения для одностороннего сдвига

г. Ножницы для перекрытий двухсторонние сдвиги прочности

Для критического сечения на расстоянии d / 2 от края колонны (секция перекрытия с откидной панелью):

Проверить соответствие толщины плиты для продавливания сдвига (двустороннего сдвига) во внутренней колонне (рисунок 9):

Приточный участок с двусторонним движением сдвиг для плиты без откидной панели составляет:

Приточный участок с двусторонним движением сдвиг для плиты с откидной панелью составляет:

ACI 318-14 (Таблица 22. 6.5.2 (а))

Толщина плиты достаточна для двусторонний сдвиг для первого критического сечения (от края колонны).

Для критического участка на краю откидной панели (секция перекрытия без откидной панели):

Проверить соответствие толщины плиты для продавливания сдвига (двухстороннего сдвига) на внутренней откидной панели (Рисунок 9):

ACI 318-14 (Таблица 22.6.5.2 (а))

Толщина плиты 12 дюймов достаточна для двухстороннего сдвига для второго критического сечения (от края капли панель).

Рисунок 9 Критические сечения для двустороннего сдвига

г. Размеры колонны — осевая нагрузка

Проверить соответствие размеры колонны для осевой нагрузки:

Площадь притока для внутренняя колонна для динамической нагрузки, наложенной статической нагрузки и собственного веса плита

Площадь притока для внутренняя колонна для собственного веса плиты дополнительной толщины за счет наличие откидной панели

Предположим, четырехэтажный дом

Предположим, что 20 дюймов. квадратный колонна с 12 вертикальными стержнями № 11 с расчетной осевой прочностью, φP n, max из

ACI 318-14 (22.4.2)

Размеры колонны 20 дюймов x 20 дюйма адекватны осевой нагрузке.

ACI 318 утверждает, что система перекрытий должна быть спроектирована любая процедура, удовлетворяющая равновесию и геометрической совместимости, при условии, что критерии прочности и пригодности к эксплуатации выполнены.Различие двух систем от односторонних систем — ACI 318-14 (R8.10.2.3 & R8.3.1.2) .

ACI 318 разрешает использование Direct Метод расчета (DDM) и метод эквивалентной рамы (EFM) для гравитационной нагрузки анализ ортогональных рам и применим к плоским плитам, плоским плитам и плиты с балками. В следующих разделах описывается решение для EFM и Программное обеспечение spSlab. Решение для DDM см. На примере плоской пластины.

EFM — наиболее полный и подробная процедура, предоставленная ACI 318 для анализа и проектирования двухсторонние системы перекрытий, в которых конструкция моделируется серией эквивалентных кадры (внутренние и внешние) на линиях колонн, взятых в продольном направлении и поперек здания.

Эквивалентная рамка состоит из трех частей (подробное обсуждение этого метода см. пример конструкции плоской пластины):

1) Горизонтальная полоса перекрытия.

2) Колонны или другие вертикальные опоры члены.

3) Элементы конструкции (крутильные элементы), которые обеспечивают передачу момента между горизонтальным и вертикальным члены.

2.1.1. Ограничения на использование эквивалентный метод кадра

В EFM временная нагрузка должна располагаться в соответствии с 6.4.3, который требует, чтобы системы плит были проанализированы и спроектированы для максимального требуемый набор сил, установленный путем исследования воздействия временной нагрузки размещены в различных критических образцах. ACI 318-14 ( 8.11.1.2 и 6.4.3 )

Полный анализ должен включать репрезентативный интерьер и внешние эквивалентные рамы как в продольном, так и в поперечном направления пола. ACI 318-14 ( 8.11.2.1 )

Панели должны быть прямоугольными, с соотношением длинных и коротких панелей, Измеренное межцентровое расстояние опор не должно превышать 2. ACI 318-14 ( 8.10.2.3 )

2.1.2. Члены каркаса эквивалентная рамка

Определите коэффициенты распределения момента и фиксированный конец моменты для эквивалентных элементов рамы. Порядок распределения моментов будет использоваться для анализа эквивалентного кадра. Коэффициенты жесткости k , коэффициенты переноса COF и коэффициенты фиксированного конечного момента Конечный элемент для балок перекрытий и элементов колонн определяется с помощью таблиц вспомогательных средств проектирования. at Приложение 20A к Нотам PCA по ACI 318-11 .Эти расчеты приведены ниже.

а. Изгибная жесткость перекрытий при оба конца, К сбн .

PCA Примечания на ACI 318-11 (Таблица A1)

PCA Примечания к ACI 318-11 (Таблица A1)

ACI 318-14 (19.2.2.1.a)

Коэффициент переноса COF = 0,54 PCA Примечания к ACI 318-11 (Таблица A1)

PCA Примечания к ACI 318-11 (Таблица A1)

Коэффициент фиксированного конечного момента равномерной нагрузки, м NF1 = 0,0911

Коэффициент фиксированного конечного момента для (b-a) = 0,2, когда a = 0, м NF2 = 0,0171

Коэффициент фиксированного конечного момента для (b-a) = 0.2 при a = 0,8, м NF3 = 0,0016

г. Изгиб жесткость элементов колонны на обоих концах K c .

Ссылаясь на Таблица A7, Приложение 20A ,

Для нижней колонки:

PCA Примечания к ACI 318-11 (Таблица A7)

ACI 318-14 (19. 2.2.1.a)

л c = 13 футов = 156 дюймов

Для верхней колонны:

PCA Примечания к ACI 318-11 (Таблица A7)

г. Торсионная жесткость на кручение члены,.

ACI 318-14 (R.8.11.5)

ACI 318-14 (Ур.8.10.5.2б)

г. Эквивалентная жесткость колонны K ec .

Где ∑ К т на две крутильные по одному с каждой стороны колонны, а ∑ K c для верхняя и нижняя колонны в стыке балок межэтажного перекрытия.

Рисунок 10 Торсионный элемент Фигура 11 Колонна и край плиты

e. Стык перекрытия-балки коэффициенты распределения, DF .

На внешнем стыке,

На стыке салона,

COF для перекрытия-балки = 0,576

Фигура 12 Жесткость плиты и колонны

2.1.3. Анализ эквивалентных кадров

Определите отрицательные и положительные моменты для перекрытия-балки методом распределения момента.Поскольку необработанная живая нагрузка не превышает трех четвертей статической нагрузки без учета фактора, расчетные моменты предполагается, что это происходит на всех критических участках с полным факторизацией на всех участках. ACI 318-14 (6.4.3.2)

а. Факторная нагрузка и фиксированные конечные моменты (МКЭ).

Для плиты:

Для откидных панелей:

PCA Примечания к ACI 318-11 (Таблица A1)

г. Распределение моментов. Расчеты показаны в Таблице 1. Моменты вращения против часовой стрелки, действующие на торцы стержней. принимаются как положительные. Положительные моменты пролета определяются из следующих уравнение:

Где M o — момент в середине пролета для простой балки.

Когда конечные моменты не равны, максимальный момент в промежутке не встречается в середине промежутка, но его значение близко к этому midspan для этого примера.

Положительный момент в диапазоне 1-2:

Таблица 1 — Распределение моментов для эквивалентной рамы

Совместное

1

2

3

4

Участник

1-2

2-1

2-3

3-2

3-4

4-3

DF

0. 640

0,390

0,390

0,390

0,390

0,640

COF

0,576

0,576

0.576

0,576

0,576

0,576

ФЭМ

1146,51

-1146,5

1146,51

-1146,5

1146. 51

-1146,5

Dist

-733,6

0,0

0,0

0,0

0,0

733,6

CO

0.0

-422,5

0,0

0,0

422,5

0,0

Dist

0,0

164,8

164. 8

-164,8

-164,8

0,0

CO

94,9

0,0

-94,9

94,9

0.0

-94,9

Dist

-60,7

37,0

37,0

-37,0

-37,0

60,7

CO

21. 3

-35,0

-21,3

21,3

35,0

-21,3

Dist

-13,7

22,0

22.0

-22,0

-22,0

13,7

CO

12,7

-7,9

-12,7

12,7

7. 9

-12,7

Dist

-8,1

8,0

8,0

-8,0

-8,0

8,1

CO

4.6

-4,7

-4,6

4,6

4,7

-4,6

Dist

-3,0

3,6

3. 6

-3,6

-3,6

3,0

CO

2,1

-1,7

-2,1

2,1

1.7

-2,1

Dist

-1,3

1,5

1,5

-1,5

-1,5

1,3

CO

0. 9

-0,8

-0,9

0,9

0,8

-0,9

Dist

-0,6

0,6

0.6

-0,6

-0,6

0,6

CO

0,4

-0,3

-0,4

0,4

0. 3

-0,4

Dist

-0,2

0,3

0,3

-0,3

-0,3

0,2 ​​

CO

0.2

-0,1

-0,2

0,2 ​​

0,1

-0,2

Dist

-0,1

0,1

0. 1

-0,1

-0,1

0,1

CO

0,1

-0,1

-0,1

0,1

0.1

-0,1

Dist

0,0

0,1

0,1

-0,1

-0,1

0,0

CO

0. 0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

Dist

0,0

0,0

0.0

0,0

0,0

0,0

M, тыс. Фут

462,3

-1381,5

1247,5

-1247,5

1381. 5

-462,3

Инжектор M,

тысячи фунтов

630,0

304,4

630,0

2.1.4. Факторные моменты, использованные для дизайна

Положительный и отрицательные факторизованные моменты для системы перекрытий в направлении анализа: изображено на рисунке 13.Отрицательные моменты, использованные в дизайне, взяты грани опор (прямоугольное сечение или эквивалентный прямоугольник для круглых или многоугольные участки), но не на расстоянии более 0,175 l 1 от центров опор. ACI 318-14 (8.11.6.1)

Фигурка 13 — Положительные и отрицательные моменты проектирования перекрытия-балки (все пролеты с полной нагрузкой Факторная живая нагрузка)

2.

1.5. Фактор моментов в перекрытии полоса

а. Проверьте, выдержат ли рассчитанные выше моменты преимущество сокращения, разрешенного ACI 318-14 (8.11.6.5) :

Если плита система проанализирована с использованием EFM в рамках ограничений ACI 318-14 (8.10.2) , кодом ACI разрешено уменьшать расчетную моменты, полученные из EFM в такой пропорции, что абсолютная сумма положительные и средние отрицательные расчетные моменты не должны превышать общий статический момент M o , определяемый Уравнением 8.10.3.2 дюйм ACI 318-14 .

Проверить применимость метода прямого проектирования:

1. Eсть минимум три непрерывных пролета в каждом направлении. ACI 318-14 (8.10.2.1)

2. Последовательный промежуток длины равны. ACI 318-14 (8.10.2.2)

3. От длинных до коротких соотношение 33/33 = 1,0 <2,0. ACI 318-14 (8.10.2.3)

4. Столбцы не компенсировать. ACI 318-14 (8.10.2.4)

5. Нагрузки гравитационные и равномерно распределены с отношением живого / мертвого состояния 0,67 <2,0

(Примечание: собственный вес капли панели не распределены равномерно по всему пролету.Тем не менее изменение величины нагрузки невелико).

ACI 318-14 (8.10.2.5 и 6)

6. Проверить родственника жесткость для плиты перекрытия. ACI 318-14 (8.10.2.7)

Плита система без балок, и это требование не применяется.

ACI 318-14 (уравнение 8.10.3.2)

Чтобы проиллюстрировать правильную процедуру, внутренний пролет факторные моменты могут быть уменьшены следующим образом:

Допустимое уменьшение = 1376. 9/1552 = 0,887

Скорректировано отрицательно расчетный момент = 1247,5 0,887 = 1106,5 тысяч фунтов

Скорректированный положительный расчетный момент = 304 0,887 = 269,6 тысяч фунтов

ACI 318 позволяет уменьшить значения момента на основе предыдущей процедуры. Поскольку падающие панели могут вызывать гравитационные нагрузки. не быть однородными (см. ограничение №5 и рисунок 13), значения момента полученные от EFM будут использоваться для сравнения.

г.Распределите факторные моменты по столбцу и середине полосы:

После того, как отрицательные и положительные моменты были определенная для полосы перекрытий, код ACI позволяет распределять моменты в критических сечениях к полосам колонны, балкам (если есть) и средние планки в соответствии с ДДМ. ACI 318-14 (8.11.6.6)

Распределение факторизованных моментов в критических сечениях кратко изложено в таблице 2.

Таблица 2 — Распределение факторизованных моменты

Полоса перекрытия

Планка колонны

Средняя планка

Момент
(футы-тысячи фунтов)

процентов

Момент
(фут-кипы)

процентов

Момент
(футы-тысячи фунтов)

Концевой пролет

Внешний отрицательный

335. 1

100

335,1

0

0,0

Положительно

630,0

60

378,0

40

252.0

Интерьер отрицательный

1207,9

75

905,9

25

302,0

Внутренний пролет

отрицательный

1097. 1

75

822,8

25

274,3

Положительно

304,4

60

182,6

40

121.8

2.1.6. Требования к арматуре на изгиб

а. Определить необходимое армирование на изгиб для полосы моменты

Расчет арматуры на изгиб для колонны полоса концевого пролета внутреннее отрицательное расположение:

Используйте d = 15,88 дюйма (плита с откидной панелью, где h = 17 дюймов)

Для определения площади стали должны быть приняты допущения. производится независимо от того, регулируется ли секция на растяжение или сжатие, и относительно расстояние между результирующими силами сжатия и растяжения вдоль секция перекрытия ( jd ).В этом примере секция с регулируемым натяжением будет Предполагается, что коэффициент уменьшения равен 0,9, а jd примем равным 0,95d . Предположения будут проверены, как только область стали будет окончательно определена.

Следовательно, предположение, что сечение с контролем натяжения действительно.

Необходимо учитывать два значения толщины.Плита толщина полосы колонны составляет 17 дюймов с откидной панелью и 8 дюймов для эквивалентной плита без откидной панели в зависимости от веса системы.

ACI 318-14 (24.4.3.2)

ACI 318-14 (24.4.3.3)

Обеспечьте 30 — # 6 стержней с A s = 13,20 дюймы 2 и с = 198/30 = 6. 6 дюймов ≤ с макс.

Расчет арматуры на изгиб для колонны полоса внутреннего пролета положительного расположения:

Используйте d = 15,88 дюйма (плита с выступом, где h = 17 дюймов)

Для определения площади стали должны быть приняты допущения. производится независимо от того, регулируется ли секция на растяжение или сжатие, и относительно расстояние между результирующими силами сжатия и растяжения вдоль плиты раздел ( jd ).В этом примере секция с регулируемым натяжением будет Предполагается, что коэффициент уменьшения равен 0,9, а jd примем равным 0,95d . Предположения будут проверены, как только область стали будет окончательно определена.

Следовательно, предположение, что сечение с контролем натяжения действительно.

ACI 318-14 (24.4.3.2)

Поскольку полоса столбцов имеет 5 ребер образуют 10-6 стержней (2 прутки / ребро):

На основании процедур, описанных выше, значения для всех Расположение пролетов указано в таблице 3.

Таблица 3 — Необходимое армирование перекрытия для Изгиб [Метод эквивалентной рамы (EFM)]

Пролет Расположение

M u

(футы-тысячи)

б

(дюйм.)

d (дюйм)

A s Требуется для изгиба (дюймы 2 )

Мин. A с (дюймы 2 )

Предоставлено усиление

A s Prov. для изгиба (дюймы 2 )

Концевой пролет

Планка колонны

Внешний отрицательный

335. 1

198

15,88

4,74

5,18

14- # 6 * **

6,16

Положительный (5 ребер)

378.0

198

15,81

5,38

2,85

10- # 7

(2 стержня / ребро)

6,00

Внутренний негатив

905.9

198

15,88

13,05

5,18

30- №6

13,20

Средняя планка

Внешний отрицательный

0. 0

198

15,88

0,0

5,18

14- # 6 * **

6,16

Положительный (6 ребер)

252.0

198

15,88

3,56

2,85

12- # 6

(2 стержня / ребро)

5,28

Внутренний негатив

302.0

198

15,88

4,27

5,18

14- # 6 * **

6,16

Внутренний пролет

Планка колонны

Положительный (5 ребер)

182. 6

198

15,88

2,57

2,85

10- # 6 *

(2 стержня / ребро)

4,40

Средняя планка

Положительный (6 ребер)

121.8

198

15,88

1,71

2,85

12- # 6 *

(2 стержня / ребро)

5,28

* Расчет с минимальным армированием.

** Количество стержней, ограниченное максимально допустимым интервалом.

г. Расчет дополнительной арматуры перекрытия в колоннах для передачи момента между плитой и колонной по изгибу

Фактор момента сопротивления плиты со стороны колонны ( γ f M sc ) предполагается переносить изгибом. Концентрация арматуры над колонной за счет более близкого расстояния или дополнительных Чтобы противостоять этому моменту, необходимо использовать арматуру.Доля момента плиты не рассчитанные на сопротивление изгибу, предполагается, что сопротивление будет эксцентриситет сдвига. ACI 318-14 (8.4.2.3)

Доля неуравновешенного момента, передаваемая изгиб γ f M sc ACI 318-14 (8.4.2.3.1)

Где

ACI 318-14 (8.4.2.3.2)

b 1 = Размер критического сечения b o измеряется в направлении пролета, для которого моменты определены в ACI 318, Глава 8 (см. Рисунок 14).

b 2 = Размер критического сечения, измеренный в направлении, перпендикулярном ACI 318, Глава 8 (см. Рисунок 14).

ACI 318-14 (8.4.2.3.3)

Фиг. 14 Критическое Периметры сдвига для колонн

Для внешней опоры:

Используя ту же процедуру, что и в 2.1.6.а, необходимая площадь стали:

Тем не менее, площадь стальной поверхности, предназначенная для сопротивления изгибающий момент в пределах эффективной ширины плиты b b :

Тогда необходимое дополнительное усиление на внешняя колонна для передачи момента между плитой и колонной:

Обеспечьте 5 — # 6 дополнительных стержней с A s = 2,20 дюйма 2

В соответствии с процедурой, описанной выше, значения для всех опоры приведены в таблице 4.

Таблица 4 — Дополнительное армирование перекрытия требуется для передачи момента между плитой и колонной (EFM)

Пролет Расположение

M sc *

(футы-тысячи)

γ f

γ f M sc

(футы-тысячи)

Эффективная плита

ширина, b b

(дюйм.)

д

(дюймы)

A s требуется

внутри b b

(дюймы 2 )

A s пров. Для

изгиб в пределах b b

(дюйм. 2 )

Добавить

Reinf.

Концевой пролет

Планка колонны

Внешний отрицательный

462,3

0,630

291

71

15.88

4,184

2.209

5- # 6

Интерьер отрицательный

133,4

0,600

80,4

71

15. 88

2,029

4,733

–

* M sc взят на осевая линия опоры в решении метода эквивалентной рамы.

2.1.7. Факторизованные моменты в столбцах

Неуравновешенный момент от балок перекрытия на опоры эквивалентной рамы распределены между опорными колоннами выше и ниже перекрытия-балки пропорционально относительной жесткости опоры столбцы.Как показано на Рисунке 13, неуравновешенный момент снаружи и внутренние стыки:

Внешний шарнир = +462,3 фунт-фут

Шарнир 2 = -1381,5 + 1247,5 = -134 фут-тысячи фунтов

Факторы жесткости и переходящего остатка колонны и распределение неуравновешенных моментов плиты ( M sc ) к внешним и внутренним колоннам показаны на рисунке 14.


Фигура 15 — Моменты колонны (несбалансированные моменты от перекрытия)

Итого:

Для верхней колонки: Для Нижний столбец:

M цв. , Внешний = 194.75 фут-тысяч фунтов M цв., Снаружи = 224.97 фунт-фут

M цв., Внутри = 56,45 ft-kips M цв., внутри = 65,21 футы-кипы

Моменты, определенные выше, сочетаются с учтены осевые нагрузки (для каждого этажа) и моменты в поперечном направление на проектирование секций колонн. Ценности момента перед лицом внутренние, внешние и угловые колонны из значений несбалансированного момента: показано в следующей таблице.

Таблица 5 Факторизованные моменты в столбцах

M u
тысяч фунтов-фут

Расположение столбца

Интерьер

Внешний вид

Уголок

M ux

65. 21

224,97

224,97

M uy

65,21

65,21

224,97

Этот раздел включает дизайн внутренние, краевые и угловые столбцы с использованием spColumn программное обеспечение.Предварительные размеры этих колонн были рассчитаны ранее в первом разделе. Снижение временной нагрузки согласно ASCE 7-10 будут проигнорированы в этом примере. Однако подробная процедура расчета пониженные временные нагрузки объясняются в широком модуле Пример системы балок .

Колонка салона:

Предположим, 4-этажное здание

приток площадь внутренней колонны для динамической нагрузки, наложенной статической нагрузки и собственного веса плиты

приток площадь внутренней колонны для собственного веса плиты дополнительной толщины за счет наличие откидной панели

Предположим, пять этажей дом

M u, x = 65. 21 фунт-фут (см. Предыдущую таблицу)

M u, y = 65,21 фут-тысяч фунтов (см. предыдущая таблица)

Кромка (внешняя) Колонна:

Приток для экстерьера колонна для динамической нагрузки, наложенной статической нагрузки и собственного веса плиты составляет

Приток для экстерьера колонна для собственного веса плиты дополнительной толщины за счет наличия выпадающая панель

M u, x = 224.97 фут-тысяч фунтов (см. Предыдущую таблицу)

M u, y = 65,21 фут-тысяч фунтов (см. предыдущая таблица)

Угловая колонна:

Приточный участок для угла колонна для динамической нагрузки, наложенной статической нагрузки и собственного веса плиты составляет

Приточный участок для угла колонна для собственного веса плиты дополнительной толщины за счет наличия выпадающая панель

M u, x = 224. 97 фут-тысяч фунтов (см. Предыдущую таблицу)

M u, y = 224,97 фут-тысяч фунтов (см. предыдущая таблица)


Колонка салона:

Краевая колонна:

Угловая колонна:

Прочность плиты на сдвиг в непосредственной близости колонн / опор включает оценку одностороннего сдвига (действие балки) и двусторонний сдвиг (штамповка) в соответствии с ACI 318, глава 22.

ACI 318-14 (22,5)

В одну сторону сдвиг является критическим на расстоянии d от торца колонны, как показано на Рисунке 3. Рисунки 17 и 19 показывают факторные силы сдвига ( V u ) в критических секциях вокруг каждого столбца и каждой выпадающей панели соответственно. В элементы без поперечной арматуры, расчетная прочность на сдвиг секции равна расчетной прочности бетона на сдвиг:

ACI 318-14 (Ур.22.5.1.1)

Где:

ACI 318-14 (уравнение 22.5.5.1)

Прочность на сдвиг в одном направлении рассчитывается исходя из площади поперечного сечения сдвига, состоящего из капли панель (если есть), ребра и часть плиты над ними уменьшились на бетонное покрытие. Для такого сечения эквивалентная ширина сдвига для одного ребра составляет рассчитывается по формуле:

спСлаб Руководство по программному обеспечению (ур.2-13)

Где:

b = ширина ребра, дюйм

d = расстояние от волокна с крайним сжатием растянуть центр тяжести арматуры.

4.1.1. На расстоянии

d от опорной стойки

для средний пролет с арматурой №6.

Фигура 16 Поперечное сечение полосы рамы (на расстоянии d от торец опорной колонны)

Прочность на односторонний сдвиг для ребристой плиты части, показанные на Рисунке 16, разрешено увеличивать на 10%. ACI 318-14 (9.8.1.5)

Фигура 17 Односторонний сдвиг в критических сечениях (на расстоянии d от торца опорной колонны)

4.1.2. Лицевая панель откидная

для средний пролет с арматурой №6.

Фигура 18 Поперечное сечение планки рамы (на расстоянии d от торец опорной колонны)

Прочность на односторонний сдвиг для ребристой плиты части, показанные на Рисунке 15, разрешается увеличивать на 10%. ACI 318-14 (9.8.1.5)

Рисунок 19 Односторонний сдвиг в критических сечениях (на торце откидная панель)


ACI 318-14 (22,6)

4.

2.1.Вокруг колонн грани

Двусторонний сдвиг критичен на прямоугольное сечение, расположенное на расстоянии d /2 от лицевой стороны колонны, как показано на рисунке 14.

а. Наружная колонна:

Рассчитывается факторизованная сила сдвига ( В, и , ) в критическом сечении. как реакция в центре тяжести критического сечения за вычетом собственного веса и любая наложенная на поверхность статическая и временная нагрузка, действующая в пределах критического сечение ( д / 2 от торца колонны).

Фактор неуравновешенный момент, используемый для передачи сдвига, M unb , вычисляется как сумма совместных моментов слева и справа. Момент вертикали реакция относительно центра тяжести критического сечения также берется в учетную запись.

Для экстерьера В столбце на рисунке 13 положение центральной оси z-z составляет:

Полярный момент Дж c периметра сдвига составляет:

ACI 318-14 (Ур. 8.4.4.2.2)

длина критического периметра внешней колонны:

двустороннее напряжение сдвига ( v u ) можно затем рассчитать как:

ACI 318-14 (R.8.4.4.2.3)

ACI 318-14 (Таблица 22.6.5.2)

б.Внутренняя колонка:

Для во внутреннем столбце на рисунке 13 положение центральной оси z-z:

Полярный момент Дж c периметра сдвига составляет:

ACI 318-14 (уравнение 8.4.4.2.2)

длина критического периметра внутренней колонны:

двустороннее напряжение сдвига ( v u ) можно затем рассчитать как:

ACI 318-14 (Р.8.4.4.2.3)

ACI 318-14 (Таблица 22. 6.5.2)

г. Угловая колонна:

В В этом примере была выбрана внутренняя эквивалентная полоса рамы там, где есть только внешние и внутренние опоры (в эту планку не входят угловые опоры). Однако обычно решающим фактором является сопротивление сдвигу угловых опор в двух направлениях.Таким образом, прочность на сдвиг в двух направлениях для угловой колонны в этом примере будет проверено в иллюстративных целях. Процедуру анализа необходимо повторить для внешняя эквивалентная полоса рамы, чтобы найти реакцию и разложить на множители неуравновешенный момент, используемый для передачи сдвига в центре тяжести критического секция для угловой опоры.

Для во внутреннем столбце на рисунке 13 положение центральной оси z-z:

Полярный момент Дж c периметра сдвига составляет:

ACI 318-14 (Ур. 8.4.4.2.2)

длина критического периметра угловой колонны:

Двусторонний напряжение сдвига ( v u ) можно рассчитать как:

ACI 318-14 (R.8.4.4.2.3)

ACI 318-14 (Таблица 22.6.5.2)

4.2.2. Панели круглые

Двусторонняя сдвиг имеет решающее значение для прямоугольного сечения, расположенного на расстоянии d /2 от лицевая сторона выпадающей панели.

Рассчитывается факторизованная сила сдвига ( В, и , ) в критическом сечении. как реакция в центре тяжести критического сечения за вычетом собственного веса и любая наложенная на поверхность статическая и временная нагрузка, действующая в пределах критического сечение ( д / 2 от торца колонны).

Примечание: для простоты консервативно, чтобы вычесть только собственный вес плиты и балок в критическое сечение из реакции сдвига при расчетах сдвига при продавливании. Этот подход также принят в программе spSlab для проверки на пробивной сдвиг. вокруг откидных панелей.

а. Наружная откидная панель:

d , который используется в Расчет v u дается по (см. рисунок 20):

спСлаб Руководство по программному обеспечению (ур.2-14)

Фигура 20 Эквивалентная толщина на основе расчета площади сдвига

длина критического периметра для внешней откидной панели:

двустороннее напряжение сдвига ( v u ) можно затем рассчитать как:

ACI 318-14 (R.8.4.4.2.3)

Допустимая нагрузка на сдвиг в двух направлениях для ребристой плиты составляет разрешено увеличивать на 10%. ACI 318-14 (9.8.1.5)

ACI 318-14 (Таблица 22. 6.5.2)

В исполнении вафельные, где падающие панели создают большой критический периметр сдвига, фактор (b o / d) имеет ограниченный вклад и традиционно игнорируется из-за простоты и консерватизма. Этот подход принят в данном расчете и в программе spSlab (руководство по программному обеспечению spSlab, ур.2-46).

Допустимая нагрузка на сдвиг в двух направлениях для ребристой плиты составляет разрешено увеличивать на 10%. ACI 318-14 (9.8.1.5)

б. Откидная панель салона:

длина критического периметра внутренней откидной панели:

двустороннее напряжение сдвига ( v u ) можно затем рассчитать как:

ACI 318-14 (Р.8.4.4.2.3)

Допустимая нагрузка на сдвиг в двух направлениях для ребристой плиты составляет разрешено увеличивать на 10%. ACI 318-14 (9.8.1.5)

ACI 318-14 (Таблица 22.6.5.2)

Руководство по программному обеспечению spSlab (уравнение 2-46)

г.Угловая откидная панель:

длина критического периметра угловой откидной панели:

двустороннее напряжение сдвига ( v u ) можно затем рассчитать как:

ACI 318-14 (R.8.4.4.2.3)

Допустимая нагрузка на сдвиг в двух направлениях для ребристой плиты составляет разрешено увеличивать на 10%. ACI 318-14 (9.8.1.5)

ACI 318-14 (Таблица 22.6.5.2)

Руководство по программному обеспечению spSlab (уравнение 2-46)

Для восполнения дефицита в способность к сдвигу в двух направлениях, требуется оценка возможных вариантов:

1. Увеличить толщина системы перекрытий

2. Увеличение размеры откидных панелей (длина и / или ширина)

3. Увеличение прочность бетона

4. Уменьшение приложенные нагрузки

5. Уменьшение панельные пролеты

6. Используя меньше консервативные допустимые сдвиги при продавливании (прирост 5-10%)

7. Уточните вычет веса падающей панели из реакции сдвига (прирост 2-5%)

Этот пример будет продолжен без требуемая модификация, описанная выше, чтобы продолжить иллюстрацию процедура анализа и проектирования.


Так как толщина плиты была выбранных для соответствия таблицам минимальной толщины слябов в ACI 318-14, Расчет прогибов немедленных и зависящих от времени прогибов не требуется. Они показаны ниже для иллюстрации и сравнения с spSlab. результаты программного обеспечения.

Расчет прогибов для двухсторонних плит является сложной задачей, даже если линейный можно предположить упругое поведение. Эластичный анализ для трех уровней служебной нагрузки ( D, D + L устойчивый , D + L Full ) используется для получения немедленного прогибы двухсторонней плиты в этом примере.Однако другие процедуры могут использоваться, если они приводят к предсказаниям прогиба в разумном согласии с результатами комплексных испытаний. ACI 318-14 (24.2.3)

эффективный момент инерции ( I e ) используется для учета эффект растрескивания на изгибную жесткость плиты. I e для сечение без трещин ( M cr > M a ) равно I g .Если в секции есть трещины ( M cr a ), тогда следует использовать следующее уравнение:

ACI 318-14 (уравнение 24.2.3.5a)

Где:

M a = Максимальный момент в стержне из-за рабочих нагрузок при прогибе ступени составляет рассчитано.

рассчитываются значения максимальных моментов для трех уровней служебной нагрузки. из структурного анализа, как показано ранее в этом документе.Эти моменты показано на рисунке 17.


Рисунок 21 Максимальные моменты для трех уровней служебной нагрузки

Для секции положительного момента (середины пролета):

ACI 318-14 (уравнение 24.2.3.5b)

ACI 318-14 (Ур.19.2.3.1)

y t = Расстояние от центральной оси сечения брутто без арматуры до натянутой поверхности, дюймы

Фиг. 22 Эквивалентное сечение брутто для одного ребра — положительный момент раздел

PCA Примечания к ACI 318-11 (9. 5.2.2)

Как рассчитанная ранее положительная арматура для каркаса среднего пролета Полоса 22 # 6 столбцов, расположенных в 1.125 дюймов вдоль секции от нижней части плита. На рисунке 23 показаны все параметры, необходимые для расчета момента инерция участка с трещиной, преобразованного в бетон в середине пролета.

Фигура 23 Преобразованное сечение с трещиной — сечение с положительным моментом

ACI 318-14 (19.2.2.1.a)

PCA Примечания к ACI 318-11 (таблица 10-2)

PCA Примечания к ACI 318-11 (Таблица 10-2)

PCA Примечания к ACI 318-11 (Таблица 10-2)

PCA Примечания к ACI 318-11 (Таблица 10-2)

Для участка отрицательного момента (рядом с внутренним опора концевого пролета):

отрицательное усиление полосы концевого пролета возле внутренней опоры 45 # 6 баров, расположенных в 1. 125 дюймов вдоль секции от верха плиты.

ACI 318-14 (уравнение 24.2.3.5b)

ACI 318-14 (уравнение 19.2.3.1)

Примечание: меньшее значение I г (60,255 дюймов. 4 ) без учета откидной панели принято в расчет прогиба вафельной плиты с помощью программы spSlab.

Фигура 24 Сечение с отрицательным моментом

ACI 318-14 (19.2.2.1.a)

PCA Примечания к ACI 318-11 (таблица 10-2)

PCA Примечания к ACI 318-11 (Таблица 10-2)

PCA Примечания к ACI 318-11 (Таблица 10-2)

PCA Примечания к ACI 318-11 (Таблица 10-2)

Примечание: меньшее значение I cr (18,722 дюйма 4 ), за исключением откидной панели, принято в расчет прогиба вафельной плиты с помощью программы spSlab.

Фигура 25 Преобразованный участок с трещиной — участок с отрицательным моментом

эффективный момент инерции процедуры, описанной в Кодексе, считается достаточно точный, чтобы оценить прогиб. Эффективный момент инерции, I e , был разработан, чтобы обеспечить переход между верхними и нижние границы I g и I cr как функция соотношения M cr / M a .Для условно усиленные (ненапряженные) элементы, эффективный момент инерции, I e , рассчитывается по формуле. (24.2.3.5a), если не получено более полным анализ.

I e допускается принимать в качестве значение, полученное из уравнения. (24.2.3.5a) в середине пролета для простых и непрерывных пролетов, и на опоре консолей. ACI 318-14 (24.2.3.7)

Для сплошные односторонние плиты и балки. I e разрешается принимается как среднее значение, полученное из уравнения. (24.2.3.5a) для критические сечения с положительным и отрицательным моментом. ACI 318-14 (24.2.3.6)

Для среднего пролета (пролет с двумя непрерывными концами) с уровнем служебной нагрузки ( D + LL полный ):

ACI 318-14 (24.2.3.5a)

Где I e — — эффективный момент инерции для критического отрицательного момента раздел (возле опоры).

Где I e + — эффективный момент инерции для критического сечения положительного момента (середина пролета).

С жесткость в середине пролета (включая эффект растрескивания) оказывает доминирующее влияние на прогибы, промежуточная секция в значительной степени представлена ​​в расчетах I e , и это считается удовлетворительным в приблизительных расчетах прогиба. Жесткость среднего пролета ( I e + ) и средний пролет жесткость ( I e, в среднем ) может использоваться при расчете немедленное (мгновенное) отклонение.

Усредненная эффективная момент инерции ( I e, среднее ) определяется по формуле:

PCA Примечания к ACI 318-11 (9.5.2.4 (2))

PCA Примечания к ACI 318-11 (9.5.2.4 (1))

Однако эти выражения приводят к улучшенным результатам только для сплошных призматических члены . Откидные панели в этом примере приводят к непризматическим элементам. и следующие выражения рекомендуются в соответствии с ACI 318-89:

ACI 435Р-95 (2.14)

Для среднего пролета (пролет с двумя непрерывными концами) с уровнем служебной нагрузки ( D + LL полный ):

ACI 435Р-95 (2,14)

Для конечного пролета (пролет с одним концом непрерывно) с уровнем служебной нагрузки ( D + LL полный ):

Где:

Примечание: уравнения призматических элементов исключая эффект падающей панели, консервативно приняты в расчет прогиба вафельной плиты с помощью spSlab.

Стол 6 представлена ​​сводка необходимых параметров и необходимых расчетных значений. для прогибов внешних и внутренних пролетов.

Стол 6 Расчет среднего эффективного момента инерции

для рамы Полоса

Пролет

зона

I г ,
в. 4

I cr ,
дюймы 4

M a , тысяч фунтов-фут

M cr ,
тыс. футов

Я и , дюймы 4

I e, в среднем , в. 4

Д

Д +
LL Sus

Д +
L полный

Д

Д +
LL Sus

Д +
L полный

Д

Д +
LL Sus

Д +
L полный

доб.

Левый

103622

15505

206.5

206,5

338,0

539

103622

103622

103622

62612

62612

29087

Инжектор

60255

15603

298.2

298,2

491,8

276

50964

50964

23482

Правый

103622

23029

626.6

626,6

1026,2

539

74259

74259

34692

Внутр.

Левый

103622

23029

565.8

565,8

926,6

539

38873

76437

76437

49564

Средний

60255

13647

132.6

132,6

221,0

276

60255

60255

60255

Правый

103622

23029

565.8

565,8

926,6

539

38873

Отклонения в двухсторонних системах перекрытий рассчитывается с учетом размеров и формы панели, условия поддержки и характер ограничений на панели края.Для немедленных прогибов в двусторонних системах перекрытий прогиб средней панели рассчитывается как сумма прогиба при середина полосы колонны или линии колонны в одном направлении (Δ cx или Δ cy ) и прогиб в середине пролета средней полосы в ортогональное направление (Δ mx или Δ my ). На рисунке 26 показан расчет прогиба прямоугольной панели. Среднее Δ для панелей, которые имеют разные свойства в двух направлениях, составляет рассчитывается следующим образом:

PCA Примечания к ACI 318-11 (9.5.3.4 Ур. 8)

Рисунок 26 Расчет прогиба прямоугольной панели

Для расчета каждого член предыдущего уравнения, следует использовать следующую процедуру. Рисунок 27 показана процедура вычисления члена Δ cx . Одно и тоже Процедура может быть использована для поиска других терминов.

Фигура 27 Δ cx процедура расчета

Для конечного пролета — обслуживание случай статической нагрузки:

PCA Примечания к ACI 318-11 (9.5.3.4 Ур. 10)

Где:

ACI 318-14 (19.2.2.1.a)

I кадр, усредненное значение = Усредненный эффективный момент инерции ( I e, avg ) для рамной полосы для случая рабочей статической нагрузки из таблицы 6 = 62 612 дюймов 4

PCA Примечания к ACI 318-11 (9.5.3.4 Ур. 11)

LDF c — коэффициент распределения нагрузки для полосы колонны. Коэффициент распределения нагрузки для полосы колонны можно найти из следующее уравнение:

Руководство по программному обеспечению spSlab (уравнение 2-114)

И груз коэффициент распределения для средней полосы можно найти из следующих уравнение:

Руководство по программному обеспечению spSlab (ур.2-115)

Принимая например, конечный пролет, где ожидаются самые высокие прогибы, LDF для внешняя отрицательная область (LDF L ), внутренняя отрицательная область (LDF R ) и положительная область (ЛДФ L ) равны 1,00, 0,75 и 0,60 соответственно (из таблицы 2 настоящего документа). Таким образом, коэффициент распределения нагрузки на полосу колонны для конечного пролета определяется по формуле:

I c, g = Полный момент инерции ( I g ) для полоса колонны для эксплуатационной статической нагрузки = 28 289 дюймов. 4

PCA Примечания к ACI 318-11 (9.5.3.4 Ур. 12)

Где:

K ec = эффективная жесткость колонны = 1925 x 10 6 дюйм-фунт (рассчитано ранее).

PCA Примечания к ACI 318-11 (9.5.3.4 Ур. 14)

Где:

Где

Где:

PCA Примечания к ACI 318-11 (9.5.3.4 уравнение 9)


подписок та же процедура, Δ mx можно рассчитать для среднего полоска.Эта процедура повторяется для эквивалентного кадра в ортогональном направление для получения Δ cy , и Δ my для конечных и средних пролетов для других уровней нагрузки ( D + LL sus и D + LL полный ).

С в этом примере квадратные панели Δ cx = Δ cy = 0,222 дюймов и Δ mx = Δ my = 0.128 дюймов

средний Δ для угловой панели рассчитывается следующим образом:

Рассчитанный прогиб теперь можно сравнить с применимые ограничения из регулирующих стандартов или ограничения, указанные в проекте и требования. Оптимизация для дальнейшей экономии материалов или конструкции затраты теперь могут быть рассчитаны на основе допустимых отклонений вместо принятия минимальные значения, указанные в стандартах, чтобы избежать расчетов прогиба.

(PDF) Ребристые плиты железобетонные с широкобалочной балкой

979

Журнал IBRACON Structures and Materials • 2018 • vol. 11 • № 5

P. V. P. SACRAMENTO | M. S. PICANÇO | DRC OLIVEIRA

и сопротивление изгибу ребер ниже прочности на продавливание

, а второе — сочетание больших трещин

в растянутой области вдоль соединения широкая балка с ребрами

с чрезмерным вращением ребра, приводящие к дроблению бетона

в зоне сжатия плиты.Другой фактор, способствующий

предотвращению разрушения при продавливании и сдвиге, связан с вкладом усиления сдвига

, используемым в широкой балке. Несомненно, все эти

элементов помогли распределить поперечные силы за пределами широкой области балки

, подтверждая разрушение ребер при сдвиге.

6.3 Прочность на изгиб

В таблице 6 представлена ​​зависимость между предельной нагрузкой плит

и расчетными результатами в соответствии с теорией линии текучести.В этих теоретических результатах

учитывались две величины эффективной глубины в

при расчете изгибной прочности. Первый рассматривает эффективную глубину ребер

, а второй — эквивалентную эффективную глубину.

В общем, изгибная прочность была выше, чем разрушающие нагрузки

, поскольку изгибное разрушение нежелательно. Текущий анализ сосредоточил

на прочности плит на сдвиг. Даже поведение материалов

, отслеживаемое приборами, показало низкий уровень деформации, особенно изгибная арматура

, которая, в противном случае, позволила бы

классифицировать виды отказов по внешнему виду.Известно, что при исчерпании несущей способности конструкции

, которое гипотетически может произойти, предпочтительно

за счет изгиба, во избежание хрупкого и внезапного разрушения

сдвигом. Однако сомнения в реальном поведении ребристых плит

не позволяют уточнить наличие этого правила.

7. Выводы

Несмотря на то, что было проведено несколько испытаний, важные проблемы, связанные с поведением конструкции

двух- и односторонних железобетонных ребристых плит с широкой балкой

, могут быть решены.Граничные условия влияют на конструктивное поведение плит

и существенно изменяют характеристики плит

. Их следует учитывать при оценке сопротивления.

Экспериментальные результаты также показали, что увеличение глубины широкой балки

обеспечило меньшие смещения, а усиление сдвига в ребрах

обеспечило более пластичное поведение по сравнению с плитой

без нее (L1). Бетон и сталь имеют низкие скорости деформации из-за преждевременного разрушения ребер

в результате сдвига.Картина растрескивания на

отличалась от структуры сплошной плоской плиты, с большими продольными трещинами

вдоль натянутой поверхности соединения широких балок с ребрами. Бетон

ребер начал разрушаться под этим соединением, подтверждая разрыв

при сдвиге. Соединение ребер с широкой балкой оказалось одной из

критических точек при проектировании железобетонных оребренных плит,

, особенно при увеличении глубины широкой балки.

Вычислительный анализ помог лучше понять поведение плит

и показал, что соединение широких балок с ребрами

будет иметь более высокий уровень нагрузки по сравнению с соединением широких балок —

колонн. Такое поведение соответствовало экспериментальному, но оценки кодов

в целом были консервативными, за исключением случая

NBR 6118 [5], который представил небезопасные результаты по сравнению с безопасностью

, особенно для двусторонних плит.Однако этот код дает

более точных результатов, рассматривая область ребер как плиту, когда

поддерживается в двух перпендикулярных направлениях. В целом, существует

еще много неопределенностей в отношении конструктивной системы с ребристыми плитами.

В определенных ситуациях подходы к поведению сплошных плит

не подходят. Однако текущее исследование предоставило условия

для более точной оценки поведения этого типа плиты.Дальнейшие исследования

необходимы для лучшего понимания системы

, особенно в отношении соединения широкой балки и стойки

ребер.

8. Благодарности

Авторы хотели бы поблагодарить CNPq, CAPES и IPEAM за их

 финансовую поддержку для развития текущих исследований.

9. Ссылки

[1] Schwetz, P. F., Gastal, F. P. S. L. и Silva Filho, L. C.

P.(2013) Численное и экспериментальное исследование плиты плиты

, предназначенной для использования в качестве пола теннисного корта. ИБРАКОН

Журнал структур и материалов, Том 6, номер 3,

стр. 375-391.

[2] Макгрегор, Дж. Г. и Уайт, Дж. К. (2006) Армированный

Бетон: механика и дизайн. Издание шестое. Нью-Джерси.

Pearson Education.

[3] Климент, А. Б. и Авила, Дж. Д. (2014) Передача момента и влияние поперечных балок

на внутреннюю пластину плоской пластины —

соединений колонн при боковой нагрузке.Engineering

Structures, Volume 49, pp. 146-155.

[4] Лау и Кларк, перенос сдвига между ребристой плитой и внутренней колонной

. Журнал исследований бетона, 2007,

59, № 7, сентябрь, 507-516

[5] Бразильская ассоциация технических стандартов (ABNT). НБР

6118 [5] — Проектирование и выполнение железобетонных

зданий. Рио де Жанейро.

[6] Soares, Y. V .; Оливейра, Д.R. C .; Мело, Г.С.С.А. (2006)

Расчет ребристых плоских плит с жесткой рамой на сдвиг в соответствии с кодами

NBR 6118: 1978, NBR 6118: 2003 e CEB-FIP Model

Code: 1990. В: 48º Бразильский конгресс по бетону, 2006 г.,

Рио-де-Жанейро. Ибракон, Сан-Паулу, 2006. v.1. стр.1–16.

Таблица 6

Прочность на изгиб, оцененная по теории линий текучести

Толщина плиты

(мм)

deq

(мм)

fck

(МПа)

Pu

(кН)

ex

(кН) Pu / Pex

Pex deq

(кН)

Pu / Pex

deq

L1

115 59 31

140.5 289,8 0,48 165,9 0,85

L2 168,0 289,8 0,58 165,9 1,01

L3 360,0 550,7 0,65 359,1 1,00

L4 365,0 672,0 0,54 469,4 0,78

Моделирование разрушения при изгибе при сдвиге бетонных оребренных плит, усиленных

9000 9000

Текущий механизм разрушения при сдвиге для восстановленных балок с UHPFRC недостаточно точен при использовании для тавровых балок или ребристых плит.

•

Предлагаемый механизм предлагает приблизительный, но простой расчет разрушения при сдвиге-изгибе, включающий вклад арматурной стали, бетона на сдвиг и сопротивление изгибу композитной плиты, изготовленной из UHPFRC и бетона.

•

Метод утвержден посредством экспериментальной кампании на существующем бетоне, которому более 100 лет.

•

Эта работа описывает важность учета состояния существующего бетона при разработке модели конечных элементов и дает представление о процедуре моделирования.

Реферат

Использование армированных сверхвысокопроизводительных волоконно-цементных композитных материалов (R-UHPFRC) для укрепления существующей инфраструктуры стало более широко использоваться в последние годы, хотя основная область применения относится к восстановлению мостовые плиты.

Ответить

Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *