Испытания асфальтобетона гост: ГОСТ 12801-84 Смеси асфальтобетонные дорожные и аэродромные, дегтебетонные дорожные, асфальтобетон и дегтебетон. Методы испытаний

Автор

Содержание

Испытание асфальтобетона, битумов и грунтов

В данном разделе представлены различные приборы для испытания грунтов, асфальтобетона и битумов.

Плотномеры ПДУ-МГ4 «Удар» и ПДУ-МГ4.01 «Удар» предназначены для определения динамического модуля упругости грунтов и оснований дорог по методу штампа, имитирующему проезд автомобиля по дорожному покрытию. Плотномеры состоят из нагрузочной плиты, с закрепленными на ней тензодатчиком силы, акселерометром и упругим элементом, штанги с грузом и электронного блока.

Утвержден тип средства измерения
Внесен в Госреестр РФ под №45397-10 (продлен до 2025 года)
Внесен в Госреестра Казахстана, Беларуси.


 
 

Плотномер асфальтобетона ПА-МГ4 предназначен для контроля качества асфальтового дорожного полотна.

Утвержден тип средства измерения
Внесен в Госреестр РФ под №45571-10 (продлен до 2025 года)
Внесен в Госреестры Казахстана, Беларуси.


 
 

Прибор уплотнения асфальтобетона по схеме Маршалла ПМА-МГ4 предназначен для подготовки цилиндрических образцов асфальтобетона методом ASTM D 6926 «Стандартный метод испытаний. Метод подготовки цилиндрических образцов с использованием установки Маршалла» который входит в комплекс стандартов, нормирующих метод объемного проектирования асфальтобетонных смесей в Российской Федерации ГОСТ Р 58406.9-2019.

 
 

Выталкиватель асфальтобетонных образцов ПВ-40МГ4 предназначен для извлечения цилиндрических образцов асфальтобетона из форм различного диаметра, приготовленных как путем уплотнения асфальтобетона методом прессования по ГОСТ 12801-98, так и методом подготовки цилиндрических образцов с использованием установки Маршалла, в соответствии с ГОСТ Р 58406.9-2019

 
 

Пенетрометр статического действия ПСГ-МГ4 предназначен для ускоренного контроля качества уплотнения грунта, а также прочностных характеристик грунтов земляного полотна – угла внутреннего трения, удельного сцепления, модуля упругости.

Утвержден тип средства измерения
Внесен в Госреестр РФ под №67990-17

Внесен в Госреестры Казахстана, Беларуси.


 
 

Прибор УПГ-МГ4.01/Н «Грунт» предназначен для определения степени пучинистости грунта в лабораторных условиях по ГОСТ 28622-90 и по ГОСТ 28622-2012.

Утвержден тип средства измерения
Внесен в Госреестр РФ под №67884-17


 
 

Прибор ИКШ-МГ4 предназначен для определения температуры размягчения нефтебитумов по ГОСТ 11506, ГОСТ 32054, ГОСТ 33142, в соответствии с МИ 2418.


 
 

Пенетрометр АПН-360МГ4 предназначен для определения глубины проникания иглы (пенетрации) в испытуемый образец при заданных нагрузке и температуре по ГОСТ 33136 и ГОСТ 11501, в соответствии с МИ2418.


 
 

Прибор ПСУ-МГ4 предназначен для лабораторного определения максимальной плотности грунта по методу ГОСТ 22733. 


 
 

Прибор ИТП-МГ4 «Грунт» предназначен для определения теплопроводности мерзлых грунтов в лабораторных условиях по ГОСТ 26263.


 
 

Испытание асфальтобетона

Испытание асфальтобетона

 

(Согласно
ГОСТ 12801-98 «МАТЕРИАЛЫ НА ОСНОВЕ ОРГАНИЧЕСКИХ ВЯЖУЩИХ ДЛЯ ДОРОЖНОГО И АЭРОДРОМНОГО СТРОИТЕЛЬСТВА Методы испытаний»)

Необходимое оборудование:
1.Определение средней плотности уплотненного материала
v Весы лабораторные по ГОСТ 24104 4-го класса точности с приспособлением для гидростатического взвешивания.
2. Определение истинной плотности смеси пикнометрическим методом
v Колба коническая, колба мерная или пикнометр, который представляет собой колбу с пришлифованной пробкой, имеющей капиллярное отверстие. Вместимость колб должна быть не менее 500 см3, а диаметр горлышка — от 10 до 50 мм в зависимости от наибольшего размера зерен минеральных материалов смеси.
v Весы лабораторные по ГОСТ 24104 4-го класса точности.

v Установка вакуумная.
v Термометр химический ртутный стеклянный с ценой деления шкалы 1 °С по ГОСТ 400.
v Раствор смачивателя. В качестве смачивателя применяют порошкообразные, пастообразные и жидкие моющие средства. Смачиватель вводят в дистиллированную воду в следующем количестве на 1 л воды: жидкий — 15 г, пастообразный (в виде раствора в дистиллированной воде 1:1) — 10 г, порошкообразный — 3 г.
3.Определение водонасыщения
v Весы лабораторные по ГОСТ 24104 4-го класса точности с приспособлением для гидростатического взвешивания. Установка вакуумная.
v Устройство для капиллярного водонасыщения образцов (рисунок 5).
v Термометр химический ртутный стеклянный с ценой деления шкалы 1 °С по ГОСТ 400.
v Сосуд вместимостью не менее 3,0 л.
4. Определение предела прочности при сжатии
v Прессы механические или гидравлические по ГОСТ 28840 с нагрузками от 50 до 100 кН (5—10 тc) и до 500 кН (50 тc) с силоизмерителями, обеспечивающими погрешность не более 2 % измеряемой нагрузки.
v Термометр химический ртутный стеклянный с ценой деления шкалы 1 °С по ГОСТ 400.
v Сосуды для термостатирования образцов вместимостью от 3 до 8 л (в зависимости от размера и количества образцов).
5. Определение характеристик сдвигоустойчивости
v Пресс механический, обеспечивающий скорость деформирования образцов (50±1) мм/мин и диапазон нагрузок до 20 (50) кН.
v Индикатор перемещений, обеспечивающий измерение предельной деформации образцов при сжатии с точностью не менее 0,01 мм.
v Секундомер.
v Устройство обжимное в виде двух одинаковых частей толстостенной цилиндрической обоймы с внутренним радиусом, равным половине диаметра образца (рисунок 10).
v Термометр химический ртутный стеклянный с ценой деления шкалы 1 °С по ГОСТ 400.
v Сосуд для термостатирования образцов вместимостью 7—8 л.
v Термостатирующее устройство, поддерживающее температуру воды (50±2) °С.

6. Определение морозостойкости

v Пресс механический или гидравлический по 15.1.
v Камера морозильная, обеспечивающая температуру замораживания минус (18±2) °С.
v Установка вакуумная и устройство для капиллярного водонасыщения по 13.1.
v Ванна для оттаивания образцов, оборудованная устройством для поддержания температуры воды (18±2) °С
7.Метод экстрагирования вяжущего
v Весы лабораторные по ГОСТ 24104 4-го класса точности.
v Прибор — аппарат типа Сокслет, состоящий из колбы, обратного холодильника и насадки стеклянной лабораторной для экстрагирования по ГОСТ 23932.
v Баня песчаная.
v Шкаф сушильный.
v Чашка фарфоровая по ГОСТ 9147.
v Баня водяная.
v Бумага фильтровальная по ГОСТ 12026.
v Вата по ГОСТ 5556.
v Растворители: хлороформ по ГОСТ 20015, спиртхлороформ (20 % спирта по ГОСТ 17299, 80 % хлороформа), спиртбензол (20 % спирта, 80 % бензола по ГОСТ 5955), четыреххлористый углерод по ГОСТ 20288, трихлорэтилен по ГОСТ 9976 и др.
8. Определение зернового состава минеральной части смеси после экстрагирования
v Набор сит с отверстиями требуемого размера по ГОСТ 6613.
v Весы лабораторные по ГОСТ 24104 4-го класса точности.
v Шкаф сушильный.
v Чашка фарфоровая диаметром 15—25 см по ГОСТ 9147.
v Пестик с резиновым наконечником.
v Сосуд вместимостью 6—10 л.
9. Метод выжигания вяжущего
v Печь муфельная.
v Весы лабораторные по ГОСТ 24104 4-го класса точности.
v Лотки керамические или металлические огнеупорные.
v Щипцы.
10. Метод отмывки вяжущего растворителем
v Весы лабораторные по ГОСТ 24104 4-го класса точности.
v Стакан металлический высотой 15 см, диаметром 10 см с герметически закрывающейся крышкой.
v Набор сит с отверстиями требуемого размера по ГОСТ 6613.
v Шкаф сушильный.
v Чашки фарфоровые по ГОСТ 9147 диаметром 15—25 см.
v Цилиндр стеклянный мерный (градуированный) по ГОСТ 1770 вместимостью 0,5—1 л.
v Ложка металлическая.
v Пипетка стеклянная по ГОСТ 1770 вместимостью 50 см3.
v Кисть.
v Баня песчаная.
v Кристаллизатор по ГОСТ 23932 диаметром 30—40 см.
v Растворитель (керосин, бензин и т.п.).
11. Определение сцепления вяжущего с минеральной частью смеси
v Весы лабораторные по ГОСТ 24104 4-го класса точности.
v Стаканы химические термостойкие по ГОСТ 23932 вместимостью не менее 500 см3.
v Сетки металлические диаметром на 5—10 мм меньше диаметра химического стакана с размером отверстии 0,071—0,16 мм по ГОСТ 6613.
v Электроплитка, баня песчаная или горелка газовая.
v Сетка асбестовая.
v Вода дистиллированная по ГОСТ 6709.
v Соль поваренная по ГОСТ 13830.
v Бумага фильтровальная по ГОСТ 12026.

Термостат ВТ20-3 для проведения испытания асфальтобетона ГОСТ 9128

Жидкостный термостат ВТ20-3 предназначен для поддержания заданной температуры при проведении испытаний асфальтобетона или битумов нефтяных в соответствии с ГОСТ 9128 и ГОСТ 11501.Корзина из нержавеющей стали для размещения образцов.

Когда предстоит покупка лабораторного оборудования, например такого как: Термостат ВТ20-3 для проведения испытания асфальтобетона ГОСТ 9128 отзывы помогают нам составить правильное и объективное мнение о товаре.

Цена на Термостат ВТ20-3 для проведения испытания асфальтобетона ГОСТ 9128 может отличаться у разных поставщиков и иногда это разница достаточно значительная. Как выбрать минимальную цену из всех предложений на рынке, которая не заставила бы вас переплачивать? Ответ очевиден – нужно сравнить предлагаемые условия и выбрать лучшее.

Второй немаловажный фактор, который иногда поможет вам сэкономить средства – в принципе рассмотреть сразу несколько позиций, ведь одну и ту же задачу могут решать несколько вариантов лабораторного оборудования и, возможно, Термостат ВТ20-3 для проведения испытания асфальтобетона ГОСТ 9128 не единственный вариант. В любом случае, выбор и сравнение лучше всего поручить грамотным специалистам, которые разбираются в вопросе и имеют соответствующие знания и квалификацию.

Выбор лабораторного оборудования, в том числе на нашем сайте просто огромен и специалистов, имеющих исчерпывающие знания в каждом из множества категорий оборудования нет ни у кого. Поэтому, вы можете обратитесь за консультациями к нашим менеджерам. Они подскажут: является ли Термостат ВТ20-3 для проведения испытания асфальтобетона ГОСТ 9128 именно тем оборудованием, которое необходимо именно в вашей ситуации.

И подводя итог этого базового набора практических советов: использование многих видов лабораторного оборудования – сильно зависит от наличия и правильно подобранных расходных материалов и комплектующих, поэтому, если вы решили купить Термостат ВТ20-3 для проведения испытания асфальтобетона ГОСТ 9128 ещё перед покупкой, удостоверьтесь, что входит в базовую комплектацию и не нужны ли сопутствующие товары. Кроме того, проверьте, входит ли в комплект поставки инструкция на русском языке.

Лабораторные испытания строительных материалов и конструкций

Наименование работ                            

Единица измерения

Объем

Стоимость, руб, без НДС

Испытание щебня 

  1.  

Определение зернового состава щебня

Испытание

1,00

1300,00

  1.  

Определение содержания пылевидных, глинистых и илистых частиц в щебне (методом отмучивания)

Испытание

1,00

350,00

  1.  

Определения содержания в щебне зерен пластинчатой (лещадной) и игловатой формы

Испытание

1,00

730,00

  1.  

Определение прочности щебня по потере массы после дробления

Испытание

1,00

870,00

  1.  

Определение истинной плотности зерен щебня (пикнометрический метод)

Испытание

1,00

1000,00

  1.  

Определение средней плотности щебня

Испытание

1,00

510,00

  1.  

Определение насыпной плотности щебня

Испытание

1,00

510,00

  1.  

Определение плотности и пустотности щебня

Испытание

1,00

440,00

  1.  

Определение влажности щебня высушиванием до постоянной массы

Испытание

1,00

650,00

  1.  

Определение содержания в щебне глины в комках

Испытание

1,00

430,00

  1.  

Определение морозостойкости щебня замораживанием и оттаиванием

Цикл

1,00

280,00

  1.  

Определение морозостойкости щебня ускоренным методом в растворе сернокислого натрия

Цикл

1,00

1650,00

  1.  

Определение в щебне зерен слабых пород

Испытание

1,00

350,00

  1.  

Контроль плотности щебеночного основания по несущей способности малогабаритной установкой динамического нагружения

Испытание

1,00  

1180,00

  1.  

Отбор проб

Проба

1,00

300,00

  1.  

Комплексное испытание щебня

Испытание

1,00

5100,00

Испытание песка

  1.  

Определение зернового состава и модуля крупности

Испытание

1,00

960,00

  1.  

Определение истинной плотности песка пикнометрическим методом

Испытание

1,00

900,00

  1.  

Определение объемной насыпной массы песка в стандартном неуплотненном состоянии

Испытание

1,00

550,00

  1.  

Определение объемной насыпной массы песка в партии для перевода количества поставляемого песка из весовых единиц в объемные

Испытание

1,00

450,00

  1.  

Определение пустотности песка в стандартном неуплотненном состоянии

Испытание

1,00

480,00

  1.  

Определение содержания в песке пылевидных, глинистых и илистых частиц методом мокрого просеивания

Испытание

1,00

680,00

  1.  

Определение влажности песка

Испытание

1,00

300,00

  1.  

Определение коэффициента фильтрации песка

Испытание

1,00

4000,00

  1.  

Определение прочности песка, из отсевов дробления горной породы, по потере массы после дробления

Испытание

1,00

1500,00

  1.  

Отбор проб

Проба

1,00

300,00

  1.  

Комплексное испытание песка

Испытание

1,00

6900,00

Испытание минерального порошка

  1.  

Определение зернового состава

Испытание

1,00

1500,00

  1.  

Определение удельного веса пикнометрическим методом

Испытание

1,00

1950,00

  1.  

Определение плотности при уплотнении под нагрузкой

Испытание

1,00

1530,00

  1.  

Определение пористости

Испытание

1,00

420,00

  1.  

Определение набухания образцов из смеси минерального порошка с битумом

Испытание

1,00

1750,00

  1.  

Определение показателя битумоемкости

Испытание

1,00

2050,00

  1.  

Определение влажности

Испытание

1,00

700,00

  1.  

Определение гидрофобности

Испытание

1,00

320,00

  1.  

Определение коэффициента водостойкости образцов из смеси минерального порошка с битумом

Испытание

1,00

3450,00

Испытание битума

  1.  

Определение глубины проникания иглы при температуре 25°С

Испытание

1,00

1650,00

  1.  

Определение глубины проникания иглы при температуре 0°С

Испытание

1,00

1650,00

  1.  

Определение температуры размягчения по кольцу и шару

Испытание

1,00

990,00

  1.  

Определение температуры хрупкости

Испытание

1,00

1950,00

  1.  

Определение растяжимости при температуре 25°С

Испытание

1,00

1620,00

  1.  

Определение растяжимости при температуре 0°С

Испытание

1,00

1620,00

  1.  

Определение температуры вспышки в открытом тигле

Испытание

1,00

1050,00

  1.  

Определение сцепления битума с песком и мрамором (метод А)

Испытание

1,00

 

750,00

  1.  

Метод Б

Испытание

1,00

  1.  

Определение температуры размягчения после прогрева

Испытание

1,00

750,00

  1.  

Определение индекса пенетрации

Испытание

1,00

350,00

  1.  

Определение условной вязкости (для битумов нефтяных дорожных жидких)

Испытание

1,00

1300,00

  1.  

Определение температуры размягчения по кольцу и шару по ГОСТ 11506

Испытание

1,00

880,00

Испытание бетонной смеси

  1.  

Определение подвижности бетонной смеси по осадке конуса

Испытание

1,00

210,00

  1.  

Определение жесткости бетонной смеси

Испытание

1,00

440,00

  1.  

Определение средней плотности смеси

Испытание

1,00

310,00

  1.  

Определение объема вовлеченного воздуха объемным методом

Испытание

1,00

1340,00

  1.  

Определение объема вовлеченного воздуха компрессионным методом

Испытание

1,00

2270,00

  1.  

Определение раствороотделения бетонной смеси

Испытание

1,00

860,00

  1.  

Определение водоотделения бетонной смеси

Испытание

1,00

560,00

  1.  

Определение температуры бетонной смеси

Испытание

1,00

30,00

Испытание бетона

  1.  

 Определение морозостойкости методом при много кратном замораживании и оттаивании бетона (1 базовый метод)

Цикл

1,00

470,00

  1.  

Определение морозостойкости ускоренным методом при много кратном замораживании и оттаивании бетона (2 базовый метод)

Цикл

1,00

350,00

  1.  

Отбор проб

Партия

1,00

300,00

Определение прочности при сжатии в возрасте 7 сут. по контрольным образцам, мм

  1.  

70х70х70; Ø 70

1 образец-куб.

1,00

350,00

  1.  

100х100х100; Ø 100

1 образец-куб.

1,00

400,00

  1.  

150х150х150; Ø 150

1 образец-куб.

1,00

650,00

  1.  

200х200х200 Ø 200

1 образец-куб.

1,00

760,00

Определение прочности при сжатии в возрасте 28 сут. по контрольным образцам, мм

  1.  

100х100х100; Ø 100

1 образец-куб.

1,00

400,00

  1.  

150х150х150; Ø 150

1 образец-куб.

1,00

650,00

  1.  

200х200х200 Ø 200

1 образец-куб.

1,00

760,00

Определение прочности при изгибе по контрольным образцам в виде балочки размером, мм

  1.  

100х100х400

1 образец-балочка

1,00

650,00

  1.  

150х150х600

1 образец-балочка

1,00

750,00

  1.  

200х200х800

1 образец-балочка

1,00

860,00

  1.  

Определение плотности

Испытание

1,00

720,00

  1.  

Определение влажности

Испытание

1,00

520,00

Определение водонепроницаемости базовым методом (по «мокрому пятну»)

  1.  

марки W2, W4, W6, W8, W10

Испытание

1,00

4800,00

  1.  

марки W12, W14, W16, W18, W20

Испытание

1,00

7600,00

  1.  

Определение водопоглащения

Испытание

1,00

680,00

  1.  

Отбор кернов Ø 100 мм и Ø 150 мм

Керн

1,00

1080,00

  1.  

Подбор состава бетона

Подбор

1,00

15000,00

Неразрушающий контроль прочности

  1.  

Определение прочности бетона при сжатии в конструкции методом упругого отскока

Испытание

1,00

200,00

  1.  

Определение прочности бетона при сжатии в конструкции методом отрыва со скалыванием

Испытание

1,00

1500,00

  1.  

Определение прочности бетона при сжатии в конструкции ультразвуковым методом

Испытание

1,00

450,00

  1.  

Определение сплошности (состояния) свай аккустическим методом

Испытание

1,00

8000,00

 

Испытание цемента

  1.  

Определение тонкости помола цемента

Испытание

1,00

920,00

  1.  

Определение нормальной густоты цементного теста

Испытание

1,00

1720,00

  1.  

Определение сроков схватывания

Испытание

1,00

1150,00

  1.  

Определение истинной плотности цемента

Испытание

1,00

1400,00

  1.  

Определение равномерности измерения объема

Испытание

1,00

1620,00

  1.  

Определение прочности при сжатии

Испытание

1,00

1440,00

  1.  

Комплексное испытание цемента

Испытание

1,00

6500,00

  1.  

Определение прочности при изгибе после пропаривания

Испытание

1,00

560,00

  1.  

Определение прочности при изгибе

Испытание

1,00

1660,00

  1.  

Определение удельной поверхности зерен

Испытание

1,00

1520,00

Испытание асфальтобетонных смесей и асфальтобетона по требованиям ГОСТ 9128-2013

  1.  

Комплексное испытание асфальтобетонной смеси

Испытание

1,00

9700,00

  1.  

Комплексное испытание мелкозернистого асфальтобетона (вырубка)

Испытание

1,00

9700,00

  1.  

Комплексное испытание крупнозернистого асфальтобетона (вырубка)

Испытание

1,00

9700,00

  1.  

Определение средней плотности непереформованных образцов асфальтобетона

Испытание

1,00

1000,00

  1.  

Определение средней плотности переформованных образцов из асфальтобетонной смеси

Испытание

1,00

1290,00

  1.  

Определение водонасыщения не переформованных образцов асфальтобетона

Испытание

1,00

1390,00

  1.  

Определение водонасыщения переформованных образцов из асфальтобетонной смеси

Испытание

1,00

1440,00

  1.  

Определение предела прочности асфальтобетона при сжатии при температуре 20°С

Испытание

1,00

490,00

  1.  

Определение предела прочности асфальтобетона при сжатии при температуре 50°С

Испытание

1,00

490,00

  1.  

Определение предела прочности асфальтобетона при сжатии при температуре 0°С

Испытание

1,00

490,00

  1.  

Определение характеристик сдвигоустойчивости асфальтобетона

Испытание

1,00

1260,00

  1.  

Определение предела прочности на растяжение при расколе

Испытание

1,00

890,00

  1.  

Определение коэффициента водостойкости при длительном водонасыщении

Испытание

1,00

630,00

  1.  

Определение расчетным путем коэффициента уплотнения

Испытание

1,00

1920,00

  1.  

Определение коэффициента водостойкости

Испытание

1,00

760,00

  1.  

Определение состава асфальтобетонной смеси методом выжигания вяжущим

Испытание

1,00

5310,00

  1.  

Определение зернового состава минеральной части смеси методом отмывки вяжущего растворителем

Испытание

1,00

6310,00

  1.  

Определение сцепления вяжущего с минеральной частью смеси

Испытание

1,00

460,00

  1.  

Определение слеживаемости холодных смесей

Испытание

1,00

670,00

  1.  

Определения устойчивости щебеночно-мастичной смеси к расслаиванию по показателю стекания вяжущего

Испытание

1,00

990,00

  1.  

Определение влажности и термостойкости волокон в щебеночно-мастичной асфальтобетонной смеси

Испытание

1,00

610,00

  1.  

Формование цилиндрических образцов из асфальтобетона вырубок (кернов) по ГОСТ 12801-98

Проба

1,00

50,00

  1.  

Подбор состава асфальтобетонной смеси

Подбор

1,00

22000,00

  1.  

Корректировка состава асфальтобетонной смеси

Корректировка

1,00

5200,00

  1.  

Отбор кернов

Проба

1,00

1000,00

  1.  

Отбор вырубок

Проба

1,00

500,00

Испытание асфальтобетонных смесей и асфальтобетона по требованиям ПНСТ 184-2016

  1.  

Определение максимальной плотности смеси

испытание

1,00

2400,00

  1.  

Определение зернового состава и количество вяжущего

испытание

1,00

12500,00

  1.  

Определение содержания воздушных пустот

испытание

1,00

4100,00

  1.  

Определение объемной плотности

испытание

1,00

1400,00

  1.  

Определение водопоглощения а/б образцов

испытание

1,00

4100,00

  1.  

Определение пустоты в минеральном заполнителе (ПМЗ) 

испытание

1,00

По согласованию

  1.  

Определение пустоты наполненной битумным вяжущим (ПНБ) 

испытание

1,00

По согласованию

  1.  

Определение отношения пыль-вяжущее

испытание

1,00

По согласованию

  1.  

Определение водостойкости

испытание

1,00

5200,00

  1.  

Определение водонасыщения

испытание

1,00

4500,00

  1.  

Отбор проб из конструктивного элемента

образец

1,00

2500,00

  1.  

Отбор проб из кузова грузового автомобиля

проба

1,00

500,00

  1.  

Подготовка образцов цилиндрических образцов на установке Маршала

образец

1,00

350,00

  1.  

Комплексное испытание а/б смеси по основным показателям

испытание

1,00

10700,00

  1.  

Комплексное испытание а/б отобранного из конструктивного элемента, по основным показателям

испытание

1,00

6000,00

  1.  

Подбор рецептов асфальтобетонной смеси по требованиям ПНСТ 184-2016

подбор

1,00

32000,00

Грунт и грунтовые основания

  1.  

Определение влажности на границе раскатывания

Испытание

1,00

600,00

  1.  

Определение влажности на границе текучести

Испытание

1,00

600,00

  1.  

Определение гранулометрического (зернового состава) грунт по ГОСТ 12536

Испытание

1,00

1300,00

  1.  

Определение максимальной плотности при оптимальной влажности ГОСТ 22733

Испытание

1,00

3570,00

  1.  

Определение насыпной плотности грунта

Испытание

1,00

420,00

  1.  

Определение естественной влажности

Испытание

1,00

510,00

  1.  

Определение плотности и влажности грунтового основания методом режущего кольца по ГОСТ 5180

Испытание

1,00

790,00

  1.  

Определение степени водонасыщения по ГОСТ 25100; ГОСТ 5180

Испытание

1,00

1190,00

  1.  

Определение плотности щебеночного основания из крупнообломочных грунтов методом замещения объема

Испытание

1,00

950,00

  1.  

Контроль плотности грунта по несущей способности основания малогабаритной установкой динамического нагружения

Испытание

1,00   

1420,00

  1.  

Определение степени промерзания грунта по ГОСТ 5180

Испытание

1,00    

1820,00

  1.  

Определение физических характеристик грунта по ГОСТ 5180 (влажность, текучесть, число пластичности, плотность частиц грунта, гранулометрический состав по ГОСТ 12536)

Испытание

1,00     

4790,00

  1.  

Определение фильтрации грунтов по ГОСТ 25584

Испытание

1,00      

6300,00

  1.  

Определение органических веществ в грунте

Испытание

1,00

780,00                  

  1.  

Определение степени уплотнения грунта с помощью динамического плотномера Д-51 (косвенный метод)

Испытание

1,00

200,00

  1.  

Отбор проб

Проба

1,00

300,00

  1.  

Комплексное испытание грунта (физико-механические испытания, максимальная плотность и оптимальная влажность)

Испытание

1,00

7500,00

Испытание твердых химических ПГМ

  1.  

Состояние

Испытание

1,00

300,00

  1.  

Массовая доля влаги

Испытание

1,00

950,00

  1.  

Содержание нерастворимого остатка

Испытание

1,00

1430,00

  1.  

Температура начала кристаллизации раствора

Испытание

1,00

1870,00

  1.  

Равновесная плавящая способность

Испытание

1,00

1200,00

  1.  

Слеживаемость

Испытание

1,00

610,00

  1.  

Комплексное испытание твердых ПГМ

Испытание

1,00

5500,00

Испытание фрикционных ПГМ

  1.  

Модуль крупности

Испытание

1,00

1650,00

  1.  

Массовая доля пылевидных и глинистых частиц

Испытание

1,00

1400,00

  1.  

Массовая доля глины в комках

Испытание

1,00

830,00

  1.  

Массовая доля влаги

Испытание

1,00

950,00

  1.  

Комплексное испытание фрикционного ПГМ

Испытание

1,00

4000,00

Испытание комбинированных ПГМ

  1.  

Массовая доля компонента фрикционной части

Испытание

1,00

1350,00

  1.  

Массовая доля компонентов химической части

Испытание

1,00  

1180,00

  1.  

Массовая доля влаги

Проба

1,00

950,00

  1.  

Равновесная плавящая способность

Испытание

1,00

1200,00

  1.  

Слеживаемость

Испытание

1,00

610,00

  1.  

Комплексное испытание комбинированного ПГМ

Испытание

1,00

5000,00

(PDF) Об использовании асфальтобетонных смесей (согласно ПНСТ)

DS ART 2020

IOP Conf. Серия: Материаловедение и инженерия 1159 (2021) 012017

IOP Publishing

doi: 10.1088 / 1757-899X / 1159/1/012017

9

[5] Аверченко Г.А., Квитко А.В., Барашев М.Н. 2017 Ортотропная композитная

[Ортотропный мостовой мост из композитных плит] Патент на полезную модель № RU 174705 U1E01D 19/12

(2006.01) 31

[6] Аверченко Г.А., Квитко А.В. 2017 Ортотропная композитная плита мостового типа. Патент на полезную модель № RU 173490 U1, E01D 19/12 (2006.01), E01D

101/40 (2006.01) 25

[7] Радовский Б.С. 2007 Расчет состава асфальтобетонных смесей в США по методу

Superpave Дорожная tekhnika Road Mach 86–99

[8] Хан Д., Вей Л., Чжан Дж. Экспериментальное исследование характеристик асфальтобетонной смеси, разработанной

, разработанной различными методами, с использованием различных методов 275 407–414

[9] Zhang ZQ, Tao J, Ян Б., Ли Н.Л. 2009 Методология температур смешивания и уплотнения

для модифицированной асфальтовой смеси Специальная геотехническая публикация 5 34–41

[10] Фернандес Ф.М., Пайс, JC 2017 г. Лабораторное наблюдение трещин в дорожном покрытии с помощью георадара.

Констр. Строить. Mater 154 1130–1138

[11] Хоссейни Ф., Хоссейн С.М.К., Фу Л., Джонсон М., Фей Й. Прогнозирование поверхности дорожного покрытия, 2015 г.

Температура с использованием метеорологических данных для оптимальных зимних операций на стоянках

Труды Международной конференции по Проектирование холодных регионов 39 440–451

[12] Zhang H, Yu T, Huang Y 2020 Сравнительный анализ изменчивости агрегатов HMA на основе ударов

и спирального уплотнения.Констр. Строить. Mater 242

[13] Хасауна М.А., Альшеяб М.А. 2020 Влияние номинального максимального размера заполнителя и градации заполнителя

на фрикционные свойства поверхности горячих асфальтобетонных смесей. Констр.

Сборка. Mater 244

[14] Рамадан К. З., Аль-Хатиб Г. Дж., Таамне М. М. 2019 Механические свойства пенополистирола —

модифицированные асфальтовые вяжущие Внутр. J. Pavement Res. Technol

[15] Приянка Б. А., Саранг Г., Рави Шанкар А. У. 2019 Оценка смесей Superpave для

вечных асфальтовых покрытий Road Mater.Дорожное покрытие 1952–1965

[16] Перейра П., Паис Дж. 2017 Основные методы проектирования гибких дорожных покрытий и смесей в Европе и

проблемы для разработки европейского метода J. Traffic Transp. Англ. 4 316–346

[17] Маковска М., Пеллинен Т. 2016 Разработка спецификаций и руководящих принципов для горячего на месте

вторичная переработка в Финляндии — схема и структура Книжная серия RILEM 68 851–862

[18] Маковска М., Аромаа К. , Pellinen T 2017 Реологическое преобразование битума во время

вторичного использования повторно состаренного асфальтового покрытия Road Mater.Тротуар Des. 18 50–65

[19] Changsha HS 2009 Характеристики и восстановление материала дорожного покрытия: избранные документы

с Международной конференции GeoHunan

[20] Mohammad LN, Obulareddy S, Cooper S, Bae A 2008 Постоянный анализ деформации

смесей HMA с использованием простых тестов производительности. В: Эффективный транспорт и дорожное покрытие

Системы

: характеристика, механизмы, моделирование и моделирование — Труды 4-й Международной конференции

по дорогам Персидского залива 601–610

[21] Вальехо Л. Е., Чик З. 2009 Фрактальный и лабораторный анализ дробление и истирание

сыпучих материалов.Геомех. Англ. 1 323–335

[22] Гао Дж, Ван Х, Бу И, Ю З, Чжан Х, Ирфан М, 2020 Влияние грубого заполнителя

Угловатость на характеристики асфальтовой смеси Макроэффективность: сопротивление скольжению, высокая температура и

Производительность уплотнения. J. Mater. Civ. Англ. 32

[23] Технические сессии Ассоциации технологов асфальтобетонных покрытий 1985 Процедуры Маршалла для

Проектирование и контроль качества асфальтовых смесей. Технологии асфальтового покрытия Труды 54

265-284

[24] Ма LJ, Zhang JY, Li Z 2013 Дорожные испытания высокоэффективной асфальтовой смеси с

Superpave Applied Mechanics and Materials 1576–1579

% PDF -1.4 % 1 0 объект > поток 2015-12-03T11: 13-05: 00Microsoft® Word 20102021-12-03T04: 50: 26-08: 002021-12-03T04: 50: 26-08: 00iText 4.2.0 от 1T3XTapplication / pdf

  • uuid: 423a2945-ccd1-4ae1-9aaf-6fef3cd63786uuid: 4f29ea5b-3813-4cb0-98b8-a34c72544b0b конечный поток эндобдж 2 0 obj > эндобдж 3 0 obj > поток xX͎6SH ~ «wghoEԢ {\ %% Җm, Z $ + [? χIu> (+ ~., g; 9F ׋ (CR`F0ɨv & f9AUfy. -l «) y1 # ‘ByX,! d9ϻ}’; 72d / 랶 {?}. ~ 4 {$ 4 v tOƐHk {fQ ݏ! ڝ {+ BD`

    Единая модель прочности асфальтобетонной смеси при различных режимах нагрузки

    Abstract

    Несмотря на то, что сопротивление колейности, усталостному растрескиванию, а также водостойкость и морозостойкость важны для асфальтового покрытия, прочность асфальтобетонная смесь также является важным фактором при проектировании асфальтобетонной смеси. Прочность асфальтовой смеси напрямую связана с общими характеристиками асфальтовой смеси.В качестве материала верхнего слоя асфальтового покрытия прочность асфальтовой смеси играет незаменимую роль в верхнем несущем слое конструкции. В существующей системе проектирования прочность асфальтового покрытия обычно достигается с помощью лабораторных испытаний. Напряженные состояния обычно различны для разных лабораторных подходов. Даже при одном и том же уровне напряжений лабораторная прочность полученных асфальтобетонных смесей значительно различается, что приводит к неправильному пониманию асфальтовых смесей, используемых при проектировании конструкции асфальтового покрытия.Произвольность определения прочности влияет на эффективность проектирования конструкции асфальтового покрытия в гражданском строительстве. Таким образом, чтобы преодолеть отклонение проекта, вызванное случайностью лабораторной прочности асфальтобетонных смесей, в этом исследовании на образцах были проведены испытания на прямое растяжение, непрямое растяжение и неограниченное сжатие при различных скоростях нагружения. Создана прочностная модель асфальтобетонной смеси при различных режимах нагружения. Соотношение между коэффициентом прочности и скоростью нагружения при испытаниях на прямое растяжение, непрямое растяжение и неограниченное сжатие было принято отдельно.Затем была создана единая прочностная модель асфальтобетонной смеси с разными режимами нагружения. Предварительные результаты показывают, что предложенная унифицированная модель прочности может быть применена для повышения точной степени лабораторной прочности. Таким образом, можно повысить эффективность лабораторного проектирования конструкции асфальтового покрытия.

    Ключевые слова: конструкция конструкции , асфальтобетонная смесь, лабораторная прочность, унифицированная модель прочности, режимы нагружения

    1. Введение

    Гибкое и жесткое покрытия — две самые важные дороги или шоссе.Более 95% дорог в мире представляют собой гибкое асфальтовое покрытие [1,2] благодаря хорошему комфорту вождения [1,3,4], долговечности [5,6,7,8] и устойчивости к повреждениям водой [9 , 10,11]. Основным материальным компонентом конструкции асфальтового покрытия является асфальтобетонная смесь [12,13]. Однако под двойным влиянием нагрузки транспортного средства и факторов окружающей среды [14,15,16] асфальтовое покрытие вызывает различные типы заболеваний. Выделяют три основных типа заболеваний: колейность, низкотемпературное растрескивание и усталостное растрескивание.Колейность является результатом чрезмерной деформации сдвига из-за недостаточной прочности асфальтовой смеси на сдвиг, что связано с высокими температурными характеристиками асфальтовой смеси [17,18,19,20]. Низкотемпературное растрескивание связано с прочностью битумной смеси при низких температурах [21,22]. Усталостное растрескивание в основном связано с усталостной прочностью асфальтовой смеси [8,23]. Особенно в последние годы резкое увеличение количества автомобилей большой грузоподъемности выдвинуло более высокие требования к конструкционной прочности асфальтового покрытия.Как уменьшить колейность, низкотемпературное и усталостное растрескивание асфальтового покрытия — актуальная проблема, требующая решения. Расчет конструкции асфальтового покрытия относится к механико-эмпирическому методу в Китае, где упругое слоистое полупространство используется для расчета механической реакции покрытия. Теории максимального растягивающего напряжения и деформации реализованы как критерий разрушения асфальтового покрытия [24,25]. Методы лабораторных испытаний на прочность в основном включают прямое растяжение [26,27,28,29], неограниченное сжатие [30,31,32], изгиб [33,34,35], непрямое растяжение [36,37,38,39], испытания на сдвиг [40,41] и трехосные испытания [42,43], которые проводятся для оценки свойств материалов на растяжение, сжатие, изгиб и сдвиг.Для испытания на неограниченное сжатие применяемая скорость деформации в направлении высоты образцов составляет 1,3 мм / (мин. , , , , 25 мм) в соответствии с требованиями AASHTO (Американская ассоциация государственных служащих автомобильных дорог и транспорта) T 167 и ASTM (Американское общество для Испытательные материалы) D 1074. Стандартный размер образцов Маршалла для испытания на непрямое растяжение составляет Φ101,6 мм × 63,5 мм, который принят в технических условиях или стандартах США, Японии и Австралии, в то время как образец для бурения в полевых условиях с Φ150 мм используется в британских стандартах.Более того, в этих стандартах AASHTO T 283, BS EN (British European) 12697-23: 2012 и в Спецификациях и методах испытаний асфальтобетонных и асфальтовых смесей для дорожного строительства (JTG E20-2011) используется скорость нагрузки 50 мм / мин для непрямого испытания на растяжение. Испытание на неограниченное сжатие и испытание на прямое растяжение представляют собой одномерные напряженные состояния. Испытание на изгиб делится на верхнее сжатие и нижнее растяжение с нейтральной поверхностью в качестве границы. Напряжение в определенной точке является одномерным напряженным состоянием, но общее напряженное состояние больше соответствует характеристикам напряжения конструкции дорожного покрытия.Центральная точка испытания на непрямое растяжение находится под вертикальным сжатием и горизонтальным растяжением, которое находится в двумерном напряженном состоянии и соответствует напряженному состоянию конструкции дорожного покрытия. Трехосное испытание в основном направлено на определение нагрузочных характеристик асфальтового покрытия в сложном напряженном состоянии. Однако значения прочности, полученные с помощью различных методов испытаний, обычно весьма различаются, и их трудно сравнивать. Следовательно, произвольность прочности асфальтовой смеси при различных режимах нагружения следует учитывать при проектировании конструкции асфальтового покрытия и соответствующем управлении рисками.

    Прочность асфальтовой смеси и другие связанные с ней механические параметры всегда были общей темой для инженеров-строителей и исследователей. Su et al. [44] использовали испытание на непрямое растяжение (IDT) суперпаве для оценки прочности бетона из восстановленного асфальтового покрытия (RAP). Было обнаружено, что IDT прочность бетона уменьшалась с увеличением процентного содержания RAP и температуры. Saride et al. [45] изучали смесь RAP / VA (регенерированный асфальт / первичный заполнитель), стабилизированную активированной щелочью летучей золой.Было установлено, что прочность смеси соответствует требованиям спецификации по прочности. Ji, X et al. [46] заявили, что UPT-NSM (Испытание на одноосное проникновение — метод численного моделирования) можно использовать для оптимизации градации лучше, чем испытание ступенчатым заполнением, для улучшения прочности на сдвиг и сопротивления колейности асфальтовой смеси. Было отмечено, что сопротивление сдвигу и динамическая стабильность отсортированной асфальтовой смеси, оптимизированной UPT-NSM, на 25,5% и 27,0% выше указанной градации, соответственно.Ли и др. [47] исследовали влияние условий производства на непрямые характеристики прочности на разрыв вспененной асфальтобетонной смеси. На прочностные характеристики той же сортовой вспененной асфальтобетонной смеси в основном влияли время отверждения, дозировка цемента и содержание асфальта, и это почти не имело никакого отношения к характеристикам пены. Gaus et al. [48] ​​исследовали использование гранулированного асфальта (BGA) вместо нефтяного асфальта для производства асфальтобетонных несущих смесей (AC-BC). По сравнению со смесью AC-BC без BGA, применение BGA, частично заменяющего нефтяной асфальт в смеси AC-BC, улучшает ее прочность на сжатие и модуль упругости.Значительной разницы в коэффициенте Пуассона для всех смесей не было.

    В настоящее время лабораторные и полевые исследователи сообщили о многочисленных факторах, влияющих на прочность асфальтобетонных смесей, и было сделано много полезных выводов. Однако значения прочности, полученные с использованием различных методов испытаний, по-прежнему трудно сравнивать, что приводит к случайности показателей прочности при расчете асфальтобетонной смеси. Негативное влияние этих индексов случайности на дизайн и анализ асфальтобетонных смесей очевидно.К счастью, исследователи сообщили о множестве исследований по унифицированной параметрической модели материалов. Например, Yu, M.H et al. [49,50] предложили единый критерий прочности для горных пород с учетом влияния промежуточного главного напряжения. Его прочностные параметры можно определить с помощью обычных испытаний на трехосное сжатие. Установлено, что единую теорию прочности можно использовать для описания различных типов горных пород. Вы, M et al. В [51] высказано мнение, что единая прочностная теория линейности и нелинейности строится непосредственно в форме главного напряжения.На основании результатов испытаний на истинное трехосное сжатие, условное трехосное сжатие и удлинение горных пород определяются параметры материала и аппроксимирующие отклонения в нескольких критериях прочности и их применимость. Danni et al. [52] обнаружили, что прочностные свойства высокопрочного бетона (HSC) при многоосном напряжении могут быть определены с помощью четырехпараметрической унифицированной теории прочности (STFP-UST) и нелинейной унифицированной теории прочности (N-UST) через анализ поверхностей разрушения по нескольким критериям двойной прочности на сдвиг.Wu et al. В [53] введен коэффициент формы, который выражается как функция отношения угловых радиусов, ρ = 2 r / b ρ = 2 r / b . При этом описывается унифицированная модель прочности бетона FRP-ограниченных колонн с произвольным угловым радиусом. Эта модель может быть сведена к двум частным случаям для круглых столбцов и квадратных столбцов с острыми углами, когда ρ = 1ρ = 1 и 0 соответственно. Путем сбора всех доступных экспериментальных результатов на круглых и квадратных столбцах из открытой литературы для оценки модели была создана всеобъемлющая и обновленная база данных.Лучшая корреляция предложенной модели была продемонстрирована путем сравнения результатов испытаний и прогнозов модели. Wu, Y.F et al. [54] также предложили новую модель, основанную на критерии отказа Хука – Брауна. Существующие модели прочности для круглых и квадратных бетонных колонн из FRP (армированного волокном полимера) рассматриваются, оцениваются и сравниваются с предложенной моделью. Затем, используя обновленную базу данных, большое количество тестовых данных используется для оценки моделей. Сравнение моделей и результатов испытаний используется для демонстрации точности предложенной модели.Кроме того, модель имеет унифицированную форму как для круглых, так и для квадратных колонн. Его можно использовать для прогнозирования прочности колонн, имеющих существующие повреждения или трещины. Wei et al. [55,56] представили новую модель напряженно-деформированного состояния для бетонных колонн из стеклопластика. Одним из преимуществ модели является ее унифицированная форма (математическое выражение). По сравнению с результатами испытаний модель может более точно спрогнозировать предельное напряжение и деформацию, особенно деформацию. You et al. [57,58] создали трехмерную (3D) вычислительную модель, основанную на микроструктуре, путем применения связанных структурных моделей термовязкоупругих, термовязкопластических и термовязких повреждений.Результат показал, что сгенерированная трехмерная модель микроструктуры и представленная базовая модель могут быть эффективно реализованы для прогнозирования общего термомеханического отклика асфальтобетона. Hajj et al. [59] предложили единую модель остаточной деформации, в которой используются измерения отклика двух испытаний. Новая модель количественно определяет накопленную остаточную деформацию сдвига как функцию количества циклов нагружения и запаса прочности (FOS). Коэффициент запаса прочности определяется в пространстве q-p и оценивается в соответствии с приложенным напряжением и характеристиками прочности на трехосное сжатие (сила сцепления и угол внутреннего трения).Для конкретных смесей, использованных в этом исследовании, существует хорошая корреляция между накопленной постоянной деформацией сдвига и уровнем FOS независимо от стрессовых условий и типов испытаний.

    Проведенные исследования положили начало созданию единой прочностной модели асфальтобетонной смеси. Однако вышеупомянутое исследование единой модели прочности материалов, применяемых в основном для цементного бетона и горных материалов, в то время как соответствующая унифицированная модель параметров, используемая для асфальтобетонной смеси, обычно основана на расчетной модели, показало термомеханический отклик и остаточную деформацию асфальтовая смесь [60,61].Из-за сложного состава и структуры асфальтобетонных смесей и различных форм разрушения, единая модель прочности асфальтобетонных смесей практически не исследована.

    Таким образом, в данной статье были проведены испытания на прямое растяжение, неограниченное сжатие и непрямое растяжение при различных скоростях нагружения. Единая модель прочности асфальтобетонной смеси при различных режимах нагружения была создана с использованием зависимости между коэффициентом прочности при испытаниях на прямое растяжение, неограниченное сжатие и непрямое растяжение и соотношением скоростей нагружения.

    Основными целями данного исследования являются выявление скоростных характеристик прочности асфальтобетонных смесей при различных режимах нагружения и создание единой модели прочности для решения неопределенности прочностных параметров асфальтобетонных смесей при различных режимах нагружения. В исследовании применялись испытания на прямое растяжение, непрямое растяжение и неограниченное сжатие.

    2. Материалы и подготовка проб

    2.1. Материалы

    В этой статье испытания прочности на прямое растяжение, непрямое растяжение и неограниченное сжатие были выполнены отдельно для создания единой модели прочности асфальтовой смеси при различных режимах нагрузки.Была выбрана плотная асфальтовая смесь AC-13C, состоящая из модифицированного SBS (стирол-бутадиен-стирола) асфальта, произведенного Xiamen Huate group Co., Ltd, Сямынь, Китай, и известняковых заполнителей, произведенных в Шизичан, Нюцзяоу, город Фошань, Китай. . Показатели производительности модифицированного асфальта SBS показаны в, плотности известнякового заполнителя показаны в, а свойства заполнителя показаны в.

    Таблица 1

    Результаты испытаний модифицированного асфальта SBS (I-D).

    9016-2000 9017
    Тестовые проекты Стандарт тестирования: JTG F40-2004 (Китай) [62]
    Технические требования Результаты тестирования Методы тестирования
    Пенетрация 100 г (25 , 5 с) (0.1 мм) 40 ~ 60 55,9 T 0604-2000
    Индекс пенетрации PI ≥0 0,533 ( R 2 = 0,997)
    Пластичность (5 см / мин, 5 ° C) (см) ≥20 35,1 T 0605-1993
    Точка размягчения (кольцевой шар) (° C) ≥60 70,5 T 0606-2000
    135 ℃ динамическая вязкость (Па · с) ≤3 2.36 T 0615-2000
    Температура вспышки (° C) ≥230 264 T 0611-1993
    Растворимость (%) 99 993 993
    Плотность (15 ° C) 1,03 T 0603-1993
    Испытание в печи с тонкой пленкой прокаткой (RTFOT) (163 ° C, 85 мин) Потеря массы (%) ≤ ± 1,0 0,22 T 0609-1993
    Остаточный коэффициент пенетрации (25 ° C) (%) ≥65 75.1 T 0604-2000
    Остаточная пластичность (5 ° C) (см) ≥15 23,2 T 0605-1993

    Таблица 2

    Плотность известняка

    Водопоглощение (%) 917–1 901 901 1,35 .606
    Размеры сита (мм) Кажущаяся плотность (г / см 3 ) Насыпная плотность (г / см 3 ) Плотность высыхания кожи (г / см 3 )
    16–13.2 2,671 2,577 2,611 1,32
    13,2–9,5 2,673 2,569 2,608 1,53
    1,53
    4,75–2,36 2,649
    2,36–1,18 2,642
    1,18–0,6
    0,6–0,3 2,592
    0,3–0,15 2,586
    0,15–0,075 2,615
    9016 901 901 901 Результаты испытаний Методы испытаний Количество щебня (%) ≤26 17,9 T 0316-2005 Кажущаяся относительная плотность (г / см 3 80) 2.6 2,71 T 0321-2005 Содержание плоских и удлиненных частиц в крупном заполнителе (%) ≤15 9 T 0312-2005 Содержание SiO2 2 %) / 1,81 /

    Приведенные выше результаты испытаний показали, что модифицированный асфальт SBS и заполнитель удовлетворяют требованиям JTG F40-2004 [62], которые были техническими спецификациями для строительство асфальтовых покрытий в Китае.Показана кривая градации заполнителя плотной отсортированной асфальтовой смеси (AC-13C) и целевой градации асфальтовой смеси. Оптимальное содержание асфальта было определено с помощью тестов Маршалла, результаты которых отображаются в формате.

    Суммарная кривая градации плотной отсортированной асфальтовой смеси (AC-13C).

    Таблица 4

    Результаты теста Маршалла при оптимальном соотношении асфальт-заполнитель.

    –40
    Коэффициент заполнения асфальта (%) Насыпной удельный вес (г · см −3 ) Объем воздушных пустот VV (%) Пустоты, заполненные асфальтом VFA (%) Устойчивость по Маршаллу ) Значение расхода (0.1 мм)
    5,2 2,44 4,51 67,20 12,71 27,89
    / / 3–5 / 3–5

    2.2. Приготовление образцов

    В соответствии с техническими условиями и методами испытаний асфальтобетонных смесей для дорожного строительства (JTG E20-2011) [63] блочные образцы плит асфальтосмеси были изготовлены методом вибрационного шлифования.Вдоль направления прокатки каждую балку разрезали на длину, ширину и высоту 250 мм, 50 мм и 50 мм, соответственно, для образцов прямого растяжения. Цилиндрические образцы для испытания на усталость при неограниченном сжатии были изготовлены с использованием SGC (Superpave Gyratory Compactor) размером Φ100 мм × 100 мм, а образцы непрямого растяжения были приготовлены путем разрезания верхней и нижней поверхности образцов с модулями неограниченного сжатия. тест на размер. Цилиндрические образцы асфальтобетонной смеси высотой 100 ± 2 мм и диаметром 100 ± 2 мм, изготовленные с использованием гирационного уплотнителя SGC, были подготовлены к неограниченному сжатию.Кроме того, образцы для непрямого растяжения были подготовлены путем разрезания верхней и нижней поверхности образцов для испытания модулей неограниченного сжатия на высоту 60 ± 2 мм и диаметр 100 ± 2 мм. Затем образцы асфальтобетонной смеси помещали в камеру окружающей среды при 15 ° С на 4–5 ч. Впоследствии он был помещен на опору для испытаний на прочность MTS (Система испытаний материалов) -Ориентир. Предварительный контакт между индентором испытания на прочность и образцом был отрегулирован, чтобы начать испытание, и процесс испытания был завершен в камере окружающей среды.Детали настройки испытаний на прочность показаны на.

    Процесс испытания прочности при различных режимах нагружения: ( a ) испытание на прямое растяжение, ( b ) испытание на непрямое растяжение, ( c ) испытание на неограниченное сжатие и ( d ) испытание в климатической камере.

    3. Результаты и анализ испытаний

    Режим контроля смещения для Китая, США и Европы был принят в режиме контроля скорости нагружения при испытании на прочность. Среди них скорость нагружения при испытании на неограниченную прочность на сжатие размером Φ 100 мм × 100 мм составила 2 мм / мин и 5.08 мм / мин для AASHTO T167 и JTG E20-2011 соответственно. Скорость нагружения для непрямого растяжения составляла 50 мм / мин для AASHTO T 283, BS EN 12697-23: 2012 и JTG E20-2011. Скорость нагружения прочности на изгиб также составляла 50 мм / мин для JTG E20-2011. Однако методы испытаний на прямое растяжение не были четко указаны в этом регламенте. Чтобы исследовать характеристики скорости нагружения прочности асфальтовой смеси при различных режимах нагружения, скорость нагружения смещением в правилах испытаний не могла быть унифицирована, поэтому был принят режим управления скоростью нагружения, а температура испытания была унифицирована на уровне 15 ° C. .

    3.1. Прямое испытание прочности на растяжение при различных скоростях нагружения

    В режиме контроля напряжения были проведены прямые испытания асфальтобетонных смесей на растяжение при различных скоростях нагружения, результаты показаны на рис.

    Таблица 5

    Результаты испытаний асфальтовой смеси на прямое растяжение.

    3 80 12.8879 80 12.8879 9017 9017 9017 9017 9017 9017 9017 9017 9017 9017 9017
    Номер Скорость нагрузки v (МПа / с) Площадь сечения образца A (мм 2 ) Нагрузка при отказе F (кН) Прочность 901 (МПа) Среднее значение прочности R D (МПа) Коэффициент вариации
    1 5 2631.1 7,317 2,781 2,95 0,050
    2 2596,8 8,159 3,142
    3 2581801 2560,2 9,398 3,671 3,487 0,055
    5 2588,9 9,235 3,567
    6 9011. 6 3 8,416 3,223
    7 20 2621,5 10,772 4,109 4,158 0,054
    8
    8
    8 0 2617.7 10.233 3.909
    10 30 2600.1 11.586 4.456 4.552 0,025 0 11 12.236 4.711
    12 2559.6 11.490 4.489
    13 40 2579
    2599,8 11,858 4,561
    15 2630.1 12.901 4.905
    16 50 2671 13.040 4,882 5,012 0,019
    17 2599,1 13,276 5,108
    18 2611,8
    13,080 5,094 5,13 0,013
    20 2598,1 13,567 5,222
    21 2666.3 13,529 5,074
    22 70 2621,5 13,608 5,191 5,197 0,007
    0,007
    23180 23
    2613,5 13,478 5,157

    Значения прочности соответствуют скорости нагружения. Подгоняемая кривая показана на рис.

    Кривая прочности асфальтобетонной смеси при прямом растяжении от скорости нагружения.

    Уравнение подгонки было следующим:

    R D = 2,15852 v 0,21307 , R 2 = 0,952

    (1)

    По результатам подгонки прямое растяжение прочность R D асфальтовой смеси изменялась со скоростью загрузки v как степенная функция. Сила увеличивалась с увеличением скорости нагружения, а скорость увеличения силы замедлялась с увеличением скорости нагружения.

    3.2. Испытание на непрямое растяжение при различных скоростях нагружения

    В соответствии с Китайскими стандартными методами испытаний битумных и битумных смесей для дорожного строительства (JTG E20-2011) [63] были проведены испытания непрямого растяжения асфальтобетонных смесей при различных скоростях нагружения. Результаты тестов представлены в.

    Таблица 6

    Испытание асфальтовой смеси на прочность на непрямое растяжение.

    Номер Скорость нагрузки v (МПа / с) Площадь сечения образца A (мм 2 ) Нагрузка при отказе F (кН) Прочность 901 (МПа) Среднее значение прочности R D (МПа) Коэффициент вариации
    1 5 58.5 28,948 3,111 3,258 0,044
    2 60,4 33,164 3,452
    3 6017
    3 6017 60,1 34,997 3,661 3,704 0,022
    5 58,9 35,778 3,819
    59.1 34,142 3,632
    7 20 59,3 40,709 4,316 4,41 0,041
    8
    8
    8 58,8 43,611 4,663
    10 30 59,2 46,808 4,971 4,837 0,026
    117 44,307 4,666
    12 59,6 46,205 4,874
    13 40 59 47,542 47,542 47,542 47,542 59,8 50,621 5,322
    15 60,1 49,393 5,167
    16 50 59.7 53,129 5,595 5,487 0,037
    17 61,2 55,106 5,661
    18 59,6
    18 59,6
    18 59,6
    60,5 55,592 5,777 5,658 0,035
    20 61,4 56,810 5,817
    21 60,179 1 51.430 5,38
    22 70 61,7 57,814 5,891 5,784 0,029
    23
    23
    23 60,8 57,154 5,91

    Значения прочности соответствуют скорости нагружения. Подгоняемая кривая показана на рис.

    Кривая непрямого предела прочности асфальтобетонной смеси при нагрузке.

    Уравнение подгонки было следующим:

    R T = 2,24289 v 0,22571 , R 2 = 0,957

    (2)

    Согласно результатам подгонки, непрямое растяжение прочность R T асфальтовой смеси изменялась со скоростью загрузки v как степенная функция. Прочность увеличивалась с увеличением скорости нагружения, а скорость увеличения силы замедлялась с увеличением скорости нагружения.

    3.3. Испытание на прочность при неограниченном сжатии при различных скоростях нагружения

    Учитывая, что порог испытания используемой системы испытания материалов (MTS) составлял 100 кН, в ходе предварительных экспериментов было обнаружено, что разрушающая нагрузка при неограниченном сжатии превышала 100 кН, когда степень нагружения превышала 3 МПа / с. В целях безопасности и работоспособности испытания значения прочности при скоростях нагружения, превышающих пороговые значения MTS, были получены с использованием метода прогнозирования задержки в этом исследовании.Предлагаемый метод прогнозирования задержки был выполнен на основе достаточного количества данных лабораторных испытаний в пределах порогового значения MTS, так что значения прочности при скорости нагружения, превышающей пороговое значение MTS, могли быть выведены из аппроксимирующей кривой. Результаты тестирования представлены в.

    Таблица 7

    Результаты испытаний асфальтобетонной смеси на безусловное сжатие.

    9017 9017 9017 9017 9017 461 9017 9017 9017 9017 9017 9017 469 9017 9017 9017 9017
    Номер Скорость нагрузки v (МПа / с) Площадь сечения образца A (мм 2 ) Нагрузка при отказе F (кН) Прочность 901 (МПа) Среднее значение прочности R D (МПа) Коэффициент вариации
    1 0.02 34,862 34,862 4,441 4,134 0,057
    2 32,169 32,169 4,098
    4,098
    3 3
    3 3 0,05 38,473 38,473 4,901 5,062 0,039
    5 38,795 38,795 4.942
    6 41,943 41,943 5,343
    7 0,1 47,249 47,249 6,019
    5,987
    9 44,721 44,721 5,697
    10 0,5 63,773 63,773 8.124 8,421 0,025
    11 66,851 66,851 8,516
    12 67,691 67,691 67,691 9,991 9,816 0,013
    14 76,255 76,255 9,714
    15 76,483 76.483 9,743
    16 2 87,064 87,064 11,091 11,441 0,022
    0
    17 0 0
    0 0 91,735 11,686

    Значения прочности соответствуют скорости нагружения. Подгоняемая кривая показана на рис.

    Предел прочности на сжатие без ограничения в зависимости от скорости нагрузки асфальтовой смеси.

    Уравнение подгонки было следующим:

    R C = 9,81584 v 0,22107 , R 2 2 = 0,992

    (3)

    Согласно результатам подгонки ( C = 9,81584 v 0,22107 и R 2 = 0,992), прочность на сжатие без ограничения R C асфальтовой смеси изменялась в зависимости от степени нагрузки v , уступая силовой функции.Значения прочности асфальтовой смеси при скоростях нагружения 5 МПа / с, 10 МПа / с, 20 МПа / с, 30 МПа / с, 40 МПа / с, 50 ​​МПа / с, 60 МПа / с, 70 МПа / с. s были спрогнозированы как 14,01 МПа, 16,33 МПа, 19,035 МПа, 20,82 МПа, 22,187 МПа, 23,309 МПа, 24,267 МПа и 25,109 МПа соответственно.

    3.4. Исследование параметров прочности на основе теории Мора – Кулона

    Асфальтовая смесь в основном состоит из асфальта и заполнителя. Сила сцепления в основном обеспечивается асфальтом. Угол внутреннего трения может возникнуть при заделке заполнителей.В настоящее время теория Мора – Кулона может широко использоваться для анализа прочностных характеристик асфальтобетонных смесей при исследовании прочностных характеристик асфальтобетонных смесей. На основе теории Мора – Кулона сила сцепления C и угол внутреннего трения φ могут быть получены с помощью трехосного испытания, а также испытания на растяжение и сжатие. Трехосное испытательное оборудование сложное, дорогое и сложное в эксплуатации. Хотя с его помощью можно хорошо смоделировать реальное напряженное состояние дорожного покрытия, оно имеет определенные ограничения для фактического применения и популяризации проекта.

    Сила сцепления C и угол внутреннего трения φ асфальтовой смеси удобно определять с помощью прямого испытания прочности на разрыв и испытания прочности на неограниченное сжатие. Допущения, касающиеся материала и механики, заключаются в том, что переменные состава материала, переменные механического возбуждения и внутренние параметры двух испытаний одинаковы. После образцов R C и R D , полученных в результате испытаний на неограниченное сжатие и прямое растяжение, эти два параметра могут быть рассчитаны в соответствии с приведенными ниже уравнениями преобразования (6) и (8).Соотношения преобразования могут быть получены из круга Мора.

    При проведении прямого испытания на растяжение σ 1 = R t и σ 3 = 0; когда было проведено испытание на неограниченное сжатие, σ 1 = 0 и σ 3 = — R C . Согласно геометрическому соотношению в:

    l + σ1 / 2l + σ1 + | σ3 | / 2 = σ1 | σ3 |

    (4)

    Круговая диаграмма Мора для определения значений C и φ посредством предела прочности на неограниченное сжатие и прямого растяжения.

    Подставляя вышеуказанные условия в уравнение (4), получаем:

    В правом треугольнике:

    sinφ = σ1 / 2l + σ1 / 2 = RD2l + RD = RC − RDRC + RD

    (6)

    C — это точка пересечения между прямой линией и ординатой. Из уравнения (6) tanφ рассчитывается следующим образом:

    tanφ = RC − RD2RCRD = Cl + RD

    (7)

    Решение C получено ниже:

    Результаты неограниченного сжатия и прямого Испытания на разрыв в и заменяют уравнения (7) и (8) для расчета силы сцепления C и угла внутреннего трения φ при различных скоростях нагружения, как показано на.

    Таблица 8

    Сила сцепления и углы внутреннего трения при различных скоростях нагружения.

    80 9017 267
    Скорость нагружения (МПа / с) Прочность на неограниченное сжатие (МПа) Прочность при прямом растяжении (МПа) Сила сцепления (МПа) Угол внутреннего трения (°)
    14,01 2,95 3,214 40,702
    10 16.33 3,487 3,773 40,397
    20 19,035 4,158 4,448 39,900
    30
    22,187 4,821 5,171 40,015
    50 23,309 5,012 5,404 40,245
    60 5,13 5,579 40,616
    70 25,109 5,197 5,712 41.074

    Показано изменение скорости внутреннего трения в зависимости от силы сцепления.

    Изменение силы сцепления и угла внутреннего трения в зависимости от скорости нагружения.

    показывает, что сцепление резко увеличивалось с увеличением скорости нагружения, а затем скорость роста имела тенденцию быть плавной.Уравнение (8) также показывает, что сила сцепления C составляет половину среднего геометрического значения прочности на неограниченное сжатие R C и прочности на прямое растяжение R D , так что картина нагрузки силы сцепления соответствовала прочность на неограниченное сжатие и прямое растяжение. Сила сцепления смесей в основном обеспечивалась цементацией между асфальтом и заполнителем. Когда скорость нагружения была высокой, материал проявлял более низкотемпературную морфологию, и сила сцепления была больше.Характер изменения угла внутреннего трения со скоростью нагружения не был таким четким, как для силы сцепления. В эксперименте картина вариации сначала уменьшалась, а затем увеличивалась. Схема изменения заключалась в том, что угол внутреннего трения уменьшался с увеличением скорости нагружения и теоретически имел тенденцию быть плоским. Гипотеза теоретической модели изменения заключалась в том, что материальные и механические параметры неограниченного сжатия и прямого растяжения были одинаковыми. На самом деле удовлетворить гипотезу в условиях эксперимента было сложно.

    3.5. Предварительное объяснение несоответствия прочности при различных режимах нагрузки

    Асфальтовая смесь обычно используется в качестве поверхностного материала асфальтового покрытия, который непосредственно подвергается воздействию различных нагрузок транспортных средств и факторов окружающей среды [64]. Это своего рода композитный материал, который в основном состоит из асфальта, крупного заполнителя, мелкого заполнителя и наполнителя. Эти материалы разного качества и разного количества смешиваются с образованием различных структур с разными механическими свойствами.

    Исследования состава и структуры асфальтовой смеси в основном включают теорию поверхности и теорию строительного раствора. Теория поверхности предполагает, что крупный заполнитель, мелкий заполнитель и наполнитель образуют минеральный каркас. Асфальтовые вяжущие со связующей способностью распределяются по поверхности минерального каркаса и цементируются в единую структуру. Согласно теории строительного раствора, смесь представляет собой разновидность дисперсной системы с многоуровневой пространственно-сетчатой ​​цементной структурой. Дисперсная система включает крупнодисперсную систему (асфальтобетонную смесь), дробно-дисперсную систему (асфальтовый раствор) и дифференциальную дисперсную систему (асфальтовую мастику).

    Размер и распределение минеральных заполнителей в асфальтовой смеси, положение заполнителей и отношение закрытых пустот к соединенным пустотам в асфальтовой смеси — все это важные части ее структуры. Их отличия окажут большое влияние на механические свойства асфальтобетонной смеси. Свойства асфальтовой смеси улучшили ее структуру, особенно взаимодействие между заполнителем и вяжущим материалом, что сделало химическую связь между двумя материалами и смесью связной структурой с высокой прочностью.Обычно пространственная структура асфальтобетонной смеси представляет собой цементную конструкцию. В этой структуре основными факторами, определяющими антиразрушающую способность асфальтовой смеси, являются сила сцепления между заполнителями под действием асфальтового раствора, эффект заливки между заполнителями, сопротивление внутреннему трению между крупными и мелкими заполнителями и т. Д.

    В условиях прямого испытания на растяжение образцы асфальтобетонной смеси подвергаются растягивающему напряжению. Деформация асфальтовой смеси заставляет заполнитель растягиваться, и связующее, заполняющее между заполнителями, играет хорошую связывающую роль, которая в основном обеспечивается силой сцепления между асфальтом и заполнителем и силой сцепления асфальта.Прочность на прямое растяжение является наименьшей по сравнению со значениями прочности в двух других условиях испытаний. В условиях непрямого испытания на растяжение асфальтобетонная смесь находится в состоянии двунаправленного напряжения. Свойства сжатия зависят от эффекта заливки заполнителя, а свойства при поперечном растяжении зависят от силы сцепления и внутреннего трения между асфальтовым раствором и заполнителем или асфальтом. В условиях испытания на неограниченную прочность на сжатие образцы асфальтобетонной смеси подвергаются сжимающему напряжению.Под действием сжимающего напряжения частицы агрегата сближаются, и каркас, образованный частицами агрегата, начинает играть роль. Нагрузка в основном вызвана сопротивлением внутреннему трению и силой погружения, создаваемой агрегатами, поэтому прочность на сжатие выше, чем в двух других испытаниях. Таким образом, когда материал находится в разных режимах нагружения, внешние факторы, которые определяют антиразрушающие свойства материалов, несовместимы, что является основной причиной различий в параметрах прочности на растяжение, сжатие и косвенного растяжения материала. и основная причина, по которой прочность на сжатие больше, чем прочность на разрыв в целом.

    В то же время, из этого видно, что темпы роста прочности на прямое растяжение, непрямое растяжение и неограниченное сжатие со скоростью нагружения менялись. Среди трех режимов нагружения скорость роста прочности на неограниченное сжатие была наибольшей, за ней следовала непрямая прочность на растяжение, которая была связана с напряженным состоянием и режимом разрушения трех.

    3.6. Унификация соотношения между прочностью и скоростью нагружения при различных условиях нагрузки

    Из и можно определить соотношение между прочностью и скоростью нагружения при различных режимах нагружения.Сравнивались средние значения прочности различных режимов нагружения при восьми различных скоростях нагружения от 5 МПа / с до 70 МПа / с, как показано на. Следует отметить, что взаимосвязь между скоростью загрузки и скоростью транспортного средства может быть выражена с помощью уравнения v = p / ( l / t ), где v — скорость загрузки, t — скорость автомобиля, p, — давление контакта шины с дорожным покрытием, а l — длина грунта шины.Как правило, длина грунта шины ( l ) составляет 0,1 м, а давление контакта шины с дорожным покрытием (p ) составляет 0,4 МПа. В этом исследовании были приняты скорости нагружения 5 МПа / с, 10 МПа / с, 20 МПа / с, 30 МПа / с, 40 МПа / с, 50 ​​МПа / с, 60 МПа / с и 70 МПа / с. при испытании асфальтобетонных смесей на прочность. Соответствующие скорости автомобиля составляют 4,5 км / ч, 9 км / ч, 18 км / ч, 27 км / ч, 36 км / ч, 45 км / ч, 54 км / ч и 63 км / ч соответственно.

    Таблица 9

    Значения прочности при различных скоростях нагружения при различных режимах нагружения.

    904 C (МПа) 80 9017 9017 9017 9017 9017 9017 9017 9017 9017 9017 9017 9017 9017
    Скорость нагружения v (МПа / с) Предел прочности при прямом растяжении R D (МПа) Предел прочности при косвенном растяжении R T Предел прочности при сжатии (МПа)
    5 2,95 3,258 14,01
    10 3,487 3,704 0 16,36158 4,41 19,035
    30 4,552 4,837 20,82
    40 4,821 5,185 4,821 5,185 22,1879
    60 5,13 5,658 24,267
    70 5,197 5,784 25,109

    В качестве зависимости между показателями силы и скорости нагружения было показано соотношение между различными режимами нагружения.

    Сравнение зависимости прочности от скорости нагружения при различных режимах нагружения.

    Параметры аппроксимирующей кривой зависимости между прочностью и скоростью нагрузки приведены в.

    Таблица 10

    Уравнения аппроксимирующей кривой зависимости прочности от скорости нагружения при различных режимах нагружения.

    Уравнение фитинга R = α × v β
    α β R 2
    Испытание на прямое растяжение 2.15852 0,21307 0,952
    Испытание на косвенное растяжение 2,24289 0,22571 0,957
    Испытание на неограниченное сжатие
    Кривые зависимости прочности от нагружения для различных режимов нагружения увеличивались с увеличением скорости нагружения, а прочность уменьшалась с увеличением скорости нагружения. При той же скорости нагружения прочность на прямое растяжение была близка к прочности на непрямое растяжение, а прочность на неограниченное сжатие была намного больше, чем прочность на прямое растяжение и прочность на непрямое растяжение.Параметры кривых «прочность – скорость нагружения» при различных режимах нагружения существенно различались, что доставляет массу неудобств экспериментальным исследованиям. В этом разделе будут использоваться стандартизованные методы для унификации взаимосвязи между прочностью и скоростью нагрузки, как показано на.

    Таблица 11

    Связь между коэффициентом прочности и коэффициентом нагрузки.

    071
    Коэффициент нагрузки об / об с Коэффициент прочности при прямом растяжении Коэффициент прочности при косвенном растяжении Коэффициент прочности при неограниченном сжатии
    0,568 0,563 0,558
    0,143 0,671 0,640 0,650
    0,286 0,800 0,762 0,800 0,762 0,762 0,800 0,762 0,762 0,829
    0,571 0,928 0,896 0,884
    0,714 0,964 0,949 0.928
    0,857 0,987 0,978 0,966
    1 1 1 1

    Степень прочности на прямое сжатие и степень нагружения натяжение в.

    Отношение прочности к соотношению скорости нагружения при различных режимах нагружения.

    Уравнение подгонки было следующим:

    S / S 0 = 1.01266 ( v / v 0 ) 0,21969 , R 2 = 0,988

    (9)

    где, S — значения прочности различных режимов нагружения при разных скоростях нагружения, МПа; S 0 — значения прочности при различных режимах нагружения при скорости нагружения 70 МПа / с, МПа; v 0 — установленная скорость нагружения, 70 МПа / с.

    Как показано в, взаимосвязь между прочностью и скоростью нагружения при различных режимах нагружения может быть получена с использованием традиционного уравнения степенной функции, но параметры уравнения не могут быть унифицированы, и разница была большой.Как показано в, взаимосвязь между прочностью и скоростью нагружения прямого растяжения, неограниченного сжатия и косвенного растяжения может быть унифицирована с помощью уравнения отношения прочности и отношения скорости нагружения, и коэффициент корреляции был лучше. Путем стандартизации функции кривой отношения прочности и соотношения скоростей нагружения при различных режимах нагружения, значения прочности для различных режимов нагружения при других скоростях нагружения могут быть спрогнозированы посредством значений прочности для одного напряженного состояния и значений прочности для различных скоростей нагружения при других. можно предсказать напряженные состояния.

    4. Резюме и выводы

    В этом исследовании, учитывая, что основная цель этого исследования заключалась в разрешении неопределенности прочностных характеристик асфальтовой смеси при различных моделях нагрузки, только одной из плотных градационных асфальтовых смесей AC-13C, которые были составленный из модифицированного асфальта SBS был использован в лабораторных испытаниях. Исследована прочность использованной асфальтовой смеси при различных режимах нагружения и различных скоростях нагружения. Были получены полные кривые прочности с изменением скоростей нагружения при трех режимах нагружения, и на их основе был предварительно объяснен механизм прочности со скоростями нагружения при трех режимах нагружения с механической точки зрения.Примечательно, что достигнутые значения прочности и скорости нагружения асфальтобетонных смесей обрабатывались стандартизированным методом. Согласно упомянутым исследованиям, основные выводы этого исследования следующие:

    1. Скорость нагружения оказала значительное влияние на прочность асфальтовых смесей. Характер изменения прочности на прямое растяжение, непрямого растяжения и прочности на неограниченное сжатие изменяется в зависимости от скорости нагружения, что показано в уравнениях R D = 2.15852 v 0,21307 , R 2 = 0,952; R T = 2,24289 v 0,22571 , R 2 = 0,957; и R C = 9,81584 v 0,22107 , R 2 = 0,992 соответственно.

    2. В тех же лабораторных условиях на прочность асфальтовой смеси влияет режим нагружения. Среди трех режимов нагрузки значение неограниченной прочности на сжатие было наибольшим, за ним следует непрямая прочность на растяжение.Разница в прочности при разных режимах нагружения объяснялась структурным составом асфальтобетонной смеси.

    3. Унифицированные модели прочности асфальтобетонных смесей при различных режимах нагружения можно представить как S / S 0 = 1,01266 ( v / v 0 ) 0,21969 , R 2 = 0,988 . Предложенная модель может быть применена для устранения неопределенностей прочностных параметров при различных режимах нагружения. С помощью унифицированной модели прочности, если достигается значение прочности при одном режиме нагружения, могут быть получены значения прочности при двух других режимах, что значительно повышает эффективность лабораторных испытаний.

    Основная цель данного исследования заключалась в описании методологии разработки единой модели прочности на основе одного специального материала. Однако, чтобы в дальнейшем подтвердить надежность и эффективность предложенной модели, в дальнейших работах следует использовать больше типов материалов.

    гост асфальтобетонный завод асфальтобетонный завод горячего асфальтобетонного завода

    Aesco Madsen — Производство и обслуживание асфальтобетонных заводов

    В 1980 году, обладая обширным опытом обслуживания асфальтобетонных заводов Boeing в США и Канаде, Джон Феррис основал Aesco Madsen в качестве зарегистрированной корпорации в штате Вашингтон под первоначальным именем. название компании по производству асфальтового оборудования и сервиса (AESCO).При скудных стартовых инвестициях всего 1500 долларов и скромных 1700

    Узнать больше

    Предоставление надежных асфальтосмесителей, заводов мокрого смешивания, асфальта

    Предоставление надежных асфальтосмесителей, заводов мокрого смешивания, финишеров для асфальтоукладчиков, опрыскивателей битума и т. Д. разумная цена. Введение. Himalaya Engineering Co. — выдающаяся компания, вносящая свой вклад в развитие индустрии строительных машин и оборудования в Индии. Мы являемся выдающейся организацией, сертифицированной по ISO, и стремимся к

    . Узнать больше

    Глава 4 Детали конструкции — Caltrans

    Прорезиненный горячий асфальт — с зазором »Стандартных спецификаций.Для процесса SPF требования к обеспечению качества указаны в разделах 39-2.09 «Горячий асфальт типа A с использованием статистических коэффициентов оплаты» и 39-2.10,

    Узнать больше

    Асфальтооборотные установки и асфальтовые заводы

    Переработчики асфальта: Наши мобильные заводы по переработке асфальта предназначены для переработки измельченного асфальта (вторичного асфальта) и битых кусков в качественный горячий асфальт. Наши асфальтобетонные заводы также могут производить асфальт, холодные заплатки и материалы для постоянного покрытия, аналогичные UPM® и QPR® HMA. Скорость рециклинга HMA варьируется в зависимости от машины от 1-5 тонн на партию. асфальтобетонных смесей

    Асфальтная смесь транспортируется с территории завода на площадку мощения на грузовиках.Транспортные расстояния варьируются, но обычно составляют порядка 30-80 км (18-50 миль). Расстояние транспортировки ограничено, так как асфальт необходимо доставлять к месту мощения, пока он еще достаточно теплый, чтобы его можно было укладывать и утрамбовывать на дороге.

    Узнать больше

    7 лучших асфальтовых заводов в Сарасоте, Флорида, с отзывами — YP.com

    В БИЗНЕСЕ. (727) 584-1300. 5775 126-я авеню Н. Клируотер, Флорида 33760. От бизнеса: продукты для нанесения покрытий, оборудование для нанесения покрытий, рекомендации подрядчиков, инструменты, оборудование для аренды.Мы являемся мировым лидером в производстве продуктов для ухода за асфальтом и. 3. Продукция прибрежного строительства.

    Узнать больше

    Что такое горячее асфальтовое покрытие? — Асфальтовое покрытие

    Горячий асфальт (HMA) представляет собой смесь примерно 95% камня, песка или гравия, связанных между собой асфальтовым цементом, продуктом сырой нефти. Асфальтовый цемент нагревается, комбинируется и смешивается с заполнителем на установке HMA. Полученная горячая смесь асфальта

    Узнать больше

    Продукция для асфальтового завода — Stansteel — У нас есть ваше решение

    Stansteel — производитель № 1 в Америке комплексных продуктов для асфальтобетонных заводов и инновационных технологических решений для любых нужд вашего асфальтобетонного завода.Это универсальный магазин расходных материалов, новых и бывших в употреблении запчастей, компонентов и услуг. Компания Stansteel, признанная ведущим мировым производителем качественной продукции для асфальтовых заводов, имеет почти столетний опыт

    Узнать больше

    PDF 11.1 Асфальтобетонные заводы горячего смешивания — US EPA

    11.1 Асфальтные заводы горячего смешивания 11.1.1 Общие положения1-3,23, 392- 394 Материалы для дорожного покрытия из горячего асфальта (HMA) представляют собой смесь отсортированного по размерам высококачественного заполнителя (который может включать регенерированное асфальтовое покрытие [RAP]) и жидкого асфальтового цемента, который нагревается и смешивается в отмеренных количествах для получения HMA.Заполнитель и асфальтобетонный завод (если используется) составляют более 92 процентов

    Узнать больше

    Система управления асфальтобетонным заводом горячей смеси

    Асфальтобетонный завод горячей смеси используется для строительства дорог, аэровокзалов, плотин и т. Д. Система управления заводом по производству горячего асфальта имеет простой для понимания интерфейс, улучшенное администрирование производственных данных, запросы и различные возможности. Процесс производства и ремонта с постоянной демонстрацией различной информации

    Подробнее

    Citywide North Melbourne Asphalt — Citywide Asphalt

    Нужен ли вам асфальт для основных дорог, пригородных улиц, автостоянок, жилых кварталов, пешеходных дорожек, проездов или ремонта и ямочного ремонта. существующее асфальтовое покрытие, у Citywide North Melbourne Asphalt есть продукция, соответствующая вашим потребностям.Дизайн смесей одобрен VicRoads. Горячий асфальт. Асфальтовая смесь теплая. Холодная асфальтовая смесь. Асфальт с плотным и открытым слоем.

    Подробнее

    ce gost hzs40e Бетоносмесительная установка стационарная

    CE Сертификат ГОСТ ISO 160 т / ч завод по производству асфальта

    Lb2000 Асфальтосмесительный завод 160 тонн в час с маркировкой CE. Асфальтобетонный завод Лучшая цена с Ce Gost r Iso. 120 тонн в час горячего асфальтобетонного завода с CE Gost-R. CE ГОСТ ISO сертификат lb2000 160 т / ч асфальта 120 т / ч асфальтобетонный завод горячей смеси с.h асфальтовый завод с сертификатом ce gost r iso lb2000 асфальтовый завод 160 т / час с асфальтным заводом ce tph для продажи в сша. 120 т / ч

    Узнать больше

    runjie wall panel machinery co. ltd | бетонный завод

    hzs90 бетонный завод hzs 50 бетонный завод бетонный завод купить асфальтобетонный завод в иордании 2014 горячие продажи, найти подробную информацию, включая размер, вес, модель и ширину о станционном смесителе 2014 горячих продаж. Сделайте запрос на одобренный ce gost бетонный завод hzs120q a 2014 горячие продажи по адресу

    Узнать больше

    ce gost одобренный hls60 стационарный бетон / цемент — hlb 8

    CE одобренный ГОСТом бетонный завод Janeoo.бетонный завод одобрен. Бетонный завод ce & gost | CE, GOST, HZS40E стационарный.

    Подробнее

    Бетоносмесительный завод hls90, 90 м3 | 2017 hot

    Hzs 120 бетонных смесительных станций в Марокко, полная информация о Hzs 120 бетонных смесительных станциях в Марокко, мобильная бетонная смесительная станция, смесительные станции с бункерным подъемником, смесительные станции с бункерным подъемником от поставщика бетонных заводов или Производитель-Zhengzhou Jinheng Machinery Equipment Co., Ltd.

    Узнать больше

    Ведущая торговая марка Одобрено CE !!! Бетономешалка Hzs60—60m3 / H

    hzs50 бункер переносной строительной техники. стационарный бетонный завод, бетонный завод hzs50, производитель / поставщик бетонного завода 50 м3 / ч в Китае, предлагающий ce, цементная станция iso hzs50 в таиланде, бетононасос jbs40, дизельный бетоносмеситель jb30r с насосом и т. д.

    Узнать больше

    ce gost hzs40e стационарный бетонный завод

    ce iso 120t h асфальтобетонный завод периодического действия, мобильный асфальтобетон.Продажа асфальтосмесительного завода 40т / ч, асфальтосмесительного завода с ce iso gost 40t h стационарного горячего асфальта

    Узнать больше

    Ce gost hzs40e стационарный бетонный завод

    Характеристики бетонного завода HZS35 Бетонный завод HZS35 — один из небольших крупногабаритный завод серии компании. Это полуавтоматический бетонный смеситель

    Узнать больше

    Moving iso ce сертификация стационарный бетонный завод

    сертификат iso hzs25 с высококачественным бетоном bv sgs сертификат iso бетонный завод.8 3 · цементно-бетонный завод с к.п.д. бетонный завод по производству готовых смесей с бетономешалкой cebvsgs на продажу в час бетонный завод hzs25 бетонный завод (25 м3 / ч) ce iso bv одобрен для использования с бетоном iso9001. iso9001 сертификация бетонный завод hzs35

    Узнать больше

    CE стационарный полностью автоматический бетонный завод на продажу

    120 м³ / ч бетонный завод. HZS120 — это бетонный завод больших и средних размеров, изготовленный компанией, подходит для смешивания сухого твердого, полусухого твердого, пластичного и другого бетона с характеристиками высокой производственной эффективности, высокого качества смешивания, стабильного и надежного, длительного срока службы и т. Д.

    Узнать больше

    Строительная техника для смешивания бетона, строительство

    предлагает 886 строительных машин для смешивания бетона. Около 76% из них — бетонные заводы, 14% — бетоносмесители. Вам доступен широкий спектр вариантов смешивания бетона для строительной техники, например, электрическая и дизельная.

    Узнать больше

    iso sgs bv ce сертифицированное качество бетонных смесей — мобильный

    60 м3 / ч стационарный бетонный / цементный завод с сертификатами ce, gost iso и ce, сертифицированный CE iso, бетоносмесительная машина jdc hot sale hzs40

    Узнать больше

    Ce Hzs90 Стационарный бетоносмеситель

    безупречный бетонный завод hzs90 на продажу с бетонным заводом ce цена alibaba.бетоносмеситель бетонный завод hzs90 hzs75 hzs60 с iso ce hzs90 бетонный завод ce стационарный бетонный завод rmc hzs75. производители готовых бетонных смесей. бетонный завод готовой смеси может быть использован, если

    Подробнее

    hzs40 бетонный завод цена производитель | моб.

    2019/12/24 · Продается мобильный бетонный завод — довольно новый вид цемента 2020/08/04 · Бетоносмеситель для внутреннего и наружного применения Портативный раствор для полов из золы.zmc90c ce iso сертификация стационарные. асфальтовый завод OEM CE ISO ГОСТ

    Узнать больше

    China Plant Station, China Plant Station Manufacturers and

    Самая продаваемая станция / установка для смешивания стабилизированного грунта мощностью 500 т / ч wbz500 с сертификатом ГОСТ для российского рынка. Zhengzhou Jianxin Machinery Co., Ltd. наиболее часто используемые в мире T / T, L / C и т. Д. 60 м3 в час, Hzs60 Сборная портативная машина для дозирования пены, мобильная станция для бетонных смесей. Добавить для сравнения Ce (3856) ROHS (593) Warranty.1

    Узнать больше

    асфальтосмесительная станция, Китай Сертификат CE Iso Gost

    Поставщики мобильных бетонных заводов

    в Энтеббе. переносной бетонный завод atlas industries. Асфальтобетонный завод Атлас также называют бетонным заводом или бетонным заводом.

    Ответить

    Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *