Колонна железобетонная размеры: Размеры колонн — Размеры Инфо

Автор

Содержание

КОЛОННЫ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ. Описание, технические характеристики – производство ЖБИ от ГК РОСАТОМСНАБ

Задать вопрос

Колонны железобетонные — это один из видов ЖБИ, который служит для строительства каркасов зданий и помещений промышленного и административного, жилого и бытового назначения. При изготовлении данного вида ЖБИ проводят контроль на многих этапах и строго придерживаются требованиям указанным в ГОСТе.

Железобетонные колонны изготавливаются из тяжелого, прочного бетона и специально усиленной арматуры. Используются для опоры элементов при строительстве конструкций различных габаритов и сложностей. Основное применение колонн это сооружение каркасов для зданий вместе с прогонами, ригелями и другими элементами.

Чаще всего длину железобетонных колонн проектируют такой, чтобы она равнялась высоте двух этажей здания.

Колонны могут изготавливаться высотой 5,7 м — 17 м.

Железобетонные колонны подразделяют на типы по использованию:
К — для зданий без мостовых опорных, подвесных кранов и зданий, оборудованных подвесными кранами.


КС — при покрытии строительных конструкций с провисающим нижним поясом.
ККП — для каркасов зданий, которые оснащены мостовыми электрическими опорными кранами.
КФ — для фахверков стеновых ограждений зданий (фахверковые колонны).
КД — для каркасов зданий, которые оборудованы электрическими опорными и подвесными кранами, и зданий без кранов;
КДП — для каркасов зданий, оборудованных мостовыми электрическими опорными кранами.
КК — для каркасов зданий, оснащенных мостовыми электрическими опорными кранами.
ККС — при строительных конструкциях покрытий с провисающим нижним поясом.
КР — для каркасов зданий, которые оборудованных мостовыми ручными опорными кранами.

Характеристики колонн

Чтобы не ошибиться в выборе колонн нужно учитывать определенный ряд параметров здания: количество этажей, назначение здания, результаты геологоразведочных изысканий, условия климата в регионе, где будет происходить строительство здания или помещения и т.д. Главными характеристиками колонн являются:

• устойчивость к воздействию со стороны различных агрессивных сред
• устойчивость к сейсмической активности
• несущая способность колонны
• стойкость к морозам
• влагостойкость

Железобетонные колонны также разделяют по применению

• Верхние колонны – используются в постройке верхних этажей
• Средние колонны – применяются для средних этажей
• Нижние колонны – используются для нижних этажей
• Бесстыковые колонны – применяются по высоте всего сооружения

Железобетонные колонны бывают одно-, двух- и бесконсольными

Основной характеристикой служащей для разделения колонн является длина опирающихся лотков на колонны: первая группа — колонны под лотки длина, которых составляет 6 м; вторая группа — колонны под лотки, в которых длина составляет 8 м.

Главным документом на который опираются при нанесении маркировки на колонны под лотки является — ГОСТ 23009-78.

Основными документами, регламентирующими стандарты изготовления железобетонных колонн в РФ являются:

ГОСТ 18979-90 «Колонны железобетонные для многоэтажных зданий. Технические условия.»
ГОСТ 25628-90 «Колонны железобетонные для одноэтажных зданий предприятий. Технические условия.»
При использовании колонн железобетонных под параболические лотки, колонны делят на два типа: К — стойка-колонна, заделываемая в фундамент стаканного типа; СК — свая-колонна.

Условный пример обозначения железобетонной колонны типа СК, длина 4000 мм, ширина 200 мм и ширина наголовника 450 мм, 1-й по несущей способности колонны (под лотки длина, которых 6 м): СК 40.2.5-1 согласно ГОСТу 23899-79

Также бывает маркировка такого вида:
3КНД 3.33/20/-19/30

Цифра 3 обозначает, что колонна трехэтажная; КНД — значит, что эта колонна двухконсольная предназначена для нижних этажей; 3 – квадратное сечение 300 мм; 33 – высота типового этажа 3,3 м; 20 – подвал 2 м; 19/30 – предельная нормальная сила – для верхнего этажа она равна 190 тс, для нижнего этажа эта цифра составляет 300 тс


К 11а
Габариты (Д х Ш х В в мм. ): 3720x400x400

 

К 12а
Габариты (Д х Ш х В в мм.): 3720x400x400

 

К 13а
Габариты (Д х Ш х В в мм.): 11225x400x400

 

К 15а
Габариты (Д х Ш х В в мм.): 8520x400x400

 

К 19а
Габариты (Д х Ш х В в мм.): 9575x400x400

 

К 20а
Габариты (Д х Ш х В в мм. ): 9575x400x400

 

К 23а
Габариты (Д х Ш х В в мм.): 12425x600x400

 

К 35а
Габариты (Д х Ш х В в мм.): 4775x400x400

 

К 36а
Габариты (Д х Ш х В в мм.): 10170x400x400

 

К 37а
Габариты (Д х Ш х В в мм.): 11225x600x400

 

К 39а
Габариты (Д х Ш х В в мм. ): 4775x600x400

 

К 41а
Габариты (Д х Ш х В в мм.): 9575x600x400

 

К 22а
Габариты (Д х Ш х В в мм.): 12425x400x400

 

К 24а
Габариты (Д х Ш х В в мм.): 12425x600x400

 

1Ф12.8-2
Габариты (Д х Ш х В в мм.): x

 

1Ф12. 9-1
Габариты (Д х Ш х В в мм.): x

 

2Ф12.9-2
Габариты (Д х Ш х В в мм.): x

 

2Ф15.9-2
Габариты (Д х Ш х В в мм.): x

 

2Ф18.9-1
Габариты (Д х Ш х В в мм.): x

 

2Ф21.11-1
Габариты (Д х Ш х В в мм.): x

 


Наша компания так же занимается производством ЖБИ, более детальную информацию Вы можете уточнить у наших специалистов.

Задать вопрос

Колонна железобетонная 3К 96-6, 10500х600х400 мм

Компания ООО » Бетонгрупп» предлагает купить железобетонные колонны марки 3К 96-6, 10500х600х400 мм, 5700 кг.

Колонны для зданий высотой 8,4; 9,6 и 10,8 м Серия 1.424.1-5

Характеристики:

Серия 1.424.1-5
Марка 3К 96-6
Размер 10500х600х400
Вес 5700 кг
Высота 8,4 м
Высота 9,6 м
Высота 10,8 м
Способ строительства сборные
Форма сечения прямоугольные
Применение для общественных зданий

Компания ООО «Бетонгрупп» производит железобетонные конструкции — колонны для строительных объектов и сооружений различных марок и назначения.

Колонны из железобетона применяют для создания каркасных конструкций для различных строительных объектов, для равномерного распределения силовой нагрузки. Железобетонные колонны также являются отличной крепежной системой для ригелей, арок, прогонов, строительных лотков и балок.

Для изготовления железобетонных конструкций используются тяжелые модели бетона (марок 300 и 200).

Основным назначением железобетонных колонн является усиление прочности промышленных построек, одноэтажных и многоэтажных строительных объектов.

Основные характеристики железобетонных колонн: высокая несущая способность; устойчивость к влиянию всевозможных агрессивных сред; устойчивость к сейсмическим нагрузкам; морозостойкость; влагостойкость.

Преимущества работы с ООО «Бетонгрупп»:

• Используем сертифицированное и проверенное сырье. Соблюдаем все нормы и требования ГОСТ.

• Широкая линейка ЖБИ продукции и строительных материалов собственного производства.

• Помощь квалифицированных сотрудников в выборе товара и расчёте объёма заказа.

• Быстро скомплектуем и отгрузим заказ по вашему списку.

• Работаем с розницей и крупным оптом. Скидки при заказах большого объема для постоянных покупателей.

• Самовывоз. Доставка по УрФО нашим автотранспортом, по РФ – ЖД и ТК.

Консультацию по товару можно здесь«Контакты». Напишите, позвоните нам. Мы готовы оперативно ответить на ваши вопросы и принять заказ на товар:


Колонна железобетонная 3К 96-6, 10500х600х400 мм, 5700 кг.

ГОСТ 25628.3-2016 Колонны железобетонные крановые для одноэтажных зданий предприятий. Технические условия

Текст ГОСТ 25628.3-2016 Колонны железобетонные крановые для одноэтажных зданий предприятий. Технические условия

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СОВЕТ ПО СТАНДАРТИЗАЦИИ, МЕТРОЛОГИИ И СЕРТИФИКАЦИИ

(МГС)

INTERSTATE COUNCIL FOR STANDARDIZATION, METROLOGY AND CERTIFICATION

(ISC)

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ

СТАНДАРТ

ГОСТ

25628.3—

2016

КОЛОННЫ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КРАНОВЫЕ ДЛЯ ОДНОЭТАЖНЫХ ЗДАНИЙ

ПРЕДПРИЯТИЙ

Технические условия

Издание официальное

«■. ……

ШтЯШЛ,

СШ1ЛТТМ|фП[М

201*

ГОСТ 25628.3—2016

Предисловие

Цели, основные принципы и основной порядок проведения работ по межгосударственной стан* дартизации установлены ГОСТ 1.0—2015 «Межгосударственная система стандартизации. Основные положения» и ГОСТ 1.2—2015 «Межгосударственная система стандартизации. Стандарты межгосударственные. правила и рекомендации по межгосударственной стандартизации. Правила разработки, при* нятия. обновления и отмены»

Сведения о стандарте

1 РАЗРАБОТАН Центральным научно-исследовательским и проектно-экспериментальным институтом промышленных зданий и сооружений (АО «ЦНИИПромзданий»)

2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК465 «Строительство»

3 ПРИНЯТ Межгосударственным советом по стандартизации, метрологии и сертификации (протокол от 29 марта 2016 г. Ne 86-П)

За принятие проголосовали:

Краткое наименование страны

Код страны

Сокращенное наименование национального органа

по МК <ИСО 3166) 004-97

по МК |ИСО 3160) 004 -97

по стандартизации

Армения

AM

Минэкономики Республики Армения

Киргизия

KG

Кыргыэстэмдарг

Россия

RU

Росстандарг

4 Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 1 июля 2016 г. N9 783-ст межгосударственный стандарт ГОСТ 25628.3—2016 введен в действие в качестве национального стандарта Российской Федерации с 1 января 2017 г.

5 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

Информация об изменениях к настоящему стандарту публикуется е ежегодном информационном указателе «Национальные стандарты», а текст изменений и поправок — в ежемесячном информационном указателе *Национальные стандарты». В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего стандарта соответствующее уведомление будет опубликовано в ежемесячном информационном указателе «Национальные стандарты». Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также е информационной системе общего пользования — на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет

© Стандартинформ. 2016

В Российской Федерации настоящий стандарт не может быть полностью или частично воспроизведен. тиражирован и распространен в качестве официального издания без разрешения Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии

II

ГОСТ 25628. 3—2016

Содержание

1 Область применения………………………………………………………..1

2 Нормативные ссылки………………………………………………………..1

3 Термины и определения………………………………………………………2

4 Технические требования……………………………………………………..2

5 Правила приемки…………………………………………………………..4

6 Методы контроля…………………………………………………………..4

7 Транспортирование и хранение…………………………………………………4

Приложение А (рекомендуемое) Форма и основные размеры колонн………………………6

Библиография……………………………………………………………..19

ГОСТ 25628.3—2016

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ

КОЛОННЫ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КРАНОВЫЕ ДЛЯ ОДНОЭТАЖНЫХ ЗДАНИЙ ПРЕДПРИЯТИЙ

Технические условия

Reinforced concrete columns with cranes for single-storey industrial buildings. Specifications

Дата введения — 2017—01—01

1 Область применения

1.1 Настоящий стандарт распространяется на железобетонные колонны из тяжелого бетона, предназначенные для каркасов одноэтажных зданий предприятий с мостовыми опорными кранами грузоподъемностью до 50 т всех отраслей промышленности.

1.2 Стандарт устанавливает дополнительные требования к основным размерам и маркировке железобетонных колонн. Основные требования по изготовлению, маркировке, приемке, транспортированию и хранению железобетонных колонн приведены в ГОСТ 25628.1.

1.3 Совместное использование настоящего стандарта с ГОСТ 25628.2 обеспечивает строительный комплекс всей номенклатурой требуемых типов и типоразмеров колонн.

2 Нормативные ссылки

8 настоящем стандарте использованы нормативные ссылки на следующие межгосударственные стандарты:

ГОСТ 13015—2012 Изделия бетонные и железобетонные для строительства. Общие технические требования. Правила приемки, маркировки, транспортирования и хранения

ГОСТ 23009—2016 Конструкции и изделия бетонные и железобетонные сборные. Условные обозначения (марки)

ГОСТ 25628.1—2016 Колонны железобетонные для одноэтажных зданий предприятий. Технические условия

ГОСТ 25628.2—2016 Колонны железобетонные бескрановые для одноэтажных зданий предприятий. Технические условия

ГОСТ 26433.0—85 Система обеспечения точности геометрических параметров в строительстве. Правила выполнения измерений. Общие положения

ГОСТ 26433.1—85 Система обеспечения точности геометрических параметров в строительстве. Правила выполнения измерений. Элементы заводского изготовления

Прим вча нив — При пользовании настоящим стандартом целесообразно проверить действие ссылочных стандартов е информационной системе общего погъзовзния — на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю «Национальные стандарты», который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя «Национальные стандарты» за текущий год. Если ссылочный стандарт заменен (изменен), то при пользовании настоящим стандартом следует руководствоваться заменяющим (измененным) стандартом. Если ссылочный стандарт отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, применяется 8 части, не затрагивающей эгу ссылку.

Издание официальное

1

ГОСТ 25628.3—2016

3 Термины и определения

В настоящем стандарте применены термины по ГОСТ 25628.1.

4 Технические требования

4.1 Колонны следует изготовлять, принимать, транспортировать и хранить в соответствии с требованиями настоящего стандарта и ГОСТ 25628.1.

4.2 Форма и основные размеры наиболее часто применяемых колонн для зданий с мостовыми кранами приведены а приложении А.

4.3 Значения фактических отклонений геометрических параметров колонн не должны превышать предельных значений, указанных в таблице 1.

4.4 В колоннах, предназначенных для эксплуатации в условиях воздействия агрессивных газообразных сред, минусовые отклонения толщины защитного слоя бетона до арматуры, приведенные в таблице 1. не допускаются.

4.5 Несущая способность конкретной марки колонны зависит от класса арматуры и бетона и определяется автором проекта здания (сооружения) по действующим в период применения нормативным документам.

Таблица 1

В миллиметрах

Отклонение геометрическою параметра

Геометрический параметр

Предельное

отклонение

Отклонение от линейного размера

Длина колонны и размер от торца колонны до опорной плоскости консоли:

до 4000 в ключ.

± 12

св. 4000 » 8000 »

± 15

» 8000 »16000 »

±20

» 16000

±25

Размер поперечного сечения колонны или ветви двухветвееой колонны:

до 250 включ.

±4

се. 250 » 500 »

±5

» 500

±6

Общая высота поперечного сечения нижней части двухветвееой колонны:

до 1600 включ.

±8

св. 1600

± 10

Размер, определяющий положение:

• сгролоеочного отверстия или монтажной петли

15

• закладного изделия на плоскости колонны для элемента закладного издегыя длиной:

до 100 включ.

5

св. 100

10

Несовпадение плоскостей колонны и элемента закладного издегыя

3

2

ГОСТ 25628.3—2016

Окончание таблицы 1

В миллиметрах

Отклонение геометрического параметра

Геометрический параметр

Предельное

отклонение

Отклонение от прямолинейности профиля боковых граней на всей длине колонны длиной:

до 4000 еключ.

8

св. 4000 » 8000 »

10

» 8000 »16000 »

12

» 16000

15

Отклонение от перпендикулярности торцевой и боковых граней колонны при размере ее поперечного сечения:

до 250 еключ.

4

св. 250 » 500 »

5

» 500

6

Отклонение толщины защитного слоя бе-

+ 10

тона до рабочей арматуры

-5

4.6 Колонны обозначают марками в соответствии с требованиями ГОСТ 13015 и ГОСТ 23009.

4.7 Обозначения типов колонн должны соответствовать требованиям ГОСТ 25628.1 и настоящего стандарта.

4.7.1 Габаритные размеры колонны приводят в дециметрах (с округлением до целого числа) в первой группе марки колонны, при этом дополнительные размеры колонн, зависящие от размера надкра-новой части или других технологических факторов, приводят в скобках после основного обозначения.

4.7.2 Для типов колонн ККО. ККД, ККПО. ККПД классификация типоразмеров приведена в таблице 2. для типов КДО. КДД, КДПО, КДПД — в таблице 3.

Таблица 2

Типоразмер

Сечение

мм

Типоразмер

Сечение

мм

Типоразмер

Сечение 6*Л**Л. им

1ККО

400*600*380

6ККО

400*900*600

1ККПО

400*700*900

2ККО

400*700*600

1ККД

400*600*600

1ККПО

400*800*900

ЗККО

400*700*380

2 ККД

400*700*600

ЗККПО

400*900*900

4ККО

400*800*600

ЗККД

400*800*600

1ККПД

400*800*900

5ККО

400*800*380

4 ККД

400*900*600

2ККПД

400*900*900

b — ширина поперечного сечения колонны: — высота полврв’-ыого сечения колонны: h — высота поперечного сечения кадкрановой части колонны.

3

ГОСТ 25628.3—2016

Таблица 3

Типоразмер

Сечение P*h, <h2)«h, мм

Типоразмер

Сечение 6«Р| мм

1КДО

500*1400(200)*600

1КДПО

500*1400(200)*900

2 КДО

500*1400(250)*600

2КДПО

500* 1400(250) *900

1КДД

500*1900(300) *700

1КДПД

500*1900(300) *900

Ь — ширина поперечного сечения колонны; Ь, — высота поперечного сечения колонны: h — высота поперечного сечения надкраноеой части колонны; />2 — высота поперечного сечения отдельной ветви колоты.

Пример условного обозначения {марки) одноконсольной колонны типа ККО для зданий с мостовым опорным краном высотой здания 9.6 м. с размерами поперечного сечения 400*600 мм. с высотой поперечного сечения надкраноеой части колонны 380 мм и размером надкрановой части 2.9 м. второй группы по несущей способности, колонны, изготовленной из бетона пониженной проницаемости (П) и предназначенной для применения в условиях воздействия слабоагрессивной газообразной среды для зданий с расчетной сейсмичностью 7 баллов:

1ККОЩ29У2-ПС

Примечание — Допускается применять обозначение марок колонн в соответствии с рабочими чертежами на эти колонны до их пересмотра в соответствии с [1]—[4].

5 Правила приемки

5.1 Приемку колонн проводят по ГОСТ 13015, ГОСТ 25628.1 и настоящему стандарту.

5.2 Колонны типов ККО. ККД. ККПО. ККПД, КДО. КДД. КДПО. КДПД и КДФ следует принимать на основании результатов сплошного контроля по показателям точности геометрических параметров, толщине защитного слоя бетона до арматуры, категории бетонной поверхности и ширине раскрытия поверхностных технологических трещин.

6 Методы контроля

Размеры, отклонения от прямолинейности и перпендикулярности, ширину раскрытия поверхностных технологических трещин, размеры раковин, наплывов и околов бетона колонн следует проверять методами, установленными ГОСТ 26433. 0 и ГОСТ 26433.1.

7 Транспортирование и хранение

7.1 Транспортирование и хранение колонн следует осуществлять в горизонтальном положении в соответствии с требованиями настоящего стандарта. ГОСТ 13015. ГОСТ 25628.1 и ГОСТ 25628.2.

7.2 При перевозке железнодорожными платформами колонны размещают в 3—4 ряда по высоте. Горизонтальные прокладки между рядами располагают от торцов на расстоянии 174—1/5 длины колонны {см. рисунок 1). Крепление производят с помощью стоек, скрепленных с нижним и верхним поперечными брусками. Нижний брусок, кроме того, прибивают к полу платформы. Стойки закрепляют двумя парами растяжек из проволоки диаметром 6 мм в шесть нитей.

4

ГОСТ 25628.3—2016

1 — растяжки: 2 — прокладки, 3 — подкладки: 4 — поперечные увязки Рисунок 1 — Схема перевозки двухвегвевых колонн на платформах

7.3 Автомобильный транспорт используют при перевозках на расстояния до 500 км. Для перевоз* ки колонн используют специализированные автотранспортные средства.

Примечания

1 Наибольшее распространение получили автопоезда, состоящие из седельного тягача и специализированного полуприцепа.

2 По погрузочной высоте {расстояние от плоскости, по которой осуществляется опиракие перевозимого груза, до уровня земли) полуприцепы подразделяют на три типа: высокорамкые. погрузочная высота которых больше высоты расположения седельно-сцепного устройства и больше диаметра колес полуприцепа: низкорамные, погрузочная высота которых меньше высоты расположения седельно-сцепного устройства и меньше диаметра колес полуприцепа: полунизкорамные. погрузочная высота которых меньше высоты расположения седельно-сцепного устройства, но больше диаметра колес полуприцепа.

Перевозку колонн на большие расстояния рекомендуется проводить в специально смонтированных контейнерах. При их отсутствии крепление колонн проводят с помощью специальных приспособлений (см. 7.2).

7.4 При хранении колонны следует укладывать на инвентарные подкладки из дерева, располагаемые в зонах сортировки.

7.5 Толщину и ширину прокладки назначают с учетом прочности древесины на смятие и значения зазора между конструкциями.

7.6 Ширину прокладки назначают с учетом прочности древесины на смятие. Толщина прокладки должна обеспечивать наличие зазора от верха монтажной петли не менее 20 мм.

7.7 Подъем колонн следует осуществлять с применением специальных траверс с захватом за строповочные отверстия или монтажные петли.

5

ГОСТ 25628.3—2016

Приложение А (рекомендуемое)

Форма и основные размеры колонн

Форма и основные размеры приведены для колонн:

— сплошного прямоугольного поперечного сечения для одноэтажных производственных зданий с кранами грузоподъемностью 5.16. 20 и 32 т [1] — на рисунке А.1 и в таблице А.1;

— сплошного прямоугольного поперечного сечения для одноэтажных производственных зданий с мостовыми кранами грузоподъемностью 5.16.20 и 32 т. с проходами в уровне крановых путей [2] — на рисунке А.2 и в таблице А.2;

• сквозного (двухветеввые) прямоугольного поперечного сечения для одноэтажных производственных зданий с кранами грузоподъемностью 20. 32 и 50 т. [3] — на рисунке А.З и в таблице А.З:

— сквозного (двухветеввые) прямоугольного поперечного сечения для одноэтажных производственных зданий с мостовыми кранами грузоподъемностью 20. 32 и 50 т с проходами в уровне крановых путей (4] — на рисунке А.4 и в таблице А.4.

Таблица А.1 — Колонны железобетонные сплошного прямоугольного поперечного сечения для одноэтажных производственных зданий с мостовыми кранами грузоподъемностью 5, 16. 20 и 32 т высотой 8.4—14,4 м (опалубочные формы серии 1.424.1-5 [1])

высоте

здания, м

Грузоподъемность крема, т

Типоразмер

КОЛОННЫ*

Основные размеры колонны, мм

Рисунок

J

Ь

ft

Л,

8.4

5

1КК084(291 (1КК84)

9300

2900

380

600

А.1

10; 16

1КК084(351 (2ККВ4)

3500

5

ЗКК084(ЗЭ1

(ЗКК84)

9450

3300

400

600

700

10; 16

ЗКК084(391

(4КК84)

3900

5

1ККП84(291 (5КК84)

9300

2900

600

10; 16

1 ККГ)84(351 (6КК84)

3500

5

2КК084О31

(7КК84)

9450

3300

700

10; 16

2ККЛ84(391 (8КК84)

3900

5

2KKD84(27/261 (9КК84)

8850

(8750)

2700

(2600)

10; 16

2KKD84(33/321 (10КК84)

3300

(3200)

9,6

5

1КК096(291 (1КК96)

10500

2900

380

600

10; 16

1КК096(351

(2КК96)

3500

* В числителе указан типоразмер колонны по настоящему стандарту, в знаменателе — по [1].

6

ГОСТ 25628.3—2016

Продолжение таблицы А. 1

Высота

Груэоподъем-

Типоразмер

Основные размеры колонны, мм

Рисунок

ЗДАНИЯ. Ы

ность «рана, т

колонны*

/

6

h

й|

16:20

1ККОЭ6М11

(ЗКК96)

10500

4100

380

600

5

3KK096O31

(4КК96)

3300

10; 16

ЗКК096{391

(5КК96)

10650

3900

700

16:20

ЗКК096/45)

(6КК96)

4500

5

1 ККД96(291 (7КК96)

4 А^АЛ

2900

10:16

1ККД96(351

(8КК96)

lt/DUU

3500

600

9.6

16:20

1ККД 96(411 (9КК96)

10500

4100

AAA

5

2ККД96(331

(10КК96)

3300

ouu

10:16

2ККД96(391 (11КК96)

10650

3900

16:20

2 ККД96(451 (12КК96)

4500

400

А.1

5

2 ККД96(27/261 (1ЭКК96)

10050

(9950)

2700

(2600)

10:16

2ККД96(33/321

(14КК96)

10050

3300

(3200)

ЧАА

16:20

2ЮСД96(39/381 (15КК96)

(9950)

3900

(3800)

(UU

5

2КК0106(291 (1КК106)

2900

10; 16

2KKO108O51

(2КК108)

3500

380

10.8

16:20

2ККО10в(411

(ЗКК108)

44АГА

44АА

20:32

ЗКК108(411

(4KK1Q8)

ноэи

ч 1UU

5

5ККО10Я/331

(5КК106)

3300

600

ЛАА

10; 16

5KKO108O91

(6КК108)

3900

oUU

* В числителе указан типоразмер колонны по настоящему стандарту, в знаменателе — по [1].

7

ГОСТ 25628.3—2016

Продолжение таблицы А. 1

Высота

Грузопояъеы-

Типоразмер

Основные размеры колонны, мм

Рисунок

мания, м

моста крана, т

колонны*

1

<1

ь

Л

N

16;20; 32

5KKO108M5)

(7КК108)

4500

800

5

2ККД108(29)

(8КК108)

2900

10; 16

2ККД10Ш51

(9КК108)

3500

700

16; 20: 32

2KKQ10Sf4M

(10КК108)

4100

4 Л О

5

3KK010BI331

(11КК108)

3300

gAA

1U.O

10; 16

ЗКК£1108(391

(12КК108)

3900

ouu

16:20: 32

ЗКК£1108(451

(13КК108)

4500

ОЛЛ

5

ЗККА108(27/261

(14КК108)

2700

(2600)

0(Л1

10; 16

3KK0108(33/321

(15КК108)

11250

(11150)

3300

(3200)

16; 20: 32

ЗКК£1108(39/381

(16КК108)

3900

(3800)

400

А.1

10; 16

2KKO120J351

(1КК120)

3500

AAA

7ЛД

16:20

2ККО120Г41)

(2КК120)

Л 4 АА

«эои

f\t\j

12.0

20:32

ЗККО120(41)

(ЗКК120)

13050

700

10:16

5KKO120/39I

(4КК120)

3900

16:20:32

5КК012СК45)

(5КК120)

4500

800

10; 16

ЗККД 120(33/321 (6КК120)

12450

<12350)

3300

(3200)

600

16:20

ЗКК0120<39/381

(7КК120)

12450

(12350)

3900

(3800)

800

12.0

20:32

4ККД 120(39/381 (8КК120)

12600

(12500)

3900

(3800)

900

10:16

3KKfl120(391

(9КК120)

13050

3900

800

* В числителе указан типоразмер колонны по настоящему стандарту, в знаменателе — по [1].

8

ГОСТ 25628.3—2016

Окончание таблицы А. 1

Высота

Груэоподъем-

Типоразмер

Основные размеры колонны, мм

Рисунок

ЗДАНИЯ. Ы

ность «рана, т

колонны*

/

6

h

й|

12.0

16:20

ЗККП120(451 (10КК120)

13050

4500

AAA

800

20:32

4ККД120Г45)

(11КК120)

13200

4500

OUU

900

10:16

4KK0132051

(1КК132)

3500

ЧАЛ

16:20

4КК0132(411

(2КК132)

14250

44ЛА

«зои

800

20: 32

5КК0132(411

(3KK132)

41UU

10:16

6КК0132(391 (4КК132)

4 4 Л АЛ

3900

13.2

16:20:32

6КК0132(451

(5КК132)

14*IW

4500

10:16

4ККШ32(33/321 (6КК132)

13800

3300

(3200)

600

900

16:20:32

4ККП132(39/381

(7КК132)

(13700)

3900

(3800)

10; 16

4КК0132Г391

(8КК132)

14400

3900

400

А.1

16; 20:32

4ККШ 32(451 (9КК132)

4500

10; 16

4КК0144/351

(1КК144)

3500

380

16:20

4КК0144/411

(2КК144)

15450

Л 4 ЛА

8за

что? >00

20:32

5КК0144(411

(ЗКК144)

41UU

10; 16

6КК0144/391

(4КК144)

4 РЛЛЛ

3900

14.4

16; 20:32

6КК0144/451

(5КК144)

1 эоии

4500

10; 16

4ККП144(33/321

(6КК144)

15000

3300

(3200)

600

ААА

16: 20: 32

4ККД144(39/38)

(7КК144)

(14900)

3900

(3800)

У1Л/

10; 16

41001144(391

(8КК144)

15600

3900

16; 20: 32

4ККД144(45>

(9КК144)

4500

В числителе указан типоразмер колонны по настоящему стандарту, а знаменателе — по [1].

9

ГОСТ 25628.3—2016

1KKD 2ККО ЗККО 4КК0 5KKQ 6KKD

1ККД 2ККД ЗККД 4ККД

1-1

Рисунок А. 1

ГОСТ 25628.3—2016

Таблица А.2 — Колонны железобетонные сплошного поперечного сечения для одноэтажных производственных зданий с мостовыми кранами грузоподъемностью 5.16. 20 и 32 т высотой 10.8—14.4 м с проходами в уровне крановых путей (опалубочные формы серии 1.424.1-6/89 [2])

Высота

Грузоподъемность

Типоразмер

Основные размеры «олеины. мы

Рисуио»

мания, м

крана.?

колонны*

*

ь

а

*1

10.8

10

1ККПО108Г35)

(1ККП108)

4 4 ОГА

3500

6АА

20; 32

1ККПО108/411 (2ККП108)

IIODU

4100

Г W

32

1ККПО108/471

(ЗККП108)

4700

6АА

1ККПО108/411

(4ККП108)

4100

г UU

1 и

2ККПО108Ш1

(5ККП108)

3900

20:32

2ККПСИ 08*451 (6ККП108)

11850

4500

32

2ККПОЮ8*511

(7ККП108)

5100

800

10.8

10

1ККГШ1081391

{8ККП108)

3900

Я АА

ААА

* п

20.32

1ККГШ108145)

(9ККП108)

4500

4UU

FK.C

60

2ККПД1081511

(10ККП108)

12000

5100

ллл

sJZ

2ККПП108(45/441 (11ККП108)

11400

(11300)

4500

(4400)

9VU

10

1ККПД108(39/38) (12ККП108)

11250

3900

ЛЛЛ

20; 32

1 ККПД108(39/381 (13ККП108)

(11150)

(3800)

OW

10

1ККПО120*351

(1ККП120)

3500

12.0

20; 32

1ККПО120Г411 (2ККП120)

13050

4100

700

32

1Ш1О120*471

(ЗККП120)

4700

* В числителе указан типоразмер колоты по настоящему стандарту. 8 знаменателе — по [2].

11

ГОСТ 25628.3—2016

Продолжение таблицы А.2

Высота

Грууопоаъеы посте

Типоразмер

Основные размеры колонны, мм

Рисунок

здания, и

крана, т

колонны’

1

*1

ь

h

1ККП0120(411 (4ККП120)

4100

700

1U

2ККПО120{39)

(5ККП120)

3900

20; 32

2ККПО1201451

(6ККП120)

13050

4500

OftA

32

2ККПО12015И

(7ККП120)

5100

OUU

12.IU

5100

ЗККПО120145/441

(11ККП120)

4500

(4400)

900

10

ЗККП0120(39/381 (12ККП120)

12600

(12500)

3900

400

900

А.2

20: 32

ЗККПО120(39/381

(13ККП120)

(3800)

10

2ККП01321351

(1ККП120)

3500

20: 32

2ККП0132(41)

(2ККП120)

4100

олл

32

2ККП0132(471

(ЗККП120)

14ZDU

4700

OUU

13.2

10

2ККП0132(411 (4ККП120)

4100

10

ЗККП01321391

(5ККП120)

3900

20: 32

ЗККП0132(451

(6ККП132)

14400

4500

900

32

ЗККП0132(511

(7ККП132)

5100

* В числителе указан типоразмер колонны по настоящему стандарту, в знаменателе — по (2].

12

ГОСТ 25628.3—2016

Окончание таблицы А.2

Высота

Грузоподъемность

Типоразмер

Основные размеры колонны, мы

Рисунок

здания, у

краха, т

колонны’

(

‘t

Ь

Л

*1

10

2ККПД132(39)

(6ККП1Э2)

3900

20; 32

2ККПД132145)

(9ККП132)

14400

4500

13.2

2ККГЩ132(51)

(10ККП132)

5100

ллл

04

2ККП0132(45/44)

4500

WU

(11ККП132)

(4400)

10

2ККГШ 132(39/38)

13800

(12ККП132)

(13700)

3900

20:32

2ККПД132(39/38) (13ККП132)

(3800)

10

2ККП0144/35)

(1ККП144)

3500

20; 32

2ККП0144/41)

(2ККП144)

4100

ЛАЛ

32

2ККП0144(47)

(ЗККП144)

1MDU

4700

OUU

14.4

2ККП0144(41)

(4ККП144)

4100

400

900

А.2

1 и

ЗККП0144/39)

(5ККП144)

3900

20:32

ЗККП0144(45)

(6ККП144)

4500

32

ЗККП0144(51)

(7ККП144)

«ГЛЛА

5100

10

2ККПД144(39)

{ВККП144}

19QW

3900

20.32

2ККПД144(45)

(9ККП144)

4500

900

14.4

2ККПД144(51)

(10ККП144)

5100

2ККПД 144(45/44)

4500

(11ККП144)

(4400)

10

2ККПД144(39/38)

15000

(12ККП144)

(14900)

3900

20:32

2ККПД 144(39/38) (13ККП144)

(3800)

* В числителе указан типоразмер колонны по настоящему стандарту, в знаменателе —

-по [2].

13

ГОСТ 25628.3—2016

1ККПО 2ККПО ЗККПО 1КЩЦ 2ККПД

1

1-1 2-2

Рисунок А.2

Таблица А.З — Колонны железобетонные сквозного (двухветвеаые) прямоугольного поперечного сечения для одноэтажных производственных зданий с мостовыми кранами грузоподъемностью 20.32 и 50 т высотой 15.6—18.0 м (опалубочные формы серии 1.424.1-9 [3])

Высота здания, м

Грузоподъемность «рана. 1

Типоразмер

колонны*

Основные размеры колокмы. мм

Рисунок

Г

6

6

Л,

Л2

15.6

Б/К; 20; 32

1К0О156/411

(1КД156)

16900

4100

500

600

1400

200

А.З

32:60

1ЮЮ156/471

(2КД156)

4700

Б/К: 20: 32

2К0О156/451

(ЗКД156)

4500

250

32:50

2КП0156/511 (4КД156)

5100

Б/К: 20: 32

1КДД156(451 (5КД156)

4500

700

1900

300

32:50

1КПП156/51)

(6КД156)

5100

Б/К: 20; 32

1КПП156/39/381 (7КД156)

16300

(16200)

3900

(3800)

‘ В числителе указан типоразмер колонны по настоящему стандарту, в знаменателе — по (3].

14

ГОСТ 25628.3—2016

Окончание таблицы А.З

Высота

Грузоподъем-

Типоразмер

Основные размеры колонны, мм

Рисунок

здания, у

нос ft крана, г

КОЛОННУ*

/

*1

£

£

*1

«г

15.6

32: 50

1 КОП 156 (45/441 (8КД156)

16300

(16200)

4500

(4400)

700

1900

300

Б/К: 20; 32

1КД0168141)

(1КД168)

4100

АЛЛ

32; 50

1КД0168{47)

(2КД168)

4700

АЛЛ

4 JAA

AIU

Б/К; 20: 32

2КП0168(45)

(ЗКД168)

4А4АА

4500

OUU

14UU

16.8

32: 50

2КП0168/511

(4КД168)

101UU

5100

Б/К: 20: 32

1КПП16Й/451

(5КД168)

4500

32: 50

1КП0168/511

(6КД168)

5100

ЧЛА

4 АЛА

АЛА

Б/К: 20; 32

1 КПП168 (39/381 (7КШ68)

17500

3900

(3800)

Г W

19UU

MV

32: 50

1 КПП168 (45/441 (8КД168)

(17400)

4500

(4400)

500

А.З

Б/К: 20: 32

1КЛО180(411

(1КД180)

4100

АЛА

32; 50

1КПО180(471

(2КД180)

4700

АЛЛ

4 4ЛА

AIU

Б/К: 20; 32

2КПО1Я0(451

(ЗКД180)

4АААА

4500

OUU

14UU

АВЛ

18.0

32: 50

2КПО180(511

(4КД180)

190UU

5100

Б/К: 20: 32

1X00180(451

(5КЦ180)

4500

32: 50

1 КПП180(511 (6КД180)

5100

7ЛЛ

4 АЛА

АЛД

Б/К: 20; 32

1 КПП 180 (39/381 (7КД130)

18700

3900

(3800)

rUU

law

JUU

32: 50

1К00180 (45/441 {8КД180)

(18600)

4500

(4400)

* В числителе указан типоразмер колонны по настоящему стандарту, а знаменателе — по [3].

15

ГОСТ 25628.3—2016

1КДО 2КДО 1КДД

11

I1,

11

I1,

1i

г

С

П

JT1

!i!

г

1

г

г»

1

U

0

•ч

I2

[

г

]

—1

[

г

]

—•

П

j—1

1-1

AU

Jl

2-2

■**

‘*4

/4

лх

Рг

Г ft,

Рисунок A.3

Таблица А.4 — Колонны железобетонные сквозного (двухветвееые) прямоугольного поперечного сечения для одноэтажных производственных зданий с мостовыми кранами грузоподъемностью 20.32 и 50 т высотой 15.6—18.0 м с проходами в уровне крановых путей (опалубочные формы серии 1.424.1-10 [4]}

Высога

Грузополъеы-

Типоразмер

Основные

размеры колонны.

им

Рисунок

ад они». ы

пост* крана, г

колонки’

/

ь

ь

«,

«г

20;32

1К0ПО1561411

(1КДП156)

4100

ллл

32:50

1КДП0156(47)

(2КДП156)

4700

1400

zuu

20:32

2КДП0156<45)

(ЗКДП156)

16900

4500

250

15.6

32:50

2КДП0156(511

(4КДП156)

5100

500

900

А.4

20:32

1КДПД156(45) (5КДП156)

4500

32:50

1КОГШ156(51)

(6КДП156)

5100

1900

300

20:32

1КПП0156<39/38)

(7КДП156)

16300

(16200)

3900

(3800)

‘ В числителе указан типоразмер колонны по настоящему стандарту, в знаменателе — по (4].

16

ГОСТ 25628.3—2016

Окончание таблицы А.4

Высота

Груэоподъем-

Типоразмер

Основные размеры

КОЛОННЫ.

мм

Рисумо!

мания, м

ность «рана, т

колонны*

и

ь

(1

«1

*2

15.6

32:50

1КДГШ156Г45/441

(8КДП156)

16300

(16200)

4500

(4400)

1900

300

20; 32

1 КОП 0168(41) (1КДП168)

4100

плл

32:50

1КДП0168(47)

(2КДП168)

4700

4 4 ЛЛ

&UU

20:32

2КДП0168(45)

(ЗКДП168)

4 А 4 Art

4500

14W

пел

4fi_Q

32:50

2КДП0168(51)

(4КДП168)

lOlUU

5100

tdv

10.0

20:32

1КДПД168(45)

(5КДП168)

4500

32:50

1КДПД168(511

(6КДП168)

5100

4 АЛЛ

АЛА

20:32

1КД ПД168(39/381 (7КДП168)

17500

3900

(3800)

1 ?ии

oUU

32:50

1 КД ПД168(45/441 (8КДП168)

(17400)

4500

(4400)

500

900

А.4

20; 32

1КДПО180(41)

(1КДП180)

4100

плл

32:50

1КДПО180(47)

(2КДП160)

4700

4 4 ЛЛ

&UU

4 Л А

20:32

2КДП0180(45) (ЗКДП180)

4500

14W

пел

10.U

32:50

2КППО180(51)

(4КДП180)

4 ЛЛЛЛ

5100

tdv

20:32

1КДПД180(451

(5КДП180)

190UU

4500

32:50

1КДПД180(51)

(6КДП160)

5100

4 АЛЛ

АЛА

ю

20:32

1 КД ПД180(39/38) (7КДП180)

3900

(3800)

1 ?ии

4UU

10

32:50

1 КД ПД180(45/44) (8КДП180)

4500

(4400)

’ В числителе указан типоразмер колонны по настоящему стандарту, в знаменателе — по [4].

17

ГОСТ 25628.3—2016

1КДПО 2КДПО 1КДПД

Пи

1″

‘i1.

Ч

J

Г

Л j

D —

[

] —

г

1 —

О1

Ч

У

\

г

_[

]

[

г-

]

Рисунок А.4

1-1

2-2

—1

18

ГОСТ 25628.3—2016

Библиография

(1] Серия 1.424.1-5 Колонны железобетонные прямоугольного сечения для одноэтажных производственных

зданий высотой 6.4—14,4 м. оборудованных мостовыми опорными кранами грузоподъемностью до 32 т

(2] Серия 1.424.1-6/89 Колонны железобетонные прямоугольного сечения с проходами в уровне крановых пу

тей для одноэтажных производственных зданий высотой 10,8—14,4 м.#. Гарнитура Ариал Уел. печ. л. 2,79. Уч.*иэд. л. 2.40. Тира* 3S эм. Зак. >752.

Подготовлено на основе электронном версии, предоставленной разработчиком стандарта

Издано и отпечатано во . 12399S Москва. Гранатный пер.. 4.

Колонна железобетонная — Энциклопедия по машиностроению XXL

На рис. 30 показаны схемы закрепления лебедок за железобетонную колонну, железобетонный ригель и кирпичную стену. В большинстве случаев лебедки крепят отдельным куском каната. Канат закрепляется за опору, а затем обхватывает всю раму лебедки. Если лебедку  [c.73]

Колонна железобетонная сплошного сечения  [c.315]

Колонны гидравлические 615, VII. Колонны (железобетонные)  [c.470]

Капитальная стена Колонны железобетонная  [c.156]

Наиболее распространенным фундаментом под колонны является железобетонный блок с углублением — стаканом, в который вставляется колонна (рис. 15.5). Одиночные фундаменты нередко бывают больших размеров, они выполняются составными из отдельных блоков как монолитных, так и пустотелых. Расстояние по вертикали от спланированной поверхности земли до подошвы фундамента называется глубиной его заложения.  

[c.397]


Железобетонные колонны изготовляют двух видов для зданий без мостовых кранов и для зданий, оборудованных мостовыми кранами. По месту расположения различают средние и крайние колонны. Для зданий, оборудованных мостовыми кранами, колонны выполняются с консолями, на которые опираются подкрановые балки.  [c.398]

В промышленном строительстве наиболее распространены сборные железобетонные колонны прямоугольного сечения.  [c.398]

Применение железобетона оправданно в производстве уникальных крупногабаритных машин и агрегатов. Отливка базовых деталей таких машин из чугуна представляет большие затруднения. В некоторых случаях при отсутствии достаточно мощного литейного оборудования применение железобетонных конструкций представляет собой единственные практически возможный выход из положения. В общем машиностроении бетон может найти применение для заливки пустотелых конструкций (коробчатых и трубчатых деталей, фундаментных плит, колонн, кронштейнов и др.) как средство увеличения прочности и жесткости.  [c.195]

Схемы некоторых статически неопределимых конструкций изображены на рис. 140 а — стержневой подвески б —стержня, закрепленного обоими концами в — стержневого кронштейна г — составного кольца д — железобетонной колонны, состоящей из бетона с включенной в него арматурой (стальными стержнями) е — шарнирно-стержневой системы.  [c.137]

Найти усилия в бетоне и арматуре железобетонной колонны при Р = 0,0002 (рис. а), если законы деформирования бетона и арматуры при сжатии имеют вид Tq = Еде + Ае , Оа = (рис. б), причем f= 5 g, A/Eq = 2000. Площадь поперечного сечения бетона и арматуры находятся в соответствии / а = 0.2 Fq. Сопоставить полученные результаты с результатами, относящимися к линейному закону деформирования бетона Е г.  [c.35]

Железобетонная колонна указанных на рисунке размеров нагружена только собственным своим весом. При объемном весе железобетона, равном 2,5 т/л , определить напряжения в бетоне и в арматуре колонны. Отношение модулей упругости стальной арматуры и бетона принять равным 15, диаметр арматуры 25 мм.  [c.52]

Площадь поперечного сечения бетона в короткой железобетонной колонне равна 645 с-и. Колонна снабжена четырьмя продольными, симметрично расположенными стальными стержнями, каждый с площадью поперечного сечения 10 сл . Допускаемые напряжения равны для бетона 80 кг(см , для арматуры 1400 г/сл. Коэффициенты запаса считать одинаковыми. Определить по способу допу-скаемых нагрузок величину безопасной нагрузки. задаче 8 2  [c.285]


Определить по способу допускаемых нагрузок необходимые размеры железобетонной колонны квадратного поперечного сечения,  [c.287]

Вследствие ряда существенных недостатков (большая металлоемкость, коррозия, малый объем, прогревание воды летом) башни-колонны вытесняются башнями из железобетона.  [c.132]

Рассмотрим расчет железобетонной колонны при несколько иной постановке задачи. Будем считать общую -площадь сечения колонны заданной и определим минимально необходимую площадь сечения стержней арматуры. Можно сказать, что рассмотренный расчет на  [c.81]

Выполнение таких объемов работ потребовало перестройки электросетевого строительства — увеличения числа механизированных колонн, создания баз по производству стальных и железобетонных опор, сборного железобетона, баз для  [c.225]

В — от об. до т. кип. в растворах любых концентраций, а также нрн добавлении хлорида железа(III) и других хлоридов (керамические плитки, графитовый кирпич). И — хранилища из железобетона, футерованного керамическим кирпичом, футеровка вакуум-фильтров керамическими плитками. Для стальных реакторов или колонн первый слой рекомендуется выполнять из свинца или пластмассы, а затем производить футеровку керамическими плитками или графитовым кирпичом.  [c.435]

Колонны железобетонные, двухветвевые шаг колонн — 12 м. Стропильные фермы — сборные железобетонные.  [c.32]

Колонны могут быть кирпичные, железобетонные и металлические. Наибольакч п])именение имеют железобетонные колонны. Железобетонные колонны квадратного или прялюугольного сечения применяются для бескра-новых II крановых пролетов складов таврового и двутаврового сечения — для складов с крановым оборудованием.  [c.29]

На рис. 10.32 показан пример крепления железобетонной крановой балки при ее перемещении в плане на край, консоли железобетонной колонны. Железобетонная крановая балка установлена на консоль железобетонной колонны и крепится к ней с помощью металлической опорной пластины анкерными болтами. Перед перемещением крановая балка вместе с приваренным к ней металлическим листом демонтируется. С торца консоли колонны срубается бетон до арматуры и к нёй привариваются коротыши из арматурной проволоки дигшетром, равным диаметру существующей рабочей арматуры консоли колонны.  [c.342]

Стойки нижними концами посредством шарниров опираются на грибовидные фундаменты, колонны которых имеют такой же наклон, как и стойки. На нижний конец стойки надет специальный башмак, в плите которого имеются с( рическая выточка и центральное отверстие. Плита башмака опирается на выпуклую стальную литую плиту, лежащую на колонне железобетонного подножника, через которую проходит фиксирующий штырь подножника. При опирании башмака на плиту железобетонного подножника штырь входит в центральное отверстие башмака и препятствует соскальзыванию стойки.  [c.234]

За. У верхних концов восьми колонн железобетонного фундамента под небольшой турбоагрегат (мощность 2200 кет, / / =зиио о61мин) были обнаружены горизонтальные трещины (рис. Х1.24), толщина которых увеличивалась под влиянием постоянной вибрации. Необходимо было разработать мероприятия по усилению фундамента. Обследование показало следующее  [c.407]

Примечания 1. При наличии между температурными швами здания или сооружения двух вертикальных связей расстояние между последними в осях не должно превышать 40—50 м и для открытых эстакад — 25—30 м (меньшие расстояния относятся к климатическим районам 1 , Ь, Пг и Пз). 2. В зданиях со смешанным каркасом (колонны железобетонные, а покрытие по металлическим фермам или балкам) расстояния между температурными швами принимают по указаниям главы СНиП 2.03.01—84 по проектированпю железобетонных конструкций.  [c.329]

Ниже даны выражения для функций прогиба р1(г) и изгибающего момента М1(г, 1 при различных граничных условиях колонн. Обычно колонны железобетонных зданий рассматривают как упругоза-щемленные. В этом случае для колонны с одинаковыми закреплениями обоих концов граничные условия имеют вид (начало координат г = 0 помещено в середине высоты колонны)  [c.25]


На рис. 15.8 изображена двух-ветвевая железобетонная колонна. Часто используются и составные металлические колонны из стального проката (рис. 15.9).  [c.398]

Подкрановые балки изготовляются из стали или железобетона (рис. 15.10). Они могут иметь двутавровое или тавровое сечение. На г одкрановую балку укладывают подкрановый рельс. Подкрановая балка опирается на консоль колонны и прочно к ней крепится.  [c.400]

В промышленных зданиях устраиваются балочные и безбалоч-ные железобетонные перекрытия. В безбалочных перекрытиях железобетонные плиты опираются непосредственно на расширенные в верхней части колонны.  [c.401]

На рис. 16.2 представлен чертеж нижней части железобетонной колонны с пирамидальным подколон-ником на ступенчатом фундаменте.  [c.413]

Рабочая арматура колонны 300 X X 300 мм состоит из четырех стержней 16 мм. Железобетонный подколонник, имеющий размеры 1150 X 1150 мм, арйирован арматурной сеткой, вынесенной отдельно (на рис. 16.2 справа внизу). Под-колонник располагается на бетонном двухступенчатом фундаменте, под подошву которого делается подготовка из втрамбованного в грунт щебня толщиной 100 мм.  [c.413]

Фундаментом 1 под стену или отдельную опору (колонну) называют подземную часть здания или опоры, через которую передается нагрузка на грунт. Фундаменты подразделяются на ленточные, которые закладывают сплошными по всему периметру стены, и столбчатые в виде отдельных столбов, перекрываемых железобетонной балкой (рандбалкой), на которую и кладут стены. Фундаменты под отдельные опоры устанавливают в виде отдельных столбов.  [c.375]

Площадь поперечного сечения бетона в короткой железобетонной колонне равна 645 см . Колонна снабжена четырьмя продольными, симметрично расположенными стальными стержнями, каждый площадью поперечного сечения, равной 10 см . Определить допускаемую нагрузку на колонну, если [а ] = 80 кг см и [oJ = —1400 Kej M . Для стали модуль упругости равен 2-10 г/сл, а для Сетона 2-10 кг/с к .  [c.28]

Железобетонная колонна квадратного поперечного сечения армирована четырьмя стальными стержнями, площадь поперечного сечения которых составляет 1 / от площади поперечного сечения колонны. Допускаемое напряжение для бетона равно 60 кг(см, для арматуры 1200 кг1см . Отношение модулей упругости стали и бетона равно 10. Колонна несет нагрузку 100 т. Каковы должны быть стороны сечения колонны и диаметр стержней  [c.28]

Сравнить величины допускаемой силы Р, приложенной к железобетонной колонне, проведя сначала расчет по допускаемым напряжениям, а затем по предельному состоянию. В обоих случаях коэффициент запаса принять равным к =3. Сечение колонны 40 X Х40 см. Стальная арматура занимает 2% от общей площади сечения колонны. Дано о»=4000 кГ1см ,  [c.34]

Пример 2.10 (к 2.9). Железобетонная колонна сеченим 40×40 см нагружена вертикальной силой / = 1000 кН. Площадь поперечного еечения продольной арматуры (из стали СтЗ) Р = = 50 см . Определить нормальные напряжения в бетоне и в арматуре, если модули упругости арматуры д = 2,1 10 МПа а бетона б= 1,4 Ю МПа.  [c.86]

В целях ограничения и локализации блуждающих токов в пространстве зданий следует предусматривать мероприятия по конструктивному электросекционированию. В отделении электролиза перекрытие, на котором устанавливаются электролизеры, должно быть отделено электроизоляционным швом от примыкающих к нему железобетонных стен, колонн, перекрытий других отделений. Железобетонные площадки и перекрытия под электролизерами должны  [c.43]

В главном корпусе принята эффективная компоновка со встроенной деаэраторной этажеркой и унифицированными пролетами машинного и котельного отделений по 51 м. Применен пластовый дренаж, позволивший отказаться от устройства гидроизоляции и пригруза и принять минимальное заглубление фундаментов каркаса. В машинном и дымососном отделениях запроектированы силовые плиты. Фундаменты каркаса главного корпуса и котлов приняты из облегченных сборных железобетонных элементов. В каркасе главного корпуса применены безвыверочный монтаж колонн на фундаменты высокопрочные и низколегированные стали взамен углеродистых блочный метод монтажа рам многоэтажных этажерок жесткие рамные стыки на высокопрочных болтах. За счет применения высокопрочных сталей и эффективных плит перекрытий расход стали на главный корпус уменьшен на 5000 т. В стеновом ограждении и покрытии главного корпуса применены легкие 118  [c.118]

Конвективный и лучистый нагрев повышает температуру поверхностей железобетонных конструкций. Так, на колоннах средних рядов температура составляет 20-28, на элементах подванной эстакады 30-35, на фермах и плитах покрытия 25-35°С. Содержание хлора в воздухе колеблется от О до 50 мг/м . При этом концентрация хлора под покрытием и в фонарной зоне в 2-3 раза превышает его концентрацию в рабочей зоне.  [c.110]

В мокрых цехах с сильно агрессивными газами следует применять окраску материалами на основе синтетических смол. В местах возможных брызг и обливов устраивают защиту колонн и стен химически непроницаемым подслоем с последующей облицовкой кислотоупорной плиткой на химически стойких замазках. НИИЖБ рекомендует эффективную защиту железобетонных конструкций трещиностойкими эластичными покрытиями — хлорсульфированным полиэтиленом, тиоколом, наиритом, эпоксидно-герметиковыми составами.  [c.85]


Фундаменты под колонны сечением 300х300, 400х400 и 500х500 мм Волгоград

Стаканного типа ГОСТ 24476-80 (серия 1.020)
  Как выглядит стакан? В сборный фундамент входят:
  1. основание (квадратная плита), которое в народе называют «подошвой», а всю конструкцию — «башмаком»
  2. подколонник (стакан)
 

Фундаменты железобетонные сборные стаканного типа с сечением 300х300, 400х400 и 500х500 мм под колонны соответствующих сечений ГОСТ 24022-80

Наименование Размер, мм Объем бетона, м³ Вес, т Цена с НДС, руб
1Ф 9.9.-1 900х900х650 0,38 0,9 7997
1Ф 12.9-2 1200х1200х650 0,50 1,2 10995
1Ф 12.12-2 1200х1200х650 0,58 1,4 10995
1Ф 15.15-2 1500х1500х650 0,83 2,0 19795
3Ф 15.15-1 1500х1500х650 0,83 2,0 18995
3Ф 18.18-2 1800х1800х900 1,40 3,4 27995

Фундаменты железобетонные сборные стаканного типа с сечением 300х300, 400х400 и 500х500 мм под колонны соответствующих сечений ГОСТ 24476: 

Наименование Размер, мм Объем бетона, м³ Вес, т Цена с НДС, руб
1Ф 12.8-1 1200х1200х750 0,75 1,9 10995
1Ф 12.8-2 1200х1200х750 0,75 1,9

 11595

1Ф 12.8-3 1200х1200х750 0,75 1,9 11995
1Ф 15.8-1 1500х1500х750 1,0 2,5  17995
1Ф 15.8-2 1500х1500х750 1,0 2,5  17995
1Ф 15.8-3 1500х1500х750 1,0 2,5  18995
1Ф 15.9-1 1500х1500х900 1,3 3,2  23995
1Ф 18.8-1 1800х1800х750 1,4 3,5  25995
1Ф 18.8-2 1800х1800х750 1,4 3,5  26995
1Ф 18.9-1 1800х1800х900 1,7 4,3  
1Ф 18.9-2 1800х1800х900 1,7 4,3  
1Ф 18.9-3 1800х1800х900 1,7 4,3  
1Ф 21.8-1 2100х2100х750 1,8 4,5  
1Ф 21.9-1 2100х2100х900 2,2 5,5  
1Ф 12.9-1 1200х1200х900 0,83 2,1  
2Ф 12.9-2 1200х1200х900 0,83 2,1  
2Ф 15.9-1 1500х1500х900 1,2 3,0  
2Ф 15.9-2 1500х1500х900 1,2 3,0  
2Ф 18.9-1 1800х1800х900 1,6 4,0  
2Ф 18.9-2 1800х1800х900 1,6 4,0  
2Ф 18.9-3 1800х1800х900 1,6 4,0  
2Ф 18.11-1 1800х1800х1050 1,8 4,5  
2Ф 21.9-1 2100х2100х900 2,1 5,3  
2Ф 21.9-2 2100х2100х900 2,1 5,3  

При производстве сборных фундаментов  используется тяжелый бетон М-200 и М-300. Для того чтобы фундамент выдерживал высокие нагрузки его упрочнение достигается пространственными каркасами и сетками, выполненными из высокопрочной стали А-I, A-III и проволоки Вр-I

Достоинства фундамента стаканного типа
  1. высокое качество (изготовление в заводских условиях с применением тяжелого бетона высоких марок и высокачественной стали)
  2. простота монтажа
Монтаж пошагово.
  1. Подготовка поверхности, грунт необходимо выровнять, если площадка неровная, необходимо сделать подушку из песка или щебня и тщательно утрамбовать
  2. При проведении разметки осей такого основания на обноске закрепляют проволоку и протягивают ее в направлении буквенных и перпендикулярно находящихся к ним цифровых осей. На их пересечениях подвешивают отвес, далее центр фундамента переносят на подготовленное основание.
  3. Проводят нанесение контуров по шаблону и обозначают их колышками. После выполнения подготовительных работ выкапывают ямы в соответствующих местах и уплотняют их дно песком и щебнем.
  4. Установка стаканного основания при помощи подъемного крана. При их укладке необходима точность. Все элементы и поверхность должны быть горизонтальными. Для проверки используют строительный уровень или нивелир.
  5. Размещение колонны (требуется подъемный кран) и ее фиксация в «башмаке». Во время установки «башмака» следует следить, чтобы оси на подошве и стакане совпадали с разбивочными осями.

Колонны сборные железобетонные

Вернуться на страницу»Железобетонные конструкции»

Колонна железобетонная

Колонна железобетонная – это вертикальный элемент железобетонного каркаса, размеры поперечного сечения которого малы по сравнению с высотой. Колонны воспринимают нагрузки от вышестоящих конструкций и передают их на фундаменты или нижестоящие конструкции.

Железобетонные колонны изготавливаются из тяжелого бетона и арматуры. Колонны изготавливаются высотой от 5 м до 18 м.

Рис. 1. Разрез элементов каркаса: а – схема рамы каркаса; б – колонны и фундаменты; в, г, д – стыки колонн; 1 – фундамент стаканного типа; 2 – нижняя колонна крайнего ряда; 3 – то же, среднего ряда; 4 – средняя колонна крайнего ряда; 5 – то же, среднего ряда; 6 – верхняя колонна крайнего ряда; 7 – то же, среднего ряда; 8 – ригель; 9 – выпуски арматуры; 10 – центрирующий бетонный выступ; 11 – стальной хомут; 12 – заполнение шва цементным раствором М300; 13 – сварка выпусков арматуры

Железобетонные колонны могут быть следующих типов:
К — для зданий без мостовых опорных, подвесных кранов и зданий, оборудованных подвесными кранами.
КС — при покрытии строительных конструкций с провисающим нижним поясом.
ККП — для каркасов зданий, которые оснащены мостовыми электрическими опорными кранами.
КФ — для фахверков стеновых ограждений зданий (фахверковые колонны).
КД — для каркасов зданий, которые оборудованы электрическими опорными и подвесными кранами, и зданий без кранов;
КДП — для каркасов зданий, оборудованных мостовыми электрическими опорными кранами.
КК — для каркасов зданий, оснащенных мостовыми электрическими опорными кранами.
ККС — при строительных конструкциях покрытий с провисающим нижним поясом.
КР — для каркасов зданий, которые оборудованных мостовыми ручными опорными кранами.

Типы железобетонных колонн.

Верхние колонны – используются в постройке верхних этажей;
Средние колонны – применяются для средних этажей;
Нижние колонны – используются для нижних этажей;
Бесстыковые колонны – применяются по высоте всего сооружения;
Железобетонные колонны бывают одно-, двух- и бесконсольными.

Документами регламентирущие изготовление колонн:

ГОСТ 18979-90 «Колонны железобетонные для многоэтажных зданий. Технические условия.»

ГОСТ 25628-90 «Колонны железобетонные для одноэтажных зданий предприятий. Технические условия.»

№ п/п Номер Наименование Примечания
1 Серия 1.423.1-3/88 Колонны железобетонные прямоугольного сечения для одноэтажных производственных зданий высотой до 9,6 м без мостовых опорных кранов.  Смотреть
2 Серия 1.423.1-5/88 Колонны железобетонные прямоугольного сечения для одноэтажных производственных зданий высотой 10,8; 12,0; 13,2 и 14,4 м без мостовых опорных кранов.  Смотреть
3 Серия 1.424.1-5 Колонны железобетонные прямоугольного сечения для одноэтажных производственных зданий высотой 8,4 – 14,4 м, оборудованных мостовыми опорными кранами грузоподъемностью до 32 тонн.   Смотреть
4 Серия 1.424.1-6/89 Колонны железобетонные прямоугольного сечения с проходами в уровне путей для одноэтажных производственных зданий высотой 10,8 – 14,4 м, оборудованных мостовыми опорными кранами грузоподъемностью до 32 тонн.   Смотреть
5 Серия 1.424.1-9 Колонны железобетонные двухветвевого сечения для одноэтажных производственных зданий высотой 15,6; 16,8 и 18,0 м.   Смотреть
6 Серия 1.424.1-10 Колонны железобетонные двухветвевого сечения с проходами в уровне крановых путей для одноэтажных производственных зданий высотой 15,6; 16,8 и 18,0 м с мостовыми опорными кранами грузоподъемностью до 50 т.   Смотреть
7 Серия 1.424.1-12 Колонны железобетонные прямоугольного сечения для одноэтажных производственных зданий высотой до 10,8 м со стальными конструкциями покрытия типа «Молодечно».   Смотреть
8 Серия 1.424.1-13 Колонны железобетонные для одноэтажных промышленных зданий, оборудованных ручными мостовыми опорными кранами.   Смотреть
9 Серия 1.823.1-2 Колонны железобетонные для сельскохозяйственных производственных зданий.   Смотреть
10 Серия 1.823.1-3С Колонны железобетонные сельскохозяйственных производственных зданий для строительства в районах сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов.   Смотреть
11 Серия 1.423-3 Железобетонные колонны прямоугольного сечения для одноэтажных производственных зданий без мостовых кранов высотой до 9,6 м.   Смотреть
12 Серия 1.423-5 Железобетонные колонны прямоугольного сечения для одноэтажных производственных зданий без мостовых кранов высотой 10,8; 12,0; 13,2 и 14,4 м.   Смотреть
13 Серия 1.427.1-3 Колонны железобетонные прямоугольного сечения для продольного и торцевого фахверка одноэтажных производственных зданий высотой 3,0 – 14,4 м.   Смотреть
14 Серия 1.427.1-5 Колонны железобетонные предварительно напряженные прямоугольного сечения для продольного и торцового фахверка одноэтажных зданий промышленных предприятий.   Смотреть
15 Серия 1.427.1-8 Колонны железобетонные прямоугольного сечения для продольного и торцового фахверка одноэтажных производственных зданий со стальными конструкциями покрытия типа «Молодечно».   Смотреть
16 Серия КЭ-01-09 Сборные железобетонные колонны одноэтажных производственных зданий.   Смотреть
17 Серия КЭ-01-49 Сборные железобетонные колонны прямоугольного сечения для одноэтажных производственных зданий.   Смотреть
18 Серия КЭ-01-52 Сборные железобетонные двухветвевые колонны одноэтажных производственных зданий.   Смотреть
19 Серия КЭ-01-55 Сборные железобетонные колонны продольных и торцевых фахверков одноэтажных промышленных зданий.   Смотреть

Колонны каркаса | Продукция | Каталог продукции

Колонны каркаса

Проектная документация Марка изделия Размеры, мм
длина ширина высота
Серия 1.020 – 1/83
1.020 — 1/87;
Б 1.020.1-7
вся номенклатура до 11м
до 14м
300
400
300
400
Колонны железобетонные предназначены для многоэтажных общественных и жилых зданий, а также производственных и вспомогательных зданий промышленных предприятий.

Изготовление железобетонных колонн осуществляется в соответствии с требованиями СТБ 1178-99 «Колонны железобетонные для зданий и сооружений. Общие технические условия» на основании технической документации – рабочих чертежей серии 1.020 – 1/83, Б1.020 – 1/83, 1.020-1/87, 1.427.1-3, 1.030.9-2, 1.423.1-3/88, 1.823.1-2, 1.420-6, Б1.020.1-7, а также по индивидуальным рабочим чертежам и технологической документации, утвержденной в установленном порядке.

Колонны изготавливаются из тяжелого бетона классов по прочности, указанных в рабочих чертежах.

Колонны подразделяют в зависимости от:
— этажности зданий:
— для одноэтажных зданий;
— для многоэтажных зданий;
— формы поперечного сечения:
— прямоугольные;
— квадратные. 
— числа этажей в пределах высоты колонны:
  1. – одноэтажные колонны;
  2. – двухэтажные колонны;
  3. – трехэтажные колонны;
  4. – четырехэтажны колонны е.
— расположения колонны в каркасе здания по высоте:
  КВ – колонны верхние 
  КС –  колонны средние
  КН – колонны нижние
  КБ- колонны на всю высоту здания (безстыковые)
— числа консолей в пределах этажа:
  О – одноконсольные колонны Д – двухконсольные колонны

Колонны относятся к классу пожарной опасности КО.

Освоено производство железобетонных колонн с категорией поверхности А2

Советы и правила проектирования железобетонных колонн

🕑 Время чтения: 1 минута

Расчет железобетонной (ЖБ) колонны выполняется по определенным процедурам. Однако необходимо соблюдать некоторые особые правила и требования. Условия обычно связаны с коэффициентом армирования, размером арматурных стержней, расстоянием между стальными стержнями, размером и шагом боковых связей или спиралей, толщиной бетонного покрытия, количеством стальных стержней и размерами колонны.

Требования или спецификации, относящиеся к конструкции колонны RC, обычно предоставляются такими кодами, как ACI 318-19, IS 456 и т. Д.

Советы и правила проектирования железобетонной колонны

1.

Размеры поперечного сечения колонны
  1. Согласно ACI 318-19, ограничение на минимальный размер колонн не налагается, чтобы позволить железобетонные колонны с малым поперечным сечением в легконагруженных конструкциях, таких как малоэтажные жилые и легкие офисные здания.
  2. Существует большая потребность в тщательной обработке, если для колонны используется небольшое поперечное сечение.
  3. Для практических целей желательно, чтобы поперечное сечение колонны было кратным 5 см.

2. Продольные стержни

Продольная арматура — это основные стержни в железобетонной колонне. Они имеют квадратную, прямоугольную или круглую форму.

2.1 Минимальный и максимальный коэффициент усиления
  1. Согласно ACI 318-19, раздел 10.6.1, площадь продольной арматуры не должна быть меньше (0.01 * Ag) и не более (0,08 * Ag). Где «Ag» — это общая площадь поперечного сечения колонны.
  2. Минимальный коэффициент усиления (0,01 * Ag) обеспечивает сопротивление изгибающим моментам, не учтенным в анализе. Это также снижает эффекты ползучести и усадки бетона при длительном сжатии.
  3. Коэффициент армирования выше (0,08 * Ag) экономически и практически нежелателен, так как приводит к скоплению стали, что препятствует правильной укладке и укреплению бетона.
  4. Перегрузка высока в регионах, где необходимо сращивать сталь. Скопление стали может привести к образованию сот в бетоне.
  5. Большинство колонн спроектированы с максимальным коэффициентом армирования (0,04 * Ag). Это значительно снижает вероятность скопления.
  6. Использование больших стальных стержней может уменьшить скопление стали.
  7. Самыми крупными коммерчески доступными стальными прутками являются № 43 и № 57, в основном производимые в колоннах.
Рисунок 1: Продольные стержни в железобетонной колонне
2.2 Количество продольных стержней

Согласно ACI 318-19, раздел 10.7.3, минимальное количество стержней для бетонных колонн составляет:

  1. Четыре внутри прямоугольных или круглых стяжек.
  2. Шесть обведенных спиралями или для колонн рам с особым моментом, удерживаемых круговыми обручами.
  3. Три в треугольных связях

Примечание:

  • Для колонн с большими осевыми силами и небольшими моментами продольные стержни должны располагаться более или менее равномерно по периметру.
  • Если изгибающие моменты на колонне велики, большая часть продольных стальных стержней сосредоточена на гранях максимального сжатия или растяжения, то есть на максимальных расстояниях от оси изгиба.
2.3 Толщина бетонного покрытия

Минимальная толщина бетонного покрытия 40 см. Однако может потребоваться его увеличение, если в особых обстоятельствах или когда общие строительные нормы и правила требуют большего бетонного покрытия для противопожарной защиты:

  1. Для литых колонн, постоянно контактирующих с землей, минимальное покрытие составляет 7.5 см.
  2. Для колонн, подверженных воздействию погодных условий или контакта с землей, и закладных стержней № 19 или больше минимальное бетонное покрытие составляет 5 см.
2.4 Расстояние между продольными стержнями

Расстояние между продольной арматурой колонны должно быть наибольшим из следующих:

  1. 4 см
  2. В 1,5 раза больше диаметра продольного стержня
  3. (4/3) раза больше диаметра максимального размера заполнителя
Рисунок-2: Расстояние в свету между продольной арматурой колонны
2.5 слитков в комплекте
  1. Связанные стержни — это группы параллельных стержней, которые контактируют друг с другом и действуют как единый стержень. Применяется там, где требуется большая концентрация арматуры. Связанные стержни экономят место и уменьшают скопление при укладке и уплотнении бетона.
  2. Максимальное количество стержней в связке — четыре.
  3. Связанные стержни должны быть заключены в поперечную арматуру.
  4. Связанные стержни в сжатых элементах должны быть окружены поперечной арматурой не менее №13 размером.
  5. Стержни крупнее № 36 не должны укладываться в балки.
Рисунок 3: Связанные стержни

3. Поперечные стержни
3.1 Стяжки
  • Стяжки должны быть расположены таким образом, чтобы каждый угол и попеременная продольная балка имели боковую опору, обеспечиваемую углом звена, имеющим угол наклона не более 135 градусов.
  • Поперечные стяжки не должны находиться на расстоянии более 150 мм с каждой стороны от продольных стержней, поддерживаемых по бокам.
  • Стяжки для колонн должны иметь минимальный диаметр 10 мм, чтобы охватить продольные стержни № 32 или меньше, и минимальный диаметр 12 мм для стержней большего диаметра.
Рисунок-4: Как арматура галстука должна поддерживать продольную арматуру в колоннах Рисунок 5: Иллюстрации для пояснения измерений между поперечными опорами колонн
  • Расстояние между стяжками не должно превышать наименьшее из следующих значений:
  1. 48-кратный диаметр стяжки
  2. 16-кратный диаметр продольного стержня
  3. Наименьший размер колонны
Рисунок-6: Расстояние между стяжками в ЖБ-колонне
3.2 круглых индивидуальных галстука

Круглые стяжки следует использовать там, где продольные стержни расположены по периметру круга.

Рисунок 6: Круглая стяжка и ее крепление
3.3 Спирали
  • Для монолитной конструкции длина спирального стержня должна быть не менее 10 стержней.
  • Минимальное расстояние в свету составляет самое большое 25 мм или (4/3) диаметра заполнителя.
  • Максимальное расстояние в свету 75 мм.
  • 1,5 дополнительных витка спирального стержня должны закрепить спирали на каждом конце.
Рисунок 7: Спиральное крепление

Часто задаваемые вопросы

Каков минимальный размер колонны RC?

Размер колонны не ограничен, чтобы можно было использовать небольшое поперечное сечение бетонной колонны в легконагруженной бетонной конструкции, согласно ACI 318-19. Однако IS 456 определяет минимальный размер колонны 228 мм x 228 мм, содержит стальную арматуру из 4 стержней по 12 мм, поддерживаемых сбоку хомутами диаметром 8 мм на расстоянии 150 мм.

Как рассчитать шаг хомутов в RC-колонне?

Согласно ACI 318-19, расстояние между хомутами в RC-колонне не должно превышать наименьшее из следующих значений:
1.48 диаметров галстука.
2. В 16 раз больше диаметра продольного стержня.
3. Наименьший размер колонны.

Каков минимальный диаметр хомутов в RC-колонне?

Минимальный диаметр хомута составляет 10 мм для охвата продольного стержня № 32 или меньше, и минимальный диаметр 12 мм для продольных стержней большего размера.

Какое минимальное количество продольных стержней в железобетонных колоннах?

Согласно ACI 318-19, раздел 10.7.3, минимальное количество стержней для бетонных колонн составляет:
1. Четыре в прямоугольных или круглых связях.
2. Шесть обведенных спиралями или для столбцов рам с особым моментом, удерживаемых круговыми обручами.
3. Три в треугольных связях

Каков минимальный интервал / расстояние между вертикальными стержнями в ж / б колоннах?

Расстояние между продольной арматурой колонны должно быть наибольшим из следующих:
1. 4 см
2. 1,5 диаметра продольного стержня
3.(4/3) диаметра максимального размера заполнителя

Подробнее

Какие факторы определяют расстояние между колоннами RCC?

Экономичное проектирование железобетонных колонн для снижения затрат

Как заливать бетон в колонны и стены? [PDF]

Расчет железобетонной колонны

согласно ACI 318-14 в RFEM

Анализ бетонной колонны

Железобетонная колонна с квадратными связями спроектирована так, чтобы выдерживать осевую статическую и временную нагрузку 135 и 175 тысяч фунтов соответственно с использованием конструкции ULS и факторных комбинаций нагрузок LRFD в соответствии с ACI 318-14 [1], как показано на рисунке 01 .Бетонный материал имеет предел прочности на сжатие f ‘ c , равный 4 тысячам фунтов на квадратный дюйм, в то время как арматурная сталь имеет предел текучести f и , равный 60 тысяч фунтов на квадратный дюйм. Первоначально предполагается, что процент стальной арматуры составляет 2%.

Рисунок 01 — Бетонная колонна — вид на фасаде

Размерный дизайн

Для начала необходимо рассчитать размеры поперечного сечения. Стойка квадратного сечения должна контролироваться на сжатие, так как все осевые нагрузки находятся строго на сжатии.Согласно таблице 21.2.2 [1] коэффициент уменьшения прочности Φ равен 0,65. При определении максимальной осевой прочности используется таблица 22.4.2.1 [1], в которой коэффициент альфа (α) устанавливается равным 0,80. Теперь можно рассчитать расчетную нагрузку P и .

P u = 1,2 (135 k) + 1,6 (175 k)

Исходя из этих факторов, P u равно 442 тысячам фунтов. Затем полное поперечное сечение A g может быть рассчитано с использованием уравнения. 22.4.2.2.

P u = (Φ) (α) [0.85 f ‘ c (A g — A st ) + f y A st ]

442k = (0,65) (0,80) [0,85 (4 тысячи фунтов) (A g — 0,02 A г ) + ((60 тысяч фунтов / кв. Дюйм) (0,02) A г )]

Решая для A г , мы получаем площадь 188 в 2 . Корень квадратный из A г. округляется в большую сторону, чтобы получить поперечное сечение 14 x 14 дюймов для колонны.

Требуемая стальная арматура

Теперь, когда A г установлен, площадь стального армирования A st можно рассчитать, используя уравнение.22.4.2.2 путем подстановки известного значения A g = 196 в 2 и решения

442k = (0,65) (0,80) [0,85 (4 тысячи фунтов) (196 в 2 — A st ) + ((60 тысяч фунтов на квадратный дюйм) (A st ))]

Решение для A st дает значение 3,24 из 2 . Отсюда можно определить количество стержней, необходимое для проектирования. Согласно разд. 10.7.3.1 [1], квадратный столбец должен иметь не менее четырех стержней. Исходя из этого критерия и минимально необходимой площади 3.24 в 2 , (8) пруток № 6 для стальной арматуры используется из Приложения А [1]. Это обеспечивает зону армирования ниже.

A st = 3,52 дюйма 2

Выбор стяжки

Для определения минимального размера стяжки требуется разд. 25.7.2.2 [1]. В предыдущем разделе мы выбрали продольные стержни № 6, которые меньше стержней № 10. Основываясь на этой информации и разделе, выбираем № 3 для галстуков.

Расстояние между стяжками

Чтобы определить минимальные расстояния между стяжками, см. Разд.25.7.2.1 [1]. Связи, состоящие из деформированных стержней с замкнутыми петлями, должны иметь расстояние в соответствии с пунктами (a) и (b) этого раздела.

(a) Расстояние в свету должно быть не менее (4/3) d agg . Для этого расчета мы будем предполагать совокупный диаметр (d agg ) 1,00 дюйма

s min = (4/3) d agg = (4/3) (1,00 дюйма) = 1,33 дюйма

(b) Расстояние между центрами не должно превышать минимум 16d b диаметра продольного стержня, 48d b поперечного стержня или наименьшего размера элемента.

с Макс. = Мин. (16d b , 48d b , 14 дюймов)

16d b = 16 (0,75 дюйма) = 12 дюймов

48d b = 48 (0,375 дюймов) = 18 дюймов

Расчетное минимальное расстояние между стяжками равно 1,33 дюйма, а максимальное рассчитанное расстояние между стяжками равно 12 дюймам. Для данной конструкции максимальное расстояние между стяжками составляет 12 дюймов.

Проверка детализации

Теперь можно выполнить проверку детализации для проверки процента армирования.2} \; = \; 0.01795 \; \ cdot \; 100 \; \; = \; 1.8 \% $ O.K.

Расстояние между продольными стержнями

Максимальное расстояние между стержнями в продольном направлении можно рассчитать на основе расстояния в прозрачной крышке и диаметра как стяжных, так и продольных стержней.

Максимальное расстояние между стержнями:

$ \ frac {14 \; \ mathrm {in}. \; — \; 2 \; (1.5 \; \ mathrm {in}.) \; — \; 2 \; ( 0,375 \; \ mathrm {in}.) \; — \; 3 \; (0,75 \; \ mathrm {in}.)} 2 \; = \; 4,00 \; \ mathrm {in}. $

4,00 дюйма менее 6 дюймов, что требуется в соответствии с 25,7.2.3 (а) [1]. OK.

Минимальный продольный интервал между стержнями может быть рассчитан по ссылке 25.2.3 [1], в которой указано, что минимальное продольное расстояние для колонн должно быть, по крайней мере, наибольшим из значений от (a) до (c).

(a) 1,5 дюйма

(b) 1,5 d b = 1,5 (0,75 дюйма) = 1,125 дюйма

(c) (4/3) d b = (4/3) ( 1,00 дюйма) = 1,33 дюйма

Следовательно, минимальное продольное расстояние между стержнями равно 1,50 дюйма.

Длина развертки (L d ) также должна быть рассчитана с учетом 25.4.9.2 [1]. Это будет равно наибольшему из вычисленных ниже значений (a) или (b).

(а) $ {\ mathrm L} _ {\ mathrm {dc}} \; = \; \ left (\ frac {\ displaystyle {\ mathrm f} _ {\ mathrm y} \; \ cdot \; { \ mathrm \ psi} _ {\ mathrm r}} {\ displaystyle50 \; \ cdot \; \ mathrm \ lambda \; \ cdot \; \ sqrt {\ mathrm f ‘\; \ cdot \; \ mathrm c}} \ справа) \; \ cdot \; {\ mathrm d} _ {\ mathrm b} \; = \; \ left (\ frac {\ displaystyle \ left (60,000 \; \ mathrm {psi} \ right) \; \ cdot \; \ left (1.0 \ right)} {50 \; \ cdot \; \ left (1.0 \ right) \; \ cdot \; \ sqrt {4000 \; \ mathrm {psi}}} \ right) \; \ cdot \; \ left (0.75 \; \ mathrm {in}. \ Right) \; = \; 14.23 \; \ mathrm {in}. $

(b) $ {\ mathrm L} _ {\ mathrm {dc}} \; = \ ; 0.0003 \; \ cdot \; {\ mathrm f} _ {\ mathrm y} \; \ cdot \; {\ mathrm \ psi} _ {\ mathrm r} \; \ cdot \; {\ mathrm d} _ { \ mathrm b} \; = \; 0,0003 \; \ cdot \; (60000 \; \ mathrm {psi}) \; \ cdot \; (1.0) \; \ cdot \; (0,75 \; \ mathrm {in} .) \; = \; 13.5 \; \ mathrm {in}. $

В этом примере (a) — большее значение, поэтому L dc = 14,23 дюйма

Ссылаясь на 25.4.10.1 [1], Длина разработки умножается на отношение требуемой стальной арматуры к предоставленной стальной арматуре.2} \ right) \; = \; 0.65 \; \ mathrm {ft} $.

Усиленная квадратная анкерная колонна спроектирована полностью, ее поперечное сечение можно увидеть ниже на Рисунке 02.

Рисунок 02 — Железобетонная колонна — Расчет / размеры арматуры

Сравнение с RFEM

Альтернативой проектированию квадратной стяжки вручную является использование дополнительного модуля RF-CONCRETE Members и выполнение проектирования в соответствии с ACI 318-14 [1].Модуль определит необходимое армирование, чтобы противостоять приложенным нагрузкам на колонну. Кроме того, программа также спроектирует предоставленную арматуру на основе заданных осевых нагрузок на колонну с учетом требований стандарта по расстоянию. Пользователь может внести небольшие изменения в предоставленную схему армирования в таблице результатов.

На основе приложенных нагрузок для этого примера компания RF-CONCRETE Members определила требуемую площадь продольной арматуры стержня равной 1.92 дюйма 2 и предоставленная площадь 3,53 дюйма 2 . Длина развертки, рассчитанная в дополнительном модуле, равна 0,81 фута. Расхождение по сравнению с длиной развертки, рассчитанной выше с помощью аналитических уравнений, связано с нелинейными расчетами программы, включая частный коэффициент γ. Коэффициент γ — это отношение предельных и действующих внутренних сил, взятое из RFEM. Длина развертки в RF-CONCRETE Members находится путем умножения обратного значения гаммы на длину, определенную из 25.4.9.2 [1]. Более подробную информацию об этом нелинейном расчете можно найти в файле справки RF-CONCRETE Members, ссылка на который приведена ниже. Это армирование можно предварительно просмотреть на Рисунке 03.

Рисунок 03 — Стержни RF-CONCRETE — Предусмотренная продольная арматура

Предусмотренная поперечная арматура для элемента в RF-CONCRETE Members была рассчитана как (11) стержни № 3 с шагом (ями) 12 дюймов. Предоставленная компоновка поперечной арматуры показана ниже на Рисунке 04.

Рисунок 04 — Стержни RF-CONCRETE — Предусмотренное армирование на сдвиг

Упрощенная процедура проектирования железобетонных колонн на основе концепции эквивалентной колонны | Международный журнал бетонных конструкций и материалов

Представлены и подробно описаны результаты испытаний концентрически нагруженной колонны, а также эксцентрично нагруженной колонны под действием различных комбинаций концевых эксцентриситетов.В общем, все эксцентрично нагруженные колонны выдерживали предельные нагрузки ниже, чем выдерживаемые концентрически нагруженными колоннами. Кроме того, окончательное снижение нагрузки для столбцов, изогнутых в режимах одинарной кривизны, было выше, чем у столбцов с такими же концевыми эксцентриситетами, но изогнутых в режимах двойной кривизны. Краткое изложение результатов испытаний приведено в таблице 2 и дополнительно представлено, включая виды отказов, деформированные формы, предельную нагрузку и развитую нормальную деформацию продольных стержней в среднем сечении.

Таблица 2 Результаты экспериментов.

Способы разрушения

Разрушение осевой нагруженной колонны C-0-0 было внезапным разрушением при сжатии, так как после того, как продольные стальные стержни поддались сжатию, бетон был раздроблен в верхней половине колонны. Применение одинаковых концевых эксцентриситетов, как для колонн S-1-1, S-3-3 и S-5-5, привело к использованию постоянного момента по всей высоте колонны. Для колонн S-1-1 и S-3-3 трещины начали появляться очень близко к предельной нагрузке вблизи среднего сечения.С другой стороны, увеличение конечного эксцентриситета до 0,5 b приводило к регулярному разрушению при изгибе. Для колонны S-5-5 трещины начали появляться со стороны растяжения при действующей нагрузке около 62% от разрушающей нагрузки. При дальнейшем нагружении трещины распространяются на растянутой стороне до тех пор, пока бетон не раскрошится на сжатой стороне около средней высоты секции. На рисунке 4 показаны отказавшие столбцы группы № 1.

Рис. 4

Окончательные режимы отказа для всех столбцов группы № 1.

В случае неравных эксцентриситетов концов, отказ был либо регулярным разрушением при растяжении, либо внезапным разрушением при изгибе (отказ при сжатии).Трещины начали появляться около опоры верхнего конца эксцентриситета, а затем разрушение было вызвано дроблением бетона на такой опоре. Для всех случаев концевого эксцентриситета 0,5 b трещины появлялись на стороне растяжения возле концевой опоры при действующей нагрузке около 82% разрушающей нагрузки, в то время как для других концевых эксцентриситетов (0,1 b и 0,3 b ) трещины возникли при вертикальной нагрузке, очень близкой к разрушающей. На рисунке 5 показаны формы отказов для всех столбцов группы №2.

Рис. 5

Виды окончательного отказа для всех колонн группы №2.

Для всех колонн, изогнутых в режиме двойной кривизны, отказы были аналогичны случаю режимов одинарной кривизны с неравными концевыми эксцентриситетами, когда все колонны вышли из строя вблизи концевой опоры более высокого концевого эксцентриситета при изгибном режиме отказа. На рисунках 6 и 7 показаны формы разрушения для всех колонн групп № 3 и № 4. Можно отметить, что колонна, изогнутая в режиме двойной кривизны, выдержала более высокую нагрузку, чем опорная колонна, изогнутая в режиме одинарной кривизны.Например, колонны D-1-3, D-1-5 и D-3-5 выдерживали предельные нагрузки 480, 300 и 379 кН соответственно, а колонны S-1-3, S-1-5 и С-3-5 выдерживали предельные нагрузки 395, 245 и 220 кН соответственно. Это может быть связано с тем, что участок максимальной боковой деформации из-за осевого сжатия находится около точки средней высоты, в то время как это место оказывает минимальное влияние изгибающего момента для колонны, изогнутой в режиме двойной кривизны. С другой стороны, для колонны, изогнутой в режиме одиночной кривизны, это место, секция средней высоты, имеет значительный изгибающий момент, который увеличивает первичный момент на колонне, что приводит к более низкой устойчивой нагрузке.

Рис. 6

Виды окончательного отказа для всех колонн группы №3.

Рис. 7

Виды окончательного отказа для всех колонн группы №4.

Деформированные формы

Измеренные деформированные формы вокруг малой оси для всех колонн, близких к разрушению, показаны на рис. 8. На рис. 8а, б показаны деформированные формы колонн, изогнутых в режимах одиночной кривизны. Можно отметить, что несмотря на то, что колонна C-0-0 рассматривалась как короткая колонна, она показала небольшую боковую деформацию около 0.03 б . Это значение находится в пределах, установленных Кодексом норм Египта, ECP 203-2007. Этот предел указывает, что верхний предел для короткого столбца, чтобы пренебречь эффектом гибкости, составляет 0,05 b . Увеличение равных концевых эксцентриситетов до 10 мм (S-1-1) привело к увеличению измеренной боковой деформации примерно на 0,05 b по сравнению с таковой у осевой нагруженной колонны (C-0-0). Увеличение концевого эксцентриситета до 30 мм (S-3-3) привело к увеличению боковой деформации примерно на 0.06 б . Дальнейшее увеличение эксцентриситета до 50 мм (S-5-5) привело к увеличению боковой деформации примерно на 0,12 b . Измеренные поперечные деформации всех колонн, имеющих равные концевые эксцентриситеты и изогнутых в режиме одиночной кривизны, были приблизительно симметричными относительно средней точки, как показано на рис. 8а. Что касается случая неравных эксцентриситетов концов, максимальное значение для измеренной боковой деформации было смещением к концу, имеющему больший эксцентриситет конца, как показано на рис.8b. Для случая колонн, изогнутых в режиме одиночной кривизны, верхняя граница была продемонстрирована колонкой S-5-5, а нижняя граница была проявлена ​​осевой нагруженной колонкой C-0-0.

Рис. 8

Деформированные формы всех испытанных колонн.

Для колонн, изогнутых в режиме двойной кривизны, можно отметить, что колонны имели несимметричную деформированную форму по сравнению с исходной центральной линией колонны. Однако, если рассматривать окончательную деформированную форму из-за осевой нагрузки, как показано в колонке C-0-0, окончательные деформированные формы показали симметричную конфигурацию относительно деформированной формы колонны C-0-0 для случая равных концевых эксцентриситетов. как показано на рис.8c. Что касается неравных концевых эксцентриситетов, максимальные боковые деформации были смещены к концу, имеющему больший концевой эксцентриситет, как показано на рис. 8d.

На рис. 9а показана взаимосвязь между вертикальной нагрузкой и развитым боковым прогибом на средней высоте секции для всех колонн группы № 1. Можно отметить, что увеличение коэффициента эксцентриситета концов привело к снижению предельной грузоподъемности и увеличение соответствующего бокового дефекта. Колонна S-5-5 показала наибольшее снижение предельной грузоподъемности, а также наибольшее поперечное отклонение среди всех колонн, подвергшихся различным комбинациям концевого эксцентриситета и изогнутых в режимах одинарной или двойной кривизны, как показано на фиг.9б, в.

Рис. 9

Зависимость вертикальной нагрузки от бокового отклонения для всех испытанных колонн.

Для колонн с неравными комбинациями концевого эксцентриситета, изогнутых в режимах одинарной кривизны, и колонн, изогнутых в режимах двойной кривизны, было замечено, что максимальные боковые отклонения развиваются в верхней половине столбцов, как показано на рис. 8. Таким образом, боковые отклонения для эти столбцы были представлены на расстоянии 0,67 от высоты столбца, как показано на рис.9b и 9c. Можно заметить, что колонны, изогнутые в режимах двойной кривизны, показали более высокую предельную нагрузку и меньшие боковые дефекты, чем колонны, изогнутые в режимах одинарной кривизны и имеющие те же комбинации концевых эксцентриситетов.

Максимальная вместимость

В таблице 2 приведены предельные длительные нагрузки для всех колонн. Можно отметить, что наибольшая предельная пропускная способность продемонстрирована концентрически нагруженной колонной C-0-0, в то время как наименьшая предельная пропускная способность была достигнута колонной S-5-5, имеющей режим одинарной кривизны и равные концевые эксцентриситеты, равные 0.{{- 2..9 \ left ({\ frac {e} {b}} \ right)}} $$

(4)

где P u — максимальная вместимость, P или — это номинальная пропускная способность поперечного сечения колонны, которая в данном исследовании рассматривается как предельная пропускная способность концентрически нагруженной колонны C-0-0, e / b — это соотношение между равным концевым эксцентриситетом и стороной колонны.Однако это выражение было получено для колонн с одинаковыми концевыми эксцентриситетами, то есть максимальный момент возникает в средней точке колонны. Для колонны, подверженной неравным конечным моментам и изогнутой в режиме одинарной или двойной кривизны, максимальный момент может возникнуть на конце колонны или где-то внутри колонны. Для таких случаев может быть реализована концепция эквивалентного момента.

Для колонны, подверженной воздействию концевых моментов M 1 и M 2 , где M 2 больше M 1 , величина эквивалентного момента, M экв , такова, что максимальный момент, создаваемый им, будет равен моменту, создаваемому фактическими конечными моментами M 1 и M 2 , как показано на рис.10. Остин (Чен и Луи, 1987) предложил общее выражение для эквивалентного момента, которое дает такой же эффект на средней высоте колонны, как дается формулой. (5).

$$ M_ {eq} = 0,6M_ {2} — 0,4M_ {1} \ ge 0,4M_ {2} $$

(5)

где M 1 имеет отрицательное значение для столбца, изогнутого в режиме одиночной кривизны. Поскольку эквивалентный концевой эксцентриситет может быть получен путем деления эквивалентного момента на действующую нормальную силу на колонну, эквивалентный концевой эксцентриситет составляет e экв , можно получить из уравнения.(6).

$$ e_ {eq} = 0.6e_ {2} — 0.4e_ {1} \ ge 0.4e_ {2} $$

(6)

где e 1 и e 2 — соответствующие концевые эксцентриситеты для моментов M 1 и M 2 соответственно.

Рис. 10

Схематическое изображение понятия эквивалентного момента.

В таблице 3 перечислены нормализованные емкости, основанные как на экспериментальных данных, так и на данных, полученных из предложенного выражения. Можно отметить, что коэффициент вариации составил 0,0941. Кроме того, максимальная вариация составляет от -10% до +21%, хотя в большинстве случаев были зарегистрированы небольшие вариации. Это указывает на то, что предложенное выражение может хорошо предсказать предельные возможности эксцентрично нагруженных колонн, изогнутых в режимах одинарной или двойной кривизны.{{- 2.4 \ left ({\ frac {e} {t}} \ right)}} $$

(7)

На рисунке 11 показано сравнение обоих выражений. Можно сделать вывод, что предложенное выражение, основанное на результатах экспериментальных испытаний, показало более консервативные результаты в пределах примерно 10% по сравнению с представленным Afefy (2012).

Рис. 11

Взаимосвязь между нормализованной осевой нагрузкой и отношением конечного эксцентриситета к стороне колонны.

Развитая нормальная деформация продольных стержней на средней высоте профиля

Несмотря на то, что максимальное напряженное сечение не было одинаковым для всех испытанных колонн в зависимости от комбинаций концевых эксцентриситетов, развитые нормальные деформации на продольных стержнях были измерены в середине -высота раздела. В зависимости от типа используемой стали предел текучести продольных стержней составляет 2069 микродеформаций. Поскольку колонна C-0-0 была короткой в ​​обоих направлениях, т.е.е. эффект гибкости минимален, развиваемые деформации по всей высоте арматурных стержней должны достигать предела текучести при разрыве. Это произошло, как и ожидалось, когда измеренная деформация сжатия вблизи разрушения составила 2247 микродеформаций для колонны C-0-0.

Применение концевых эксцентриситетов на концах колонн изменило распределение деформации по поперечному сечению колонны в точке средней высоты, где деформация растяжения может возникнуть на основе значения концевого эксцентриситета, а также режима кривизны.Для колонн, изогнутых в режимах одинарной кривизны, растягивающая деформация может возникнуть в средней части высоты, так как это сечение является максимальным напряженным сечением для случая равных концевых эксцентриситетов. В то время как для неравных концевых эксцентриситетов максимальное напряженное сечение может быть смещено на основе комбинаций концевых эксцентриситетов. С другой стороны, для колонн, изогнутых в режимах двойной кривизны, секция средней высоты может развивать наименьшую деформацию для случая равных концевых эксцентриситетов и более высоких значений, но не максимальные для случая неравных концевых эксцентриситетов.

Для группы № 1 только в колонне S-1-1 развивалась деформация сжатия по всему сечению с максимальным значением, превышающим деформацию текучести (2326 микродеформаций). Это может быть связано с небольшими концевыми эксцентриситетами, в результате которых поперечное сечение колонны подвергалось неравномерному сжимающему напряжению. Увеличение торцевого эксцентриситета до 30 мм привело к увеличению действующего изгибающего момента. Следовательно, возникло растягивающее напряжение, и измеренная деформация растяжения превысила предел текучести (3453 микродеформация).Увеличение концевого эксцентриситета до 50 мм показало то же поведение, что и в колонне S-3-3, но измеренная деформация растяжения была ниже, чем у колонны S-3-3, несмотря на то, что действующий момент был больше. Это можно объяснить более низкой устойчивой нагрузкой на колонну S-5-5 по сравнению с колонной S-3-3. Можно отметить, что увеличение концевых эксцентриситетов привело к уменьшению проявленных деформаций сжатия. Это происходит из-за уменьшения действия нормальной силы по сравнению с повышенным влиянием изгибающего момента из-за увеличения концевого эксцентриситета.

Для колонн с неодинаковым концевым эксцентриситетом группы № 2 ни одна из них не достигла точки текучести продольных стальных стержней ни на стороне растяжения, ни на стороне сжатия. Это связано с тем, что участок с максимальным напряжением был смещен от места измерения. Во всех случаях секции с максимальным напряжением были расположены в верхней четверти испытуемой колонны, как показано на Рис. 4. Как показано в Таблице 2, только колонны с концевым эксцентриситетом 50 мм создавали растягивающую деформацию на продольных стержнях посередине. точка высоты.

Что касается изгиба колонн в режимах двойной кривизны как группы № 3 и 4, то ни у одной из них не возникала деформация растяжения в продольных стержнях на средневысотном сечении. Это можно объяснить минимальным влиянием развиваемого изгибающего момента на этих участках, где участки с максимальным напряжением находились вблизи опор, как показано на рис. 5 и 6. Как показано в таблице 2, можно отметить, что увеличение концевых эксцентриситетов привело к уменьшению развиваемой сжимающей деформации на продольных стержнях в средней части секции из-за увеличения эффекта изгибающего момента.

Эквивалентный столбец

Взаимосвязь между эквивалентным столбцом с штифтовым концом, H * , а конечный эксцентриситет дан в уравнении. (1). Предполагая сбалансированный отказ колонны, кривизна в средней части эквивалентной колонны, ϕ м , может быть представлена ​​формулой. (8).

$$ \ phi_ {m} = \ frac {{\ varepsilon_ {cu} + \ varepsilon_ {y}}} {b — c} $$

(8)

где ɛ у.е. — деформация раздавливания бетона = 0.{2}}} $$

(9)

Зная значение конечного эксцентриситета, а также режим кривизны, можно получить эквивалентный столбец.

Реализация концепции эквивалентной колонны на изгибе колонны в режиме одиночной кривизны

Рассмотрим колонну S-3-5 в качестве примера для колонны, изогнутой в режиме единственной кривизны, эквивалентная осевая нагрузка на конце штифта определяется ниже, см. рис. 12а.

Рис. 12

Изображение эквивалентной осевой нагруженной колонны.{* 2} = 52.1 \, {\ text {mm}} $$

Реализация концепции эквивалентной колонны при изгибе колонны в режиме двойной кривизны

Рассмотрим колонну D-3-5 в качестве примера для колонны, изогнутой в режиме двойной кривизны, эквивалентная осевая нагрузка на конце штифта определяется следующим образом, см. { 2}}} = 0.{*}}}} \ right) = 50 \ to (2) $$

$$ x_ {1} + x_ {2} = 1200 \ to (3) $$

Предполагая, что максимальный момент возникает в торцевой колонне, имеющей торцевой эксцентриситет 50 мм, и решая три уравнения методом проб и ошибок, получаем H * = 1702 мм, x 1 = 0,349 м, x 2 = 0,851 м.

Можно отметить, что эквивалентный столбец для случая режима двойной кривизны ниже, чем для режима одинарной кривизны.Следовательно, эффект гибкости режима одиночной кривизны выше ( H * / b = 30,28), что привело к значительному снижению предельной емкости, что подтверждено экспериментальным результатом такой колонки (S-3-5 ), где его предельная емкость составляла около 33% от осевой емкости C-0-0. С другой стороны, колонна, изогнутая в режиме двойной кривизны, имеет коэффициент гибкости 17,02, что привело к умеренному влиянию на предельную грузоподъемность. Этот контакт был подтвержден экспериментальным результатом, когда колонка D-3-5 показала около 56% предельной емкости осевой нагруженной колонки C-0-0.

Взаимосвязь между коэффициентом эксцентриситета концов и эквивалентной длиной столбца

Та же процедура, что и в пункте 3.5.1, была реализована с учетом различных комбинаций эксцентриситетов концов, и были получены соответствующие эквивалентные столбцы. Следовательно, соотношение между нормализованной эквивалентной длиной колонны и коэффициентом эксцентриситета на концах было получено, как показано на рис. 13 и дается формулой. (10).

Рис. 13

Взаимосвязь между коэффициентом эксцентриситета конца и эквивалентной длиной колонны.{2} $$

(10)

Как следствие, зная любые комбинации эксцентриситета на концах и исходную высоту колонны для колонны, изогнутой в режиме одиночной кривизны, эквивалентная колонна со штыревым концом, подверженная осевой нагрузке, может быть получена с помощью уравнения. (10). Таким образом, можно упростить процедуру проектирования.

Для случая изгиба колонн в режиме двойной кривизны обобщение концепции эквивалентной колонны может привести к неточной ситуации, и каждый случай следует рассматривать индивидуально.Например, для колонки с номером e 1 = 5 мм и e 2 = 20 мм, эквивалентный столбец будет в 1,58 раза больше исходной длины столбца. С другой стороны, для колонки с и 1 = 30 мм и e 2 = 50 мм, эквивалентный столбец будет в 1,42 раза больше длины исходного столбца. Следовательно, необходимо учитывать значение эксцентриситета верхнего конца и соотношение между эксцентриситетом верхнего конца и эксцентриситетом нижнего конца.

Упрощенная процедура проектирования

Измеренная поперечная деформация показала, что несмотря на то, что колонна считалась короткой, она проявляла поперечную деформацию. Эта боковая деформация приводит к снижению осевой нагрузки колонны из-за возникающего изгибающего момента. Кроме того, результирующая боковая деформация прямо пропорциональна высоте колонны, даже если колонна все еще короткая, где этой поперечной деформацией пренебрегают. Чтобы учесть такой дополнительный момент, а также действующие основные моменты на концах, колонна уменьшена до эквивалентной тонкой колонны с штифтовым концом.Следовательно, дополнительный момент может быть рассчитан, а поперечное сечение колонны может быть пропорционально пропорционально с использованием любых доступных расчетных диаграмм, как поясняется ниже.

Рассмотрим любую короткую колонну, подверженную любым комбинациям эксцентриситета на концах, колонна может иметь следующую конструкцию:

  1. 1.

    Рассчитайте эквивалентный конечный эксцентриситет по формуле. (6)

  2. 2.

    Рассчитайте эквивалентный столбец с штыревым концом, уравнение. (10)

  3. 3.

    Проверьте верхний предел гибкости, сравнив действующую осевую нагрузку и критическую нагрузку потери устойчивости, P критическое , как рассчитано по формуле.{* 2}}} $$

    (11)

    , где EI — жесткость на изгиб, которую можно рассчитать согласно соответствующему стандарту проектирования.

  4. 4.

    Если действующая нагрузка превышает критическую нагрузку при продольном изгибе, то колонна небезопасна, и конкретные размеры поперечного сечения должны быть увеличены.

  5. 5.

    Если действующая нагрузка меньше критической нагрузки продольного изгиба, рассчитайте поперечную деформацию в середине пролета e или из уравнения. (9).

  6. 6.

    Рассчитайте дополнительный момент как произведение действующей нагрузки и поперечной деформации середины пролета.

  7. 7.

    Используйте любые готовые схемы расчета для получения стальной арматуры.

Выполнение предложенной процедуры

Рассматривается колонна с закрепленным концом, подвергнутая предельной осевой нагрузке 1600 кН, а действующие концевые моменты вокруг малой оси составляют 133 кН-м и 95 кН-м.Высота колонны 5 м, сечение 300 на 500 мм. Предполагая, что жесткость на изгиб поперечного сечения колонны, рассчитанная по ACI 318-14, составляет 1,04 × 10 13 Н / мм 2 . Расчетный момент будет рассчитан как по стандарту ACI, так и по предложенной ниже процедуре.

Предлагаемая процедура
  • \ (e_ {2} = \ frac {{M_ {2}}} {{P_ {u}}} = \ frac {133} {1600} = 0.083 {\ text {m}}, \, e_ {1} = \ frac {{M_ {1}}} {{P_ {u}}} = \ frac {95} {1600} = 0,059 {\ text {m }} \)

  • Используя уравнение. (6) эквивалентный эксцентриситет, e экв , равно 0,0737 м, \ (\ frac {{\ varvec {e} _ {{\ varvec {eq}}}}} {\ varvec {b}} = \ frac {0,0737} {0,3} = 0,245 \)

  • Используя уравнение.{2}}} = 98,4 \, {\ text {mm}}> e_ {2} \)

  • \ (M_ {design} = P_ {u} * e_ {o} = 1600 * 98,4 / 1000 = 157,4 \, {\ hbox {kN-m}}> M_ {2} \)

ACI-318-14 Код
  • \ (M_ {c} = \ frac {{C_ {m} * M_ {2}}} {{1 — \ frac {{P_ {f}}}} {{\ emptyset_ {m} P_ {c}}}}) } \ ge M_ {2} \)

  • \ (\ emptyset_ {m} = 0.{2}}} \)

  • Рассмотрим kl = 0,7, поскольку столбец имеет фиксированные края на обоих концах, \ (P_ {critical} = 8411,4 \, {\ rm kN}> P_ {u} \ to OK \)

  • \ (C_ {m} = 0,6 + 0,4 \ frac {{M_ {1}}} {{M_ {2}}} = 0,886 \)

  • \ (M_ {c} = \ frac {{C_ {m} * M_ {2}}} {{1 — \ frac {{P_ {f}}} {{\ emptyset_ {m} P_ {c}}}}) } = \ frac {0.886 * 133} {{1 — \ frac {1600} {0,75 * 8411.4}}} = 157,8 \, {\ hbox {кН-м}}> M_ {2} \)

Можно отметить, что оба метода дают примерно одинаковое значение расчетного момента; 157,4 и 157,8 кН-м. Это означает, что предложенная упрощенная процедура проектирования, основанная на концепции эквивалентной колонны, дает сопоставимый результат с результатами ACI 318-14.

Текст Джонатана Очшорна «Структурные элементы», третье издание

Железобетон: текст «Структурные элементы» Джонатана Очшорна, третье издание калькуляторы конструктивных элементов | мягкая обложка и pdf | «Предыдущий раздел | следующий раздел »| содержание


Содержание | 1.Введение в структурное проектирование | 2. Нагрузки | 3. Дерево | 4. Сталь | 5. Железобетон

Введение в железобетон | Свойства материала | Секционные свойства | Подходы к дизайну | Строительные системы | Натяжные элементы | Колонны | Балки | Подключения | Гл. 5 Приложение

Бетонные колонны отливаются в формы, содержащие матрицу из стальной арматуры. Это подкрепление распределяется по периметру форм в виде узора, предназначенного для ограничения бетона, подобно тому, как песок будет заключен в стальной барабан.В обоих случаях (песок в стали барабан; бетон в стальной «клетке») способность материала выдерживать осевое сжимающее напряжение составляет значительно увеличивается из-за наличия ограничивающей стали, независимо от того, способствует ли сталь непосредственно к опоре внешней нагрузки.

Стяжки и спирали

Для колонн обычно используются два типа стальной арматуры: ряды квадратных или прямоугольных. стяжки (рис. 5.16 и ), размещенные горизонтально вокруг как минимум четырех продольных стальных стержней; или сплошной круговой спиральный провод (Рисунок 5.16 b ), намотанный как минимум на шесть продольных стержней. Связанные колонны обычно имеют прямоугольную форму, а спиральные колонны — обычно круглые, но любой рисунок армирования может использоваться для любого поперечного сечения колонны. В целом спиральное армирование обеспечивает более надежное удержание бетона и более пластичный тип разрушения, чем связанные колонны; Коэффициенты снижения прочности спиральных колонн по сравнению со связанными колоннами учитывают эту относительную безопасность. В Фактическая конструкция стяжек и спиралей основана на довольно простых рекомендациях, кратко изложенных в Таблице A-5 Приложения.4. Приведенные ниже примеры проектирования и анализа не включают расчет связи или шаг и размер спиралей.

Рисунок 5.16: Удерживание продольных стержней с помощью стяжек ( a ); и ( b ) спиральное армирование

Конструкция из бетона и продольной стали

Количество продольной стали в железобетонных колоннах, измеренное по соотношению площадь стали к общей площади колонны (коэффициент армирования) должна находиться между двумя предельными значениями.В нижний предел в 1% обеспечивает минимальное количество стали для защиты от повреждений при растяжении из-за непредвиденных изгибающих моментов; верхний предел 8% предотвращает переполнение стальных стержней в пределах бетонная опалубка. Поскольку продольная арматура колонны обычно сращивается — и, следовательно, удвоенная площадь — если верхний столбец расположен над нижним столбцом (см. рис. 5.53), это обычное явление. ограничить максимальный коэффициент армирования до 4%. Коэффициент усиления определяется как:

(5.1)

, где ρ г = отношение армирования продольной площади стали к общей площади; A s = площадь поперечного сечения продольной арматуры; и A g = общая площадь поперечного сечения бетонной колонны, независимо от того, является ли колонна прямоугольным или круглым в сечении. Также возможно, что для колонн с заданной площадью поперечного сечения с относительно небольшими нагрузками даже минимальная площадь стали (1% от общей площади колонны) может быть больше, чем требуется для сопротивления нагрузке.В таких случаях разрешается вычислять требуемую и минимальную площадь стали на основе требуемой части бетонной площади, а не всей фактически предоставленной бетонной площади — при условии, что эта «требуемая» площадь составляет не менее половина реальной площади. Другими словами, для таких колонн с относительно небольшими нагрузками коэффициент армирования, рассчитанный на основе фактической площади, может составлять всего 0,5%, но только тогда, когда приложенным нагрузкам можно противостоять, используя только половину бетонной площади.

В этой главе предполагается, что устойчивость железобетонной колонны не является фактором ее устойчивости. сила; то есть колонна недостаточно тонкая, чтобы возникла проблема изгиба. Как генерал эмпирическое правило, бетонные колонны укреплены против бокового смещения («бокового смещения»), с гибкостью отношение KL / r , не более 40, редко зависит от соображений стабильности. Принимая радиус вращения прямоугольной колонны примерно равным 0.В 3 раза меньшее поперечное сечение размер столбца, h (то есть, предполагая, что r = 0,3 h ), и принимая коэффициент эффективной длины, K = 1,0, мы получаем KL / r = 1,0 L / (0,3 h ) ≤ 40. Решая для отношения свободной длины, L , к минимальному размеру поперечного сечения, h , мы обнаруживаем, что эффектами гибкости обычно можно пренебречь в осевых железобетонных колоннах, когда л / ч ≤ 12.Для тонких бетонных колонн необходимо использовать другие методы, чтобы учесть возможность коробления.

Для колонн за пределами матрицы арматуры оставляется не менее 1½ дюйма бетона, чтобы защитить ее от коррозии и обеспечить огнестойкость (2 дюйма для стержней № 6 или более, если бетон подвергается воздействию погодных условий, или землю; 3 дюйма для всех стержней, если бетон заливается прямо на землю — см. Таблицу A-5.1 в Приложении). Для типичных размеров арматуры расстояние от внешней стороны бетонной колонны до центральной линии продольной арматуры можно принять примерно как 2½ дюйма.или 3 дюйма (Рисунок 5.17).

Рисунок 5.17: Деталь железобетонного элемента, показывающая приблизительное расстояние от осевой линии арматурного стержня до внешняя поверхность бетона

Для железобетонной колонны, подвергнутой чистому осевому сжатию, предельная нагрузка при разрушении — это просто прочность бетона (напряжение разрушения), умноженная на его площадь, плюс предел текучести продольных стальных стержней, умноженный на их площадь (рис. 5.18).

Рисунок 5.18: Номинальные напряжения при разрушении осевой железобетонной колонны.

За предел прочности бетона принимается как 85% прочности его цилиндра, f c ‘, так как более высокая скорость загрузки испытательных цилиндров (рис. 5.19, кривая a ) по сравнению с фактической загрузкой структурные колонны (рис. 5.19, кривая b ), результаты с более высокой измеренной прочностью, чем можно было ожидать для реальных конструкций.

Рисунок 5.19: Диаграммы напряжение-деформация для простого бетона, показывающие ( a ) характеристики быстрого нагружения испытательных цилиндров; и ( b ) медленная характеристика нагружения реальных конструкций.

Напряжение, при котором Выход стальных стержней продольной арматуры зависит от от их предела текучести.Для арматуры марки 60 ( f y = 60 тысяч фунтов / кв. Дюйм), деформация текучести (напряжение, деленное на модуль упругости) 60 / 29,000 = 0,002. Для класс 40 ( f y = 40 тысяч фунтов / кв. дюйм), деформация текучести составляет 40/29 000 = 0,001. В любом случае неудача напряжение стали можно принять за предел текучести, f y , поскольку уступка уже произошла когда бетон достигает своей деформации дробления (отказ осаждающей колонны) около 0.003. Комбинирование разрушающих напряжений для бетона и стали, мы получаем предельную разрушающую нагрузку для осевого нагруженный столбец:

P n = 0,85 f c ‘( A c ) + f y A s

(5,22) где A s — это продольная площадь стали, а A c — это чистая площадь бетона, то есть общая площадь поперечного сечения за вычетом площади стали.

Существует два запаса прочности по снижению прочности для осевых железобетонных колонн: φ — обычный коэффициент, а α — возможность неосевой нагрузки. Оба фактора зависят от того, привязан ли столбец или имеет спираль (см. Таблицу A-5.5 в Приложении). Комбинируя эти коэффициенты снижения прочности с факторизованными нагрузками (обычно 1,2 D + 1,6 L , где действуют временные и статические нагрузки, согласно таблице в Приложении A-2.7 a ), мы получаем уравнения для расчета и анализа усиленных осевых нагрузок. бетонные колонны.Пример такого уравнения только для статической нагрузки ( D ) и временной нагрузки ( L ), где P u — факторная или «расчетная» нагрузка:

P u = 1,2D + 1,6 L ≤ φα (0,85 f c A c + f y A s )

(5,3)

Пример 5.1 Анализ осевой нагруженной железобетонной колонны

Определение проблемы. Предполагая, что f c ‘= 4 тыс. Фунтов / кв. Дюйм и f y = 60 тыс. Фунтов / кв. как показано на рисунке 5.20. Может ли эта колонна выдерживать динамическую нагрузку в 100 тысяч фунтов и статическую нагрузку в 100 тысяч фунтов?

Рисунок 5.20: Поперечное сечение колонны для примера 5.1.

Обзор решения. Найдите бетонные и стальные участки; умножить на напряжения разрушения для бетона и стали и сложите для максимальной емкости.Умножьте предел прочности на коэффициенты снижения прочности и сравните с факторизованными нагрузками, чтобы определить, соответствует ли емкость заданным нагрузкам.

Решение проблемы

1. Из таблицы A-5.2 приложения, площадь стали для 4 стержней № 9, A s = 4,00 дюйма 2 .

2. Площадь бетона, Ac = A g A s = 10 10 — 4,00 = 96 дюймов 2 .

3. Из уравнения 5.2, номинальная грузоподъемность или нагрузка отказа, P n = 0,85 f c A c + f y A s = 0,85 (4) (96) + 60 (4,00) = 566,4 тысячи фунтов.

4. Из таблицы A-5.2 приложения, коэффициенты снижения прочности для связанной колонны составляют: φ = 0,65 и α = 0,80.

5. На основании уравнения 5.3 проверьте, равно ли P u = 1.2 D + 1,6 L ≤ φα ( P n ). Получаем: P u = 1,2 D + 1,6 L = 1,2 (100) + 1,6 (100) = 280 тысяч фунтов; и φα ( P n ) = (0,65) (0,80) (566,4) = 294,5 тысяч фунтов. Следовательно, поскольку P u ≤ φα ( P n ), емкость достаточна, и колонка в порядке.

6. В этом примере были заданы все параметры столбца. Тем не менее, мы все еще можем проверить, что колонна имеет приемлемый коэффициент усиления и что стержни входят в поперечное сечение.Используя уравнение 5.1, мы проверяем, что коэффициент армирования составляет от 1% до 8% (то есть от 0,01 до 0,08): ρ г = A s / A g = 4,00 / 100 = 0,040, поэтому коэффициент усиления в порядке. Используя Таблицу Приложения A-5.3, мы находим, что для 2 стержней № 9 в одной строке нам нужно 7,94 дюйма. Поскольку на самом деле у нас 10 дюймов, стержни подходят.

Пример 5.2 Расчет осевой железобетонной колонны с принятыми размерами поперечного сечения

Определение проблемы. Предполагая, что f c ‘= 3 тыс. Фунтов на квадратный дюйм и f y = 60 тыс. Фунтов на кв. ) 150 тысяч фунтов и переменная нагрузка (L) 100 тысяч фунтов. Выберите размер стержня.

Обзор решения. Используйте уравнение 5.3, связывающее приведенную прочность с факторными нагрузками, и решите для стали площадь. Площадь бетона в поперечном сечении колонны находится путем вычитания площади стали. от габаритных размеров поперечного сечения; то есть A c = A g A s .Проверить пределы соотношения армирования и планка подходит.

Решение проблемы

1. Из уравнения 5.3: P u = 1,2 D + 1,6 L ≤ φα (0,85 f c A c + f y A с ). Нахождение коэффициентов снижения прочности φ и α, из Таблицы A-5.5 приложения, получаем:

1,2 (150) + 1,6 (100) ≤ (0,65) (.80) [0.85 (3) (144 — A s ) + 60 A s ].

340 ≤ (0,52) [367,2 — 2,55 A s + 60 A s ].

653,85 ≤ 367,2 + 57,45 A с .

57,45 A с ≥ 286,65.

A s ≥ 4,99 дюйма 2 . Это необходимая площадь стали для продольных стержней.

2. В таблице приложения A-5.2 выберите 4 No.10 бар с фактическим A с = 5,08 дюйма 2 . Для симметрии количество стержней ограничено 4, 6, 8 и т. Д.

3. Используя уравнение 5.1, проверьте, что коэффициент армирования составляет от 1% до 8% (то есть от 0,01 до 0,08): ρ г = A s / A г = 5,08 / 144 = 0,035, поэтому коэффициент усиления в порядке. Используя Таблицу Приложения A-5.3, мы находим, что для двух столбцов № 10 в одной строке нам нужно 8.38 дюймов. Поскольку на самом деле у нас 12 дюймов, стержни подходят.

Пример 5.3 Расчет осевой железобетонной колонны с принятой степенью армирования

Определение проблемы. Предполагая, что f c ‘= 5 тысяч фунтов / кв. Дюйм и f y = 60 тысяч фунтов / кв. D ) 150 тысяч фунтов и временная нагрузка ( L ) 125 тысяч фунтов.Выберите размер стержня. Проверьте коэффициент армирования и посадку стержня.

Обзор решения. Используйте уравнение 5.3, связывающее приведенную прочность с факторными нагрузками, и решите для брутто площадь. При коэффициенте армирования ρ г , предполагаемая площадь бетона в поперечном сечении колонны, A c = (1,00 — ρ г ) A g и сталь площадь, A s = ρ г A г .Найдите требуемую общую площадь, выберите размеры колонны (в данном случае диаметр колонны) и действуйте, как в примере 5.2, с известной общей площадью. Проверьте пределы соотношения армирования и посадку стержня.

Решение проблемы

1. Из уравнения 5.3: P u = 1,2 D + 1,6 L ≤ φα (0,85 f c A c + f y A с ).Поскольку A c = (1,00 — ρ г ) A г и сталь площадь, A s = ρ г A г , получаем:

P u = 1,2 D + 1,6 L ≤ φα [0,85 f c ‘(1,00 — ρ g ) A g + f 9019 ρ г A г ]

Выбор степени армирования несколько произвольный; выбираем ρ г = 0.04; тогда, используя коэффициенты уменьшения прочности φ и α, найденные из Таблицы A-5.5 Приложения, получаем:

1,2 (150) + 1,6 (125) ≤ (0,75) (0,85) [0,85 (5) (1,00 — 0,04) A г + 60 (0,04) A г ].

380 ≤ (0,6375) [4,08 A г + 2,40 A г ].

596,1 ≤ 6,48 A г .

A г ≥ 91,99 дюйма 2 ; так как A г = πr 2 , требуемый радиус бетонной колонны, r = = 5.41 дюйм. Следовательно, требуемый диаметр, d = 2 r = 2 (5,41) = 10,8 дюйма. Фактический диаметр, который мы выбираем, может быть больше или меньше этого «необходимого» диаметра, поскольку он был рассчитан на основа желаемого коэффициента усиления, который не обязательно и не может быть точно подобран на практике (поскольку фактическая выбранная площадь стержня обычно превышает требуемую площадь, и поскольку фактический диаметр колонны округляется до ближайшего дюйма или » даже дюйм. Поэтому мы выбираем диаметр колонны, близкий к требуемому значению, скажем, 10 дюймов., и действуйте, как в примере 5.2, с заданной общей площадью столбца.

2. Из уравнения 5.3: P u = 1,2 D + 1,6 L ≤ φα (0,85 f c A c + f y A с ). Коэффициенты снижения прочности, φ и α, из Таблицы A-5.5 Приложения уже определены, общая площадь круглой колонны диаметром 10 дюймов составляет πr 2 = π 52 = 78.54 в 2 , и получаем:

1,2 (150) + 1,6 (125) ≤ (0,75) (0,85) [0,85 (5) (78,54 — A с ) + 60 A с ].

380 ≤ (0,6375) [333,8 — 4,25 A с с + 60 A с ].

596,1 ≤ 333,8 + 55,75 A с .

55,75 A с ≥ 262,3.

A с ≥ 4,71 дюйма 2 . Это необходимая площадь стали для продольных стержней.

3. В таблице приложения A-5.2 выберите 6 стержней № 8 с фактическим значением A s = 4,74 дюйма 2 . Для спиральных колонн количество стержней должно быть не менее 6.

4. Используя уравнение 5.1, проверьте, что коэффициент армирования составляет от 1% до 8% (то есть от 0,01 до 0,08): ρ г = A s / A г = 4,74 / 78,54 = 0,060, поэтому коэффициент усиления в порядке.Используя Таблицу Приложения A-5.3, мы находим, что для 6 стержней № 8 в столбце нам нужен диаметр 10,00 дюймов. Поскольку на самом деле у нас диаметр 10 дюймов, стержни подходят.

Фактический коэффициент армирования, ρ г = 0,060, намного выше, чем наше первоначальное предполагаемое значение ρ г = 0,04. Если бы мы выбрали колонку диаметром 12 дюймов вместо колонны диаметром 10 дюймов в конце шага 1, фактическое соотношение стали было бы намного ниже 0,04. Другими словами, практическое требование использовать целые четные числа для диаметра колонны вместе с необходимостью выбора площадей стержней, соответствующих фактическим размерам арматурных стержней, часто затрудняет точное определение степени армирования заранее.Однако этот метод приводит к разумному размеру столбца в тех случаях, когда диапазон разумных размеров изначально неизвестен.



© 2020 Джонатан Очшорн; все права защищены. Этот раздел впервые был опубликован 15 ноября 2020 г .; последнее обновление 15 ноября 2020 г.

КАК РАССЧИТАТЬ РАЗМЕР КОЛОННЫ RCC — ГЛАЗ НА КОНСТРУКЦИЯХ ™

Расчет размера колонны RCC зависит от нагрузок на колонну. Для расчета размера столбца вам необходимо знать следующее:

  • Фактор нагрузки на колонну
  • Марка стали и
  • Марка бетона.После чего вы можете ввести значения параметров в формулу факторизованной нагрузки. Эта формула используется для расчета размера квадратного, прямоугольного и круглого столбца. Минимальный размер колонны должен быть не менее 230 мм х 230 мм.

Кроме того, с помощью этой формулы вы также можете рассчитать несущую способность колонны и площадь стали на колонне, что дополнительно поможет вам в при вычислении доли стали в железобетонной колонне . Если вы не читали нашу публикацию о том, как рассчитать размер луча RCC, просмотрите ее быстро, так как это поможет быстрее понять этот пост.

ЧТО ТАКОЕ КОЛОНКА?

Это вертикальный элемент или столб конструкции, который передает нагрузки от плиты и балки на основание конструкции для надлежащего распределения или уравновешивания нагрузок посредством сжатия под весом конструкции. Они отличаются от других типов конструкции колонны . Например, небольшую опору из дерева или металла обычно называют стойкой, а опору с прямоугольным или другим некруглым сечением обычно называют опорами.

Размер колонки:


Размеры столбцов для разных историй —

Рис.: Размеры столбцов для разных историй

ПРИМЕЧАНИЕ. Это стандартные размеры колонны RCC , но они будут увеличиваться или уменьшаться в зависимости от нагрузки.

Мы можем рассчитать размер колонны в зависимости от нагрузки на колонну:

Эта формула используется для расчетов конструкции колонны , с помощью этой формулы мы узнаем размер колонны, и Вы также можете рассчитать несущую способность колонны, чтобы поставить значение размера колонны.

Согласно IS 456: 2000 пункт 39.3, страница 71

P u = 0,4 f ck A c + 0,67 f y A sc

Рис.: Структура колонны, представляющая ее стороны

Допустим, процент стали = 1%

A c = A г — A sc

A sc = 0.01 A г

Тогда A c = A г — 0,01 A г

A c = 0,99 A г

Где,

P u = факторная нагрузка на колонну (Pu = 1,5 x P)

A c = площадь бетона

A sc = площадь стали

F y = предел текучести стали

F ck = прочность бетона на сжатие

A г = площадь сечения (размер колонны)

Есть несколько примеров расчета конструкции колонны RCC.2

Существует несколько примеров конструкции колонны , упомянутых в шагах ниже, которые могут помочь вам проверить сжатие, определить, является ли колонна короткой или длинной, а также проверить эксцентриситет. Для этого вам понадобятся коды дизайна, например IS 456: 2000 и SP 16 для диаграммы дизайна столбцов .

После того, как вы определите размер колонны, марку стали и марку бетона, вы можете использовать множество различных программ для проектирования конструкций, доступных на рынке, которые могут помочь вам в проектировании здания, например STAAD Pro, ETABS, TEKLA Structural Designer и другие. для строительного дизайна.

Проверка на сжатие и изгиб :

Степень сжатия:

σ допустимое = P / A

Где,

σ допустимое = допустимое напряжение на колонне

P = нагрузка на колонну

A = площадь поперечного сечения колонны

Если σ допустимый > σ применяется , то столбец будет БЕЗОПАСНЫМ

Здесь применяемый σ = приложенный предел текучести таких сталей, как Fe-250, Fe — 415, Fe — 500

Пример-

Здесь,

P = Pu / 1.5

P = 1420 / 1,5

P = 946,67 кН

как известно, σ = P / A

σ допустимое = 8,4 Н / мм2

здесь,

σ применяется или f y = 415 Н / мм2

Итак,

σ применяется > σ допускается , SAFE

Изгиб:

Где,

E = модуль молодости бетона или стали

Для стали (E = 2 x 10 5 Н / мм 2 )

I = момент инерции

Момент инерции прямоугольной формы

Если P или > P, то колонна будет защищена от коробления

Пример —

Принимаем марку бетона М- 25

Так, f ck = 25 Н / мм 2

E = 5000 (25) 1/2

E = 25000 Н / мм 2

Для прямоугольной колонны

I = ш.д. 3 /12

I = 230 x 490 3 /12

I = 2254.93 x 10 6 мм 4

Следовательно,

P er = 926

.86N

P er = ,65 кН

Здесь P = 946,67 КН

Итак,

P er > P, БЕЗОПАСНЫЙ

IF P er

Затем изменим размер столбца и повторим все шаги.

Значение K для продольного изгиба колонны :

Рис.: Значение K для продольного изгиба колонны

Следовательно,

Эффективная длина = L x K

Пример

Предположим, что длина столбца или высота = 3.5 м

И фиксируется с обоих концов

Затем,

Эффективная длина = 3,5 x 0,7

Коэффициент гибкости (λ) :

Если λ> 12, то столбец длинный столбец

Если λ <12, то короткий столбец

Вы можете определить, что столбец короткий или длинный

Пример-

Предположим, что эффективная длина = 2450 мм и наименьший поперечный размер = 230

Тогда это короткий столбец

Эксцентриситет :

Для минимального эксцентриситета

Для максимального эксцентриситета

e макс = 0.05 B или D

Если e max > e min , то столбец будет безопасным

Пример —

Для минимального эксцентриситета

L = 3500 мм и B = 230 мм, D = 490 мм

e мин = L / 500 + B или D / 30

e мин = 3500/500 + 490/30

e мин. = 23,33> 20

тогда,

e мин = 23,33

Для максимального эксцентриситета

e макс = 0.05 х 490

e макс = 24,5

здесь,

e макс > e мин , БЕЗОПАСНЫЙ

Промежуток между двумя столбцами : более важно знать максимальное и минимальное расстояние между двумя столбцами.

Рис.: Промежуток между двумя столбцами

Надеюсь, что эта информация о , рассчитывающем размер колонны RCC , поможет вам в подготовке и изучении структурного анализа.Если у вас есть сомнения в решении задач расчета размеров колонны RCC или каких-либо фундаментальных вопросов, связанных с расчетом конструкций, то смело пишите мне!

И если вам нравятся мои статьи и работы, расскажите, пожалуйста, в комментариях ниже. Мы будем рады получить ваши ценные отзывы. Как и при расчете бетонной колонны , Eye on Structures пытается донести до вас концепции проектирования конструкций, структурного проектирования с помощью программного обеспечения и реальных структурных проблем, а также их возможных решений.Так что будьте готовы накапливать вместе с нами свои глубокие познания в области структуры. Вы также можете присоединиться к нам через наши страницы в социальных сетях в Instagram и Facebook, чтобы получать ежедневные дозы информации, связанной с впечатляющими структурами и их концепциями. Приятного чтения!

Нравится:

Нравится Загрузка …

Железобетон — прочная конструкция

Практическое правило для проектирования RC

Огнестойкость (час) Минимальная ширина балки (мм) Минимальная толщина полов (мм) Минимальная толщина стенки (p <0.4%) Мин. Толщина стенки (0,4% Мин. Толщина стенки (p> 1%)
0,5 200 75 150 100 75
1 200 95 150 120 75
1,5 200 110 175 140 100
2 200 125 160 100
3 240 150 200 150
4 280 170 240 180

Источник: Concrete Center

Армирование балок Минимальное расстояние между стержнями стальной арматуры составляет
  1. Максимальный размер крупного заполнителя плюс 5 мм
Или
2.Размер стержня (в зависимости от того, что больше) Максимальное количество стержней на слой для балок = (ширина балки — 2 x покрытие — 2 x диаметр звена) / (2 x диаметр стержня)
Ширина балки (мм) Диаметр прутка (с учетом крышки 35 мм)
25 32 40
300 3 3 2
350 4 3 3
400 5 4 3
450 6 5 4
500 7 5 4
550 8 6 5
600 9 7 6
650 10 8 6
700 11 9 7
750 12 10 8
800 13 10 8
900 15 12 9
1000 17 13 11

Источник: Concrete Center

Максимальное растяжение или сжатие арматуры составляет 6% площади поперечного сечения бетона
Минимальные проценты указаны в таблице ниже, которая является таблицей 3.25 BS 8110
Расстояние между звеньями среза не должно превышать 0,75d. Продольные стержни не должны располагаться на расстоянии более 150 мм или d от вертикальной стойки. Срезные звенья должны соответствовать следующим требованиям:
Диаметр прутка (мм) 16 20 25 32 40
Максимальное расстояние (мм) 192 249240 300 384 480
Мин. Диаметр звена (мм) 6 6 8 8 10

Источник: Concrete Center

Железобетонные конструкции

Упругая реакция возникает из-за приложенных нагрузок, но пластичность может быть как ниже, так и выше предела текучести.
Скорость ползучести зависит от состава бетона и условий окружающей среды.
Подобно стальным, бетонные многоэтажные здания могут состоять либо из портальных рам, либо из опорных рам, которые зависят от распорок или диафрагм с бетонными несущими стенами для обеспечения поперечной устойчивости. Однако для многоэтажных зданий боковая устойчивость имеет несколько требований:
  1. Жесткие горизонтальные диафрагмы должны использоваться с основными стенами, например, при строительстве полов из железобетона.Бетонные основные стены (с минимальной толщиной 200 мм для размещения стальной арматуры и бетонирования) могут быть в виде лифтовых шахт или окружающих стен лестничных клеток.
  2. Связи следует использовать по всей высоте здания, если не используются передаточные конструкции.
Центр сдвига должен совпадать с точкой, в которой находится равнодействующая опрокидывающих сил.

Железобетон: колонное исполнение

Проект по схеме

Мы всегда будем проектировать колонны и другие элементы сжатия, в которых их вертикальные нагрузки действуют концентрично нейтральной оси элементов конструкции.В этих ситуациях эти элементы конструкции подвергаются осевой нагрузке под действием прямых сжимающих напряжений.

Бетонные колонны — это конструктивные элементы, которые повышают прочность конструкции, выдерживают и выдерживают вертикальные нагрузки. Чтобы отличить бетонные колонны от бетонных опор и стен, больший размер поперечного сечения не должен превышать его меньший размер более чем в четыре раза.

На практике вертикальные нагрузки действуют эксцентрично по отношению к нейтральной оси элемента конструкции. Следовательно, на практике при проектировании конструкции необходимо учитывать как сжимающие напряжения, действующие концентрически по отношению к нейтральной оси конструктивного элемента, так и изгибающие напряжения, вызванные сжимающими напряжениями, которые действуют эксцентрично по отношению к нейтральной оси конструктивного элемента. .

Мы сосредоточимся только на сжимающих напряжениях, которые действуют концентрически по отношению к нейтральной оси в расчетах схем.

Бетонные колонны считаются связанными, если вся конструкция рассчитана на сопротивление поперечным нагрузкам. Связанные колонны — это колонны в системе устойчивости со сдвигающимися или несущими стенами. Свободные колонны — это колонны в системе, в которой единственными конструктивными элементами, поддерживающими общую устойчивость конструкции, являются колонны.

Колонны считаются короткими, если гибкость меньше 15 для колонн с раскосами или 10 для колонн без раскосов.

  • Короткие колонны — Разрушение при раздавливании вызвано прямыми напряжениями сжатия
  • Тонкие колонны — Разрушение бокового продольного изгиба и раздавливания вызывается прямыми напряжениями сжатия и изгибающими напряжениями, вызванными эксцентрическими напряжениями сжатия. Количество отказов зависит от условий фиксации концов и коэффициента гибкости, который представляет собой эффективную длину, деленную на радиус вращения.

1. Определите fy и fcu

2. Определите приложенную динамическую нагрузку и постоянную нагрузку на колонну

3.Определите площадь входящей нагрузки на колонну

4. Определите количество этажей, на которых опора колонны

5. Определите общие нагрузки, действующие на колонну, используя уравнение ниже

Общая нагрузка, N = (LL + DL) x коэффициент ULS x количество этажей x площадь относительной нагрузки x коэффициент упругого сдвига
, где LL = динамическая нагрузка
DL = статическая нагрузка
коэффициент ULS = 1,6 (для консервативных целей)
коэффициент упругого сдвига = 1,25

6.Определите процент армирования колонны и значение X. Например, если было выбрано армирование 3%, мы использовали бы N / 21.

Площадь колонны (Ac) можно оценить как

Процент армирования для высокопрочной стали X дюйм Н / х
1% 15
2% 18
3% 21
Максимальное количество арматуры в бетонных элементах (балках, колоннах или плитах) не должно превышать 4%.

7. Определите требуемую бетонную площадь

Ac_req = N / X
, где X — значение, указанное в таблице выше

8. Определите размеры бетонной колонны, имеющей размеры, b и h, что даст Ac_prov = bxh> Ac_req

9, Определите приложенный момент на колоннах

Для оценки приложенного момента на колоннах предлагается умножить осевую нагрузку от пола над колонной на:

  • 25 — внутренняя часть колонны
  • 5 — краевые колонны
  • 2 — угловые колонны

Детальный проект

1.Найдите эффективную высоту le колонны

le = β x l
, где l = полная длина
β = значения из таблицы ниже
Конечное условие 1 = конец колонки полностью ограничен моментным соединением
Конечное условие 2 = колонка конец частично ограничен монолитным соединением
Конечное условие 3 = конец колонны просто поддерживается

Источник: (Пункт 3.8.1.6, BS 8110)


2. Определите, является ли столбец коротким.

Если ley / b <15 и lex / h <15, это короткий столбец.
Если оба отношения больше 15, это тонкий столбец.
, где lex = эффективная высота относительно большой оси
ley = эффективная высота относительно малой оси,
Обычно усиленные колонны должны быть короткими, а не тонкими.

3. Найдите требуемую площадь стальной арматуры, Asc_req

Достаточное содержание стальной арматуры и размещение арматуры помогают противостоять растрескиванию в бетонной колонне. Следует использовать дополнительное усиление, такое как переплеты, вертикальные звенья или стяжки.Эта дополнительная арматура сопротивляется боковому изгибу, вызванному сжимающими напряжениями основной арматуры. На каждую угловую планку нужно положить галстук. Расстояние от одной арматуры до другой должно быть не менее 150 мм.

Арматура у поверхности бетона более эффективна в сопротивлении силам изгибающего момента, чем арматура, размещенная в центре колонны.

Уравнение для короткой колонны со связями, которая поддерживает примерно симметричное расположение балок и где эти свойства и размеры балок не отличаются более чем на 15%, показано ниже.2)
Asc = площадь армирования

Примечание. Если Asc_req отрицательно, используйте уравнение ниже.
Asc_req = 0,4% x Ac_nominal

Примечание. Расчетный момент для тонких колонн включает дополнительный момент, вызванный эксцентриситетом геометрического сечения.

4. Найдите подходящее количество арматурных стержней и размер арматурных стержней, ______ T ______

5. Найдите площадь, обеспечиваемую спроектированными арматурными стержнями, As_provc

Железобетон: конструкция балки

Схема конструкции

Приложенные нагрузки включают в себя прямые сжимающие силы, а также сжимающие и растягивающие напряжения, вызванные провисающими изгибающими моментами балки.Индуцированные сжимающие напряжения расположены в волокнах материала выше нейтральной оси элемента, а индуцированные растягивающие напряжения расположены ниже нейтральной оси.

1. Определите fy и fcu в соответствии с требуемыми свойствами материала

2. Определите предварительные размеры балки, b и h

3. Найдите эффективную глубину, d

d = h — крышка — диаметр стержня
Бетонные крышки проектируются с учетом требований огнестойкости и долговечности.

4. Найдите отношение пролета / глубины, L / d и убедитесь, что L / d меньше 20

Прогиб необходимо проверить с помощью отношения пролета / глубины.
Трещины должны быть спроектированы для SLS и соответствовать требованиям минимального необходимого армирования и расстояния.

Детальный проект

1. Найдите w

w = 1.4DL + 1.6LL

2. Найдите расчетный момент и сдвиг, M и V

Простая опора с равномерно распределенной нагрузкой


Простая опора с сосредоточенной нагрузкой


Консольная балка с равномерно распределенной нагрузкой


Фиксированные концы с равномерно распределенной нагрузкой

Неподвижные концы с сосредоточенной нагрузкой в ​​центре

t
Эффективный пролет балки, l, следует принять как эффективный пролет стержня в его состоянии с простой опорой для консервативных целей.2 Максимальное количество арматуры в бетонных элементах (балках, колоннах или плитах) не должно превышать 4%.

5. Расчет прямоугольных балок для сдвига

Напряжение сдвига в балках
Обычно сила сдвига и напряжение сдвига должны быть получены от поверхности опоры.

Арматура на сдвиг

Арматура на сдвиг должна быть спроектирована для ULS и должна быть представлена ​​в виде вертикальных звеньев или изогнутых стержней. Сдвиговые силы передаются на вертикальные звенья, которые действуют на диагональные бетонные стойки при сжатии.Следовательно, в балках связи будут действовать на растяжение, а бетон на сжатие.
Усиление сдвига требуется, чтобы противостоять следующему режиму разрушения, вызванному сдвигом:

  • Наклонные растягивающие трещины на балке
  • Разрушение при наклонном растягивающем напряжении, вызванное сдвигом

a. Если v <0,5vc, должно быть предоставлено минимальное количество ссылок.
г. Если 0,5vc г. Если vc + vr

Напряжение сдвига в бетоне, vc

5. Определите, меньше ли максимальное отклонение допустимой отклонения

Допустимый предел = L / 250

Железобетон: конструкция перекрытия

Рассматриваемые типы подвесных плит (плиты, поддерживаемые балками, колоннами или стенами)
  • Полнотелые плиты
    • Эти плиты изготовлены из твердого бетона с арматурой, устойчивой к растяжению.Плиты могут быть монолитными или профилированными металлическими. Верхнее армирование может быть стальной сеткой для обеспечения огнестойкости. Нижнее армирование может быть металлическим настилом для усиления натяжения.
  • Ребристые плиты
    • Эти плиты могут обеспечить такую ​​же конструкционную прочность, что и цельные плиты, при меньшем количестве бетона. Ребристые плиты могут быть серией жестких бетонных выступов, монолитно отлитых с пустотами, образованными съемными формовщиками. Ребристые плиты также могут быть пустотелыми плитами с постоянными пустотелыми пластинами.
  • Плоские плиты
    • Эти плиты с плоскими перекрытиями не требуют поддержки балок. Капли часто используются для образования толстой части жесткости между колоннами и плитой.
  • Вафельные плиты
    • Эти плиты сплошные и плоские с пустотелыми пластинами в перекрытиях. Существуют серии бетонных балок шириной 1 м, которые могут быть спроектированы для изгиба с моментом.

Толщина плит не должна быть меньше 125 мм из-за требований огнестойкости.

Двусторонние перекрытия могут составлять 90% толщины односторонних перекрытий

1. Найдите w

w = 1.4DL + 1.6LL

2. Найдите расчетный момент и сдвиг, M и V

Найдите уравнения M и V выше (см. Расчет балки).

3. Расчет плиты на изгиб методом односторонней плиты

Найдите K и z

Найдите процент арматуры в бетонной зоне (Ast / bd =%)

Арматурные стержни должны быть спроектированы с учетом минимальной допустимой площади и должны быть построены в обоих направлениях в плите.Стальная арматура помогает противостоять растрескиванию и распределять сосредоточенные нагрузки по плите.

Максимальное количество арматуры в бетонных элементах (балках, колоннах или плитах) не должно превышать 4%.

4. Найдите количество стержней и размер стержней, ____ T ______.

5. Найдите Аспров.

6. Расчетная плита на сдвиг.

Здесь приведены правила для каждой константы в уравнении напряжения сдвига бетона ниже.

Минимально необходимое количество стали = 0,13%.

7. Проверить сдвиг при штамповке

Силы сдвига при штамповке (усилия сдвига по периметру колонн) обычно являются критическим расчетным случаем для фундаментов с плоскими плитами. Эффективный сдвиг — это поперечная сила, которая принимает на себя моментные силы, возникающие между плитой и колонной, и поперечную силу по площади, поддерживаемой колонной.

  • Эффективные ножницы
    • Внутренние колонны -> Veff = 1,15V
    • Угловые колонны -> Veff = 1.2
      • Uo — периметр колонны, касающийся плиты.
    • Сдвиговые усилия должны быть проверены на определенных периметрах плиты, охватывающей колонну. Силы сдвига следует проверять, начиная с первого периметра 1,5d вокруг торца колонны. Затем необходимо проверить поперечные силы с интервалом 0,75d по периметру.

    Стандартные размеры столбцов в конструкциях

    Во-первых, стандартного размера столбцов не существует. Размер колонны зависит от нескольких факторов, таких как тип колонны, нагрузка, которой необходимо сопротивляться, и архитектурная полезность этой колонны.В зависимости от этих факторов мы должны принять или предположить размер столбца, а затем проверить безопасность.

    Существуют различные типы колонн, такие как деревянные колонны, колонны RCC и т. Д. В настоящее время колонны RCC широко используются в конструкциях, поэтому в этой статье я расскажу о размерах колонн RCC.

    Минимальный размер колонны не должен быть меньше 9 дюймов на 9 дюймов для одноэтажной конструкции из бетона M15 (1: 2: 4).

    Если в полутораэтажном здании будут использоваться колонны 9 дюймов x 9 дюймов, всегда используйте M20 (1: 1.5: 3) бетон. Если вы используете бетон M15 для полуэтажной конструкции, размер колонны должен быть не менее 12 x 9 дюймов.

    Расстояние между столбцами:

    Старайтесь поддерживать одинаковое расстояние между центрами двух столбцов. Всегда планируйте расположение столбцов на сетке. Расстояние между двумя колоннами размером 9 ”x9” не должно превышать 4 м от центра до центра колонны.

    Если требуются большие безбарьерные расстояния, следует использовать колонны большего размера. Размер столбцов следует увеличивать по двум причинам:

    1.Увеличение расстояния между двумя колоннами (это увеличивает размеры колонн, а также глубину балки).
    2. Высота здания (увеличение этажности прямо пропорционально размерам колонн).

    Выравнивание столбцов:

    Для размещения столбцов должна быть сделана прямоугольная сетка.

Ответить

Ваш адрес email не будет опубликован.