Расчет анкеров на выдергивание из бетона: Таблицы расчета анкерного болта на выдергивание из бетона

Автор

Содержание

Несущая способность на выдергивание (бетон) | Виды анкеров | GEO5

Несущая способность на выдергивание (бетон)

class="h2">

Метод расчёта выбираем в секции «Несущая способность на выдёргивание из бетона».

Задание способа расчёта несущей способности анкера на выдёргивание из бетона

Параметр характеризует способность анкерной тяги сопротивляться выдёргиванию из корня. Расчёт выполняется одинаковым способом для стержневых анкеров предварительного напряжения и жгутовых анкеров.

Опция «Рассчитать из сопротивления сдвигу»

где:

ds (d1)

-

диаметр анкерной тяги (диаметр жгута соответствующий площади жгута)

lk

-

длина корня

τ

-

сопротивление сдвигу бетон-анкер

Опция «Рассчитать из параметров бетона»

Способ расчёта одинаковый как в предыдущем случае, расчёт сопротивления сдвигу τ выполняется по параметрам бетона в разных стандартах:

где:

η1

-

коэффициент технологии (1,0 для хороших условий сцепления, 0,7 в остальных случаях)

fctd

-

прочность бетона на растяжение - получаем из заданного fck при помощи формул; ограничено значением для бетона C60/75

где:

fc'

-

прочность бетона на сжатие

где:

α

-

коэффициент вида арматуры

1,47 – 7- жгутовый канат

1,56 – 3-жгутовый канат

1,79 – простая арматура железобетона

1,92 – ребристая стальная проволока

ft

расчётная прочность бетона на растяжение; ограничена значением для бетона C60 value

Опция «Задать несущую способность на пог. м»

где:

Rc, bm

-

несущая способность корня [kN/bm, lbf/ft] на выдёргивание из грунта на 1 пог.м

LK

-

длина корня

Опция «Задать»

Задаём несущую способность на выдёргивание из бетона Rc [kN, lbf]

Нагрузки на анкера в бетоне: клиновые, забивные, втулочные

Для металлических анкеров нет единой стандартизации, поэтому изделия близкие по конструкции, но изготовленные разными производителями могут отличаться размерами, детальным исполнением, материалом, видом покрытия и допустимыми нагрузками. Их несущая способность определяются конструктивными особенностями и классом прочности материалов, из которых они изготовлены.

При выборе анкерного крепежа следует руководствоваться степенью ответственности крепления и данными из технической документации производителя о нагрузке на вырывание и срез для конкретного типоразмера анкера.

А при монтаже необходимо придерживаться рекомендуемых параметров установки, таких как:

  • диаметр отверстия в основном и прикрепляемом материале;
  • глубина отверстия и глубина анкеровки;
  • минимальная толщина базового основания;
  • толщина закрепляемого элемента;
  • затягивающий момент;
  • минимальные межосевые и краевые расстояния.

Клиновые анкера

Данный вид именуется также анкерный болт или анкер-шпилька. Он получил наибольшее распространение благодаря легкости монтажа и высокой несущей способности. Устанавливается в растянутую и сжатую зоны бетона, естественный камень. 

Выдерживает высокие нагрузки при соблюдении ряда условий:

  • достаточное усилие затягивания гайки для создания фрикционного зажима втулки со стенками отверстия;
  • точное соответствие диаметра отверстия диаметру анкера;
  • достаточная прочность бетона и отсутствие раковин;
  • выполнение требований по расстояниям от края и между точками крепления.

Элементы клинового анкера

Фирма Sormat (Финляндия) разработала высокоэффективные клиновые анкера для бетона с регулируемым моментом затяжки для сквозного монтажа тяжелых и среднетяжелых конструкций. Они изготовлены из высококачественной стали холодной штамповки. Потребителю предложен широкий выбор размеров и уровней защиты от коррозии:

  • S-KA – электрооцинкованный;
  • S-KAK – горячеоцинкованный;
  • S-KAH – из нержавеющей кислотостойкой стали А4;
  • S-KAD – с покрытием «Дельта».

Таблица 1. Размеры, параметры установки и нагрузки анкеров S-KA и S-KAK
Маркировка Диаметр анкера и бура, мм Длина анкера, мм Толщина монтируемой детали, мм Глубина отверстия, мм Мин. глубина анкеровки, мм Момент затяжки, Нм Нагрузки (сжатая зона бетона С20/25)
Вырыв, кН Срез, кН
6х40 6 40 2 35 25 4 1,0 2,0
6/15х65 6 65 15 45 35 7 1,7 2,5
6/50х100 6 100 50 45 35 7 1,7 2,5
8х50 8 52 2 45 30 15 3,3 3,4
8/10х72 8 72 10 60 45 15 3,6 5,7
8/30х92 8 92 30
60
45 15 3,6 5,7
8/50х112 8 112 50 60 45 15 3,6 5,7
8/85х147 8 147 85 60 45 15 3,6 5,7
10х60 10 62 3 50 30 30 3,5 3,8
10/10х92 10 92 10 75 60 35 6,3 10,3
10/20х102 10 102 20 75 60 35 6,3 10,3
10/30х112 10 112 30 75 60 35 6,3 10,3
10/50х132 10 132 50 75 60 35 6,3
10,3
10/80х162 10 162 80 75 60 35 6,3 10,3
12х85 12 85 3 75 55 50 6,5 9,6
12/5х103 12 103 5 90 70 50 7,9 13,1
12/20х118 12 118 20 90 70 50 7,9 13,1
12/30х128 12 128 30 90 70 50 7,9 13,1
12/50х148 12 148 50 90 70 50 7,9 13,1
12/65х163 12 163 65 90 70 50 7,9 13,1
12/80х178 12 178 80 90 70 50 7,9 13,1
12/155х253 12 253 155 90 70 50 6,4 6,4
16х90 16 90 3 80 60 100 9,9 21,8
16/5х123 16 123 5 110 85 120 16,7 25,1
16/20х138 16 138 20 110 85 120 16,7 25,1
16/50/168 16 168 50 110 85 120 16,7 25,1
16/60х178 16 178 60 110 85 120 16,7 25,1
16/95х213 16 213 95 110 85 120 10,0 10,0
20/20х170 20 170 20 135 110 240 19,8 27,7
20/70х220 20 220 70 135 110 240 19,8 27,7
20/130х280 20 280 130 135 110 240 19,8 27,7

Компания Mungo (Швейцария) предложила свою версию клиновых анкеров, допущенных к использованию в бетоне без трещин прочностью не менее 25 Н/мм2 (С 20/25). На шпильку нанесена метка глубины анкеровки для корректной установки. Крепеж представлен в четырех вариантах исполнения:

Клиновой анкер Mungo m2

  • m2 – с покрытием GreenTec и плоской шайбой DIN 125A;
  • m2f – горячеоцинкованный, толщина покрытия 40 мкм;
  • m2-C – с цинковым покрытием 5 мкм и широкой шайбой DIN 9021;
  • m2r – из нержавеющей стали А4 / 316.
код Резьба Нагрузки в бетоне С20/25 Изгибающий момент, Нм Расстояние между креплениями, мм Расстояние от края, мм Мин. толщина базового материала, мм Момент затяжки, Нм
вырыв, кН срез, кН
m2, m2f М6 3,6 2,1 5,8 120 60 100 5
М8 5,7 3,9 14,3 150 75 100 15
М10 7,6 6,2 28,5 174 87 120 30
М12 8,3 8,4 46,8 204 102 140 50
М16 9,9 15,7 118,6 240 120 160 100
М20 16,5 24,5 231,5 300 150 200 200
m2-C М8 5,7 3,9 14,3 150 75 100 15
М10 7,6 6,2 28,5 174 87 120 30
М12 8,3 8,4 46,8 204 102 140 50
М16 9,9 15,7 118,6 240 120 160 100
m2r М6 3,6 3,9 6,4 120 60 100 6,5
М8 5,7 7,1 16,1 150 75 100 25
М10 7,6 11,2 32,2 174 87 120 35
М12 11,9 16,3 56,4 204 102 140 125
М16 14,3 30,3 142,8 240 120 160 140

Таблица 2. Размеры, параметры установки и нагрузки анкеров m2, m2f, m2-C, m2r.

Примечание: в таблице приведены рекомендуемые нагрузки с учетом коэффициента безопасности сопротивлений, также как и коэффициента безопасности действующей нагрузки yF = 1.4. Напомним, что 1кН = 101,9 кг.

Технические данные действительны для одиночного крепления, установленного в бетон С20/25 (минимальная прочность на сжатие 25 N/mm2 ), без учета влияния краевых (C) и межосевых (S) расстояний.

При уменьшении параметров S, C или толщины бетонной основы необходимо для уточнения нагрузки на вырыв и срез учитывать понижающие коэффициенты.

Распорные анкера (втулочные)

Наиболее универсальная анкерная система с распорной гильзой. В отличие от выше рассмотренных клиновых, имеет длинную зону распора, в результате чего давление на стенки отверстия распределяется равномерно, что дает возможность использовать крепеж не только в бетоне, но и кирпиче, а также в материалах низкого качества. Анкер-гильза не слишком требователен к точности монтажных отверстий, но уступает клиновому в несущей способности.

Распорные анкера (втулочные) - конструкция

Среди существующего ассортимента анкер-гильз хорошо зарекомендовали себя втулочные анкера FSA Fischer (Германия) класса прочность 6.8 с цинковым покрытием или оцинкованные и желтопассивированные. Комплектуются болтом (FSA-S) или шпилькой с гайкой (FSA-B). В маркировку изделия входят две цифры, например 8/15, где 8 - внешний диаметр гильзы, а 15 - максимальная полезная длина (толщина закрепляемого элемента). Остальные параметры, как и рабочие нагрузки указаны в технических каталогах производителя.

Таблица 3. Предельные и рекомендованные нагрузки на единичный анкер FSA в сжатой зоне бетона.
  Тип и размер анкера FSA8 FSA10 FSA12
 Предельная нагрузка. кН В15 8,1 10,2 14,1
В25 10,5 13,1 18,3
 Допустимая нагрузка, кН В15 1,5 2,5 4
В25 2 3 5
 Рекомендуемый изгибающий момент, Нм 5,2 12,9 25,7
 Осевое расстояние, мм  70 80 100
 Краевое расстояние, мм 50 60 60
 Мин. толщина строительного элемента, мм 70 80 100
 Крутящий момент при установке, Нм 10 25 40

Анкер LTP (двухраспорный)

На российском рынке анкерной техники большой популярностью пользуются втулочные анкера с гайкой типа LSI (однораспорный) и LTP (двухраспорный). Они комплектуются стержнем класса прочности 5.8 и имеют покрытие желтый цинк толщиной 12 мкм. Рекомендованы для установки в бетон марки не ниже М200 (С12/15) и натуральный камень. Применяются для крепления стальных конструкций средней тяжести, рам, консолей, балюстрад. Анкерный болт LTP с двумя распорными втулками используется в ответственных креплениях, так как обладает повышенным сопротивлением к вырыванию и изгибу.

Таблица 4. Нагрузочные характеристики анкеров LSI.
 Код и размер LSI-8 LSI-10 LSI-12 LSI-16 LSI-20
 Расчетная нагрузка на вырыв, кН 2,20 3,40 5,62 7,58 9,98
 Расчетный изгибающий момент, Нм 2,72 4,22 6,79 9,29 12,44

Таблица 5. Нагрузочные характеристики анкеров LTP.
 Код и размер LTP-10 LTP-12 LTP-14 LTP-16 LTP-20 LTP-25 LTP-30
 Расчетная нагрузка на вырыв, кН 3,73 7,19 9,29 12,12 19,30 22,10 25,02
 Расчетный изгибающий момент, Нм 3,0 7,6 15,0 26,0 69,0 130,0 224,0

Забивные анкера и цанги латунные

Это два внешне похожих металлических анкера с внутренней резьбой, фиксация которых в строительном основании осуществляется в результате ударного воздействия. Оба вида требуют высокой прочности базового материала и точности отверстий по диаметру. Чаще всего используются для потолочных креплений при прокладке трубопроводов, систем вентиляции, кабельных каналов.

Латунная цанга имеет сходящее на конус отверстие и разрезы, образующие распорные элементы, которые расходятся в стороны при завинчивании крепежного болта.

Стальной забивной анкер отличается наличием внутри конического клина. При монтаже по клину наносят удары при помощи специального инструмента, в результате чего он продвигается в конец гильзы и распирает ее разрезанную часть. Только после этого в него можно вкручивать болт.

За счет особенностей конструкции и материала забивной анкер из стали выдерживает более высокие нагрузки, чем латунный цанговый. Для сравнения приведем значения несущих характеристик анкеров и цанг Sormat:

  • LA+ - оцинкованный (конструкционная сталь)
  • LAH - нержавеющий (кислотоустойчивая сталь А4)
  • MSA - латунный

Таблица 6. Технические параметры и нагрузки анкеров La+, LAH, MSA Sormat.
Маркировка Диаметр резьбы Длина гильзы, мм Диаметр сверла, мм Мин. глубина сверления, мм Допустимые нагрузки в бетоне С20/25
Вырывание, кН Срез, кН
LA+/LAH 6 M6 25 8 25 1,9 / 2,1 1,7 / 1,5
LA+/LAH 8 M8 30 10 30 3,6 / 2,7 3,1 / 2,8
LA+/LAH 10 M10 40 12 40 4,8 / 3,0 4,5 / 4,4
LA+/LAH 12 M12 50 15 50 6,3 / 5,9 7,3 / 6,3
LA+/LAH 16 M16 60 20 60 10,5 / 8,2 12,2 / 11,8
LA+/LAH 20 M20 80 25 80 11,9 / 11,9 21,0 / 18,4
MSA4 M4 16 5 16 0,6 0,6
MSA5 M5 20 6 20 0,7 0,7
MSA6 M6 24 8 24 1,0 1,0
MSA8 M8 30 10 30 1,5 1,5
MSA10 M10 34 12 34 2,1 2,1
MSA12 M12 40 16 40 3,2 3,2
MSA16 M16 44 20 44 4,1 4,1

Примечание: в таблице даны значения рекомендованной рабочей нагрузки на крепеж, которая составляет 25% от максимальной (на разрушение). При установке в бетон с трещинами рабочую нагрузку следует умножить на коэффициент 0,6. Длина крепежного болта, винта, шпильки должна быть подобрана в соответствии с длиной гильзы и толщиной прикрепляемого изделия. 

Все рассмотренные виды анкеров удерживаются силами трения в плотных материалах. Наиболее подходящим основанием для них является бетон марки С20/25, но не исключается их использование в бетоне более низких марок, природном камне, полнотелом кирпиче.

Производители, как правило, дают ограничение на использование в кирпичной кладке всех анкерных болтов, диаметр которых больше 8 мм, так как увеличение диаметра крепежа в данном случае не приведет к увеличению нагрузочной способности, а лишь расколет кирпич.

Анкерные болты – это анкеры с контролируемой степенью расклинивания. Это значит, что при их монтаже нельзя допускать «перетягивание» гайки. Рекомендуемый момент затяжки также указывается в каталогах производителей.  

Нагрузка на металлический анкер является основным определяющим фактором при его выборе. Если в каталоге производителя указана предельная (разрушающая) нагрузка, то расчет допустимой выполняется делением разрушающей на коэффициент безопасности, который должен быть >3.

Точно следуя инструкции производителя по установке, вы получите надежное анкерное крепление. Не забывайте очистить и продуть отверстие, так как продукты бурения снижают несущую способность анкеров и могут помешать установить их на необходимую глубину.

Все о крепеже     Обновлено: 03.02.2021 17:53:13

Роман

Хорошая информация с нагрузками на нержавеющий анкер LAH

09.04.2021 20:45:18

Морфи

Спасибо за материал очень помогло ,правильно что разделили по брендам!!

08. 09.2020 11:36:20

Источник: http://krepcom. ru:443/blog/vse-o-krepezhe/nagruzki-na-klinovye-vtulochnye-i-zabivnye-ankera/

Наши контакты:
E-mail: [email protected]
Телефон: 8 (800) 333-21-68

Измеритель усилия вырыва фасадных анкеров ОНИКС-1.ВД от компании «Интерприбор»

При проведении испытаний, связанных с обеспечением контроля за работами по применению анкерных креплений, крайне важно обеспечить высокую точность измерений и объективность получаемых данных. Среди обязательных для отслеживания параметров - усилие, требуемое для вырыва анкера, составного крепежного элемента, из основания материала, в котором он закреплен. Для выполнения замеров с высоким уровнем точности получаемых результатов оптимально использовать измеритель усилия вырыва фасадных анкеров ОНИКС-1.ВД.

Применение приборов серии ОНИКС-1.ВД

Приборы этой серии необходимы для:

  • проведения замеров при испытаниях анкерных болтов (с определением усилия вырыва), а также другого аналогичного крепежа по ФСЦ-44416204-09;
  • получения данных о качестве анкерных креплений, используемых при монтаже навесных каркасных, фасадных, конструктивных элементов в ходе реставрации, реконструкции, ведения строительных и монтажных работ;
  • проведения испытаний крепежных элементов в условиях лабораторий.

В каталоге компании "Интерприбор" представлено несколько исполнений портативных приборов, имеющих общее назначение – измерение усилия вырыва фасадных анкеров и объединённых в серию с названием ОНИКС-1.ВД. Приборы отличаются по максимальному усилию вырыва и охватывают диапазон от 3 до 100 кН, кроме того, исполнение ОНИКС-1.ВД.030 имеет дополнительные функции измерения и, в дальнейшем, вывода на ПК графика перемещения анкера в диапазоне до 50 мм в зависимости от прикладываемой нагрузки.

Преимущества прибора ОНИКС-1.ВД

Среди очевидных преимуществ приборов ОНИКС-1.ВД следует отметить:

  • автоматическое определение оси вырыва анкера;
  • возможность исключения погрешностей при проведении измерений за счет создания преднагрузки;
  • собственные аккумуляторы с большим запасом емкости.

Компания "Интерприбор", как производитель прибора ОНИКС-1.ВД, предлагает его по максимально доступной цене.

Технические характеристики забивных анкеров

Существует множество технических характеристик, которые необходимо учитывать при использовании бетонных забивных анкеров. При этом учитываются диаметр и тип материала, длина внутренней резьбы, минимальное краевое расстояние и требуемый размер отверстия. Забивной анкер для бетона - отличный вариант крепежа при работе с установками заподлицо. Размер вставного анкера относится к диаметру стандартного резьбового стержня или болта UNC, который будет использоваться с этим креплением.После определения всех этих факторов вы можете найти ожидаемые значения удержания в технической информации ниже.

Длина:
При установке анкера заподлицо с основным материалом: Чтобы определить минимальную необходимую длину болта, прибавьте длину внутренней резьбы анкера, плюс толщину материала, который нужно закрепить, плюс толщину любой шайбы к использоваться.

При установке анкера глубже в бетон:
Определите указанную выше минимальную длину болта и добавьте дополнительную глубину к минимальной длине анкера.

Расстояние:
Силы на забивном анкере передаются материалу, в котором он установлен. Если анкеры установлены слишком близко друг к другу, это может вызвать взаимодействие сил, что снизит их удерживающую способность. Минимальное расстояние между анкерами и минимальные расстояния от края для забивного анкера следующие:

1/4 " 3-1 / 2 " 1-3 / 4 "
3/8 " 5-11 / 16 " 2-13 / 16 "
1/2 " 7 " 3-1 / 2 "
5/8 " 8-5 / 16 " 4-1 / 8 "
3/4 " 10-1 / 2 " 5-1 / 4 "

Если вибрация или внезапный удар являются частью условий нагрузки, расстояние следует увеличить.

Техническая информация: значения предельной нагрузки в бетоне 2000 фунтов на квадратный дюйм

Размер Минимальное размещение Макс. Момент Сверло Вытяжной (фунты)
1/4 ” 1 ” 5 футов / фунт. 3/8 дюйма 939
3/8 дюйма 1-9 / 16 ” 10 футов./ фунт. 1/2 ” 1560
1/2 ” 2 дюйма 20 фут / фунт. 5/8 ” 3105
5/8 дюйма 2-1 / 2 ” 30 фут / фунт. 7/8 ” 3323
3/4 дюйма 3-3 / 16 ” 40 фут / фунт. 1 ” 6678

Указанные значения являются средними предельными значениями и предлагаются только в качестве ориентировочных и не гарантируются.Коэффициент запаса прочности 4: 1 или 25% обычно считается безопасной рабочей нагрузкой. Следует сделать ссылку на применимые коды для конкретного рабочего соотношения. Минимальная глубина заделки для удовлетворительной работы анкера составляет 4-1 / 2 диаметра болта. Более глубокие заделки обеспечат более высокое напряжение и стойкость к сдвигу.

DI14 DIS14 100/1000 1/4 1 1/2 3-1 / 2 1-3 / 4
DI38 DIS38 50/1000 3/8 1–9 / 16 5/8 5-11 / 16 2-13 / 16
DI12 DIS12 50/500 1/2 2 13/16 7 3-1 / 2
DI58 DIS58 25/200 5/8 2-1 / 2 1-3 / 16 8-5 / 16 4-1 / 8
DI34 DIS34 25/150 3/4 3-1 / 8 1-3 / 8 10-1 / 2 5-1 / 4

% PDF-1. 7 % 1 0 объект > >> / Lang (en-US) / MarkInfo> / Метаданные 2 0 R / Страницы 3 0 R / StructTreeRoot 4 0 R / Тип / Каталог >> эндобдж 5 0 obj / ModDate (D: 2017050

  • 17 + 06'00 ') /Режиссер / rgid (PB: 324832136_AS: 620886289821696 @ 1525042235053) >> эндобдж 2 0 obj > поток application / pdf
  • Пользователь
  • 2016-06-15T11: 41: 40 + 06: 00 Microsoft® Office Word 20072017-05-09T09: 30: 17 + 06: 002017-05-09T09: 30: 17 + 06: 00 Microsoft® Office Word 2007uuid: 159945e1-17a0- 4c72-a5db-b834d256f1b3uuid: 771765d3-334d-409c-a020-c3b1a6f3fab3 конечный поток эндобдж 3 0 obj > эндобдж 4 0 объект > эндобдж 6 0 obj > / XObject> / Шрифт> >> / MediaBox [0 0 594. 95996 840.95996] / Аннотации [103 0 R 104 0 R 105 0 R 106 0 R 107 0 R 108 0 R 109 0 R 110 0 R 111 0 R] / Содержание 112 0 руб. / StructParents 0 / Родитель 3 0 R >> эндобдж 7 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject> >> / Повернуть 0 / StructParents 0 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 8 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject> >> / Повернуть 0 / StructParents 1 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 9 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842,04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject> >> / Повернуть 0 / StructParents 2 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 10 0 obj > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 18 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 11 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 36 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 12 0 объект > / MediaBox [0 0 595. 56 842,04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 37 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 13 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 38 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 14 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 39 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 15 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842,04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 40 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 16 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 41 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 17 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 42 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 18 0 объект > / MediaBox [0 0 595. 56 842,04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 43 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 19 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject> >> / Повернуть 0 / StructParents 3 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 20 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 44 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 21 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842,04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 45 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 22 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 46 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 23 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject> >> / Повернуть 0 / StructParents 4 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 24 0 объект > / MediaBox [0 0 842. 04 595,56] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject> >> / Повернуть 0 / StructParents 47 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 25 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject> >> / Повернуть 0 / StructParents 5 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 26 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject> >> / Повернуть 0 / StructParents 6 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 27 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842,04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject> >> / Повернуть 0 / StructParents 7 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 28 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject> >> / Повернуть 0 / StructParents 8 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 29 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject> >> / Повернуть 0 / StructParents 9 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 30 0 объект > / MediaBox [0 0 595. 56 842,04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject> >> / Повернуть 0 / StructParents 10 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 31 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject> >> / Повернуть 0 / StructParents 11 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 32 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 48 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 33 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842,04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject> >> / Повернуть 0 / StructParents 12 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 34 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 49 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 35 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject> >> / Повернуть 0 / StructParents 13 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 36 0 объект > / MediaBox [0 0 595. 56 842,04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject> >> / Повернуть 0 / StructParents 14 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 37 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject> >> / Повернуть 0 / StructParents 15 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 38 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 50 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 39 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842,04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 51 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 40 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject> >> / Повернуть 0 / StructParents 16 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 41 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject> >> / Повернуть 0 / StructParents 17 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 42 0 объект > / MediaBox [0 0 595. 56 842,04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 52 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 43 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 53 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 44 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject> >> / Повернуть 0 / StructParents 19 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 45 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842,04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 54 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 46 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject> >> / Повернуть 0 / StructParents 20 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 47 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 55 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 48 0 объект > / MediaBox [0 0 595. 56 842,04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 56 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 49 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject> >> / Повернуть 0 / StructParents 57 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 50 0 объект > / MediaBox [0 0 842,04 595,56] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject> >> / Повернуть 0 / StructParents 58 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 51 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842,04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 59 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 52 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 60 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 53 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 61 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 54 0 объект > / MediaBox [0 0 595. 56 842,04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 21 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 55 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 62 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 56 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject> >> / Повернуть 0 / StructParents 22 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 57 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842,04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject> >> / Повернуть 0 / StructParents 23 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 58 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / Шрифт> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC / ImageI] / XObject> >> / Повернуть 0 / StructParents 24 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 59 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 63 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 60 0 объект > / MediaBox [0 0 595. 56 842,04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 64 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 61 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 65 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 62 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 25 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 63 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842,04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject> >> / Повернуть 0 / StructParents 26 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 64 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 27 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 65 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject> >> / Повернуть 0 / StructParents 28 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 66 0 объект > / MediaBox [0 0 595. 56 842,04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 29 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 67 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 30 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 68 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject> >> / Повернуть 0 / StructParents 31 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 69 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842,04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 32 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 70 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / Шрифт> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC / ImageI] / XObject> >> / Повернуть 0 / StructParents 33 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 71 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject> >> / Повернуть 0 / StructParents 34 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 72 0 объект > / MediaBox [0 0 595. 56 842,04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject> >> / Повернуть 0 / StructParents 35 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 73 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject> >> / Повернуть 0 / StructParents 66 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 74 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 67 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 75 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842,04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 68 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 76 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 69 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 77 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 70 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 78 0 объект > / MediaBox [0 0 595. 56 842,04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 71 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 79 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 72 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 80 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 73 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 81 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842,04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 74 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 82 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 75 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 83 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 76 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 84 0 объект > / MediaBox [0 0 595. 56 842,04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 77 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 85 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 78 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 86 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 79 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 87 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842,04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 80 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 88 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 81 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 89 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 82 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 90 0 объект > / MediaBox [0 0 595. 56 842,04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 83 / Вкладки / S / Тип / Страница >> эндобдж 91 0 объект > / MediaBox [0 0 595.56 842.04] / Родитель 3 0 R / Ресурсы> / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Повернуть 0 / StructParents 84 / Вкладки / S / Тип / Страница / Аннотации [259 0 R] >> эндобдж 92 0 объект > эндобдж 93 0 объект > эндобдж 94 0 объект > эндобдж 95 0 объект > эндобдж 96 0 объект > эндобдж 97 0 объект > эндобдж 98 0 объект > поток xyp} h if & i22S4dIҤMIv1M6N2iCMdhJƷ | `cc | bԧ $> uCƦHZmp: ˫ ߻ Z ~ Ϯ} ww? ~ _R ​​

    Определение длины анкера - Williams Form Engineering Corp.

    Длина и несущая способность анкерных систем для скальных пород и грунта зависит от многих переменных. Некоторыми из этих переменных являются свойства породы или почвы, методы установки, подземные или надземные препятствия, существующие конструкции, ограничения полосы отвода и сервитута, прочность материала анкера и тип анкера. Такие темы, как эти, должны быть оценены во время технико-экономического обоснования анкера до окончательного проектирования анкера. Окончательная глубина заделки должна определяться от проекта к проекту после анализа образцов породы или почвы, предыдущего опыта и геологических данных.Испытания анкеров на месте, как правило, являются лучшим способом точного определения длины и грузоподъемности анкеров для данных геологических условий.

    Длина свободного напряжения

    Анкеры для грунта с предварительным напряжением или пост-напряжением должны иметь длину без напряжения. Это часть длины анкера, которая не обеспечивает фиксации на почве или скале во время процедуры напряжения. Назначение длины свободного напряжения состоит в том, чтобы позволить монтажнику немедленно передать анкерную нагрузку непосредственно в определенное место в почве или скале.Например, при проектировании анкерных анкеров длина свободного напряжения должна быть достаточной для передачи нагрузки предварительного напряжения за предполагаемой плоскостью разрушения грунта или горного массива. Длина свободного напряжения также помогает минимизировать потери нагрузки из-за движения в головке анкера во время передачи нагрузки от натяжного домкрата. Институт последующего натяжения рекомендует, чтобы для предварительно напряженных анкеров для скальных пород или грунта, использующих стальные стержни, длина свободного напряжения была не менее 10 футов, а для стальных прядей - не менее 15 футов из-за больших потерь при посадке.Рекомендации PTI по ​​длине свободного напряжения основаны на анкерах с использованием высокопрочной стали после растяжения и часто имеют относительно высокие расчетные нагрузки. Предварительно напряженные механические анкеры с меньшей нагрузкой были успешно спроектированы и установлены с общей длиной менее 10 футов в высококачественных породах.

    Длина механических анкеров

    Один из методов, который используется для оценки глубины заделки механических анкеров, таких как система Williams Spin-Lock, основан на способности извлекать горную массу.Масса горной породы, поднятая при поднятии, имеет приблизительно коническую форму и часто наклонена наружу от продольной оси скального якоря между 15 и 60 градусами в зависимости от структурной геологии участка. Вытягивающая способность конуса зависит от веса конуса и сопротивления камня сдвигу вдоль поверхности конуса. Скальные анкеры обычно проектируются с достаточно глубокими заделками, чтобы гарантировать вязкое разрушение стального стержня. Математически, установив предельную стальную прочность анкера равной выносливости конуса разрушения породы и применив необходимые коэффициенты безопасности, проектировщик может оценить глубину заделки анкера.Некоторые конструкторы пренебрегают сопротивлением сдвигу и используют только вес конуса для сопротивления вырыванию горной массы. Это обычно обеспечивает консервативную конструкцию анкера.

    Длина механического анкера для горных пород может быть короче, чем у цементного раствора или системы связки из смолы, поскольку нагрузка передается посредством механической головки, а не длины связки цементного раствора или смолы. Следовательно, длина свободного напряжения плюс длина узла механической головки составляет глубину заделки механического анкера. Когда для анкеров требуются соединители большей длины, Williams рекомендует использовать полый стержень Spin-Lock для облегчения затирки раствора. Уильямс перечисляет полезные расчетные диаграммы, в которых приводится таблица несущей способности анкерной стали на основе соответствующих диаметров анкера и рекомендуемых коэффициентов безопасности. В этом разделе также рассматривается процедура установки и приводится подробная информация об аксессуарах и компонентах Spin-Lock.

    Механическая головка в сборе

    R = Радиус основания конуса
    H = Высота конуса
    L = Длина наклона конуса
    V = Объем конуса (прямоугольный конус) = (1/3) () (R²) (h)
    S = Скальный сдвиг сопротивление, умноженное на площадь поверхности раздела скального конуса
    FS = коэффициент безопасности (.5 для коэффициента безопасности 2: 1)
    Y = Удельный вес породы (примерно 150 фунт / фут в сухом состоянии)
    U = Предел прочности анкерного стержня на растяжение
    O = Угол конуса
    P = Приложенная расчетная нагрузка
    = 3,14
    [(В ) (Y) + S]> P <[U / FS]

    Длина механического грунтового анкера

    Williams Form Engineering предлагает механические грунтовые анкеры Manta Ray и Stingray. Якоря Manta Ray могут удерживать максимум 20 000 фунтов, в зависимости от свойств почвы и размера узла головки Manta Ray.Их преимущество - простота установки, поскольку обычно не требуется сверление или заливка раствора. Якорь просто забивают в почву забивным молотком. Здесь показаны удерживающие способности анкеров Manta Ray.

    Длины скальных анкеров

    Глубина заделки каменных анкеров, скрепленных предварительно напряженной смолой или цементным раствором, часто определяется методом конуса, как описано в разделе «Длина механических анкеров». Однако, в отличие от механического анкера, связанный анкер должен также включать длину скрепления в глубину заделки.Длина связи позволяет передавать приложенную растягивающую нагрузку на окружающую породу. Таким образом, глубина заделки предварительно напряженного скального анкера складывается из длины свободного напряжения и длины сцепления. При использовании метода каменного конуса консервативный подход состоит в том, чтобы предположить, что вытяжной конус начинается в верхней части зоны соединения. Длину соединения можно оценить с помощью следующего уравнения, однако испытательные анкеры, как правило, являются лучшим способом определения заделки анкеров и их грузоподъемности.Типичные значения, показанные ниже, получены от Института пост-натяжения. Они не предназначены для использования в окончательном дизайне. Окончательные напряжения сцепления следует определять после анализа образцов керна, предыдущего опыта и геологических данных.

    Расчет среднего предельного напряжения связи для различных пород
    P = Расчетная нагрузка для анкера
    = 3,14
    D = Диаметр просверленного отверстия
    Lb = Длина соединения
    Tw = Рабочее напряжение связи вдоль границы раздела между породой и раствором ( Напряжение рабочего скрепления обычно составляет 50 процентов или меньше от предельного напряжения скрепления.)
    Примечание = Предел прочности связи между горной породой и анкерным раствором оценивается величиной 10% от прочности породы на неограниченное сжатие, но не более 450 фунтов на квадратный дюйм (3,1 МПа).

    Предельное напряжение грунта / сцепления
    Оценки для различных пород (из PTI)
    Гранит и базальт 250-450 фунтов на кв. Дюйм
    Доломитовый известняк 200-300 фунтов на кв. Дюйм
    Известняк мягкий 150-200 фунтов на кв. Дюйм
    Сланцы и твердые сланцы 120-200 фунтов на кв. Дюйм
    Мягкие сланцы 30-120 фунтов на кв. Дюйм
    Песчаники 120-250 фунтов на кв. Дюйм
    Бетон 200-400 фунтов на кв. Дюйм

    Длина анкеров для грунтовки

    Анкеры для предварительно напряженных грунтовых анкеров состоят из 10 футов минимальной длины свободного напряжения (для стержневых анкеров) и обычно 20-40 футов приклеенной длины.Методы анкерного бурения и цементации могут иметь значительное влияние на значения напряжения сцепления с грунтом, поэтому окончательная длина сцепления часто определяется специалистами по анкерному креплению. Ниже представлена ​​диаграмма, которую можно использовать для оценки длины связи анкера. Эта таблица предназначена для анкеров с прямым валом, установленных в отверстия небольшого диаметра с использованием низкого давления раствора. Тем не менее, окончательная прочность анкера должна определяться путем полевых испытаний анкеров. Для получения дополнительных указаний и рекомендаций по проектированию предварительно напряженных грунтовых и каменных анкеров обратитесь к руководству Института пост-натяжения по каменным и грунтовым анкерам. Также обращайтесь к AASHTO за соответствующими публикациями.

    Расчетное среднее предельное напряжение связи для определения длины связи грунта / раствора (взято из PTI)
    Связный грунт Несвязная почва
    Анкер Тип Среднее предельное
    Напряжение связи при
    Граница раздела грунт / раствор
    (PSI)
    Тип анкера Среднее предельное
    Напряжение связи при
    Граница раздела грунт / раствор
    (PSI)
    Анкеры с гравитационным заделыванием (прямой вал) 5–10 Анкеры с гравитационным заделыванием (прямой вал) 10-20
    Анкеры с затиркой под давлением (прямой вал)
    - Мягкая илистая глина
    - Илистая глина
    - Жесткая глина, пластичность от средней до высокой
    - Очень жесткая глина, пластичность от средней до высокой
    - Жесткая глина, средняя пластичность
    - Очень жесткая глина , средняя пластичность
    - очень жесткий песчаный ил, средняя пластичность
    5-10
    5-10
    5-10
    10-25
    15-35
    20-50
    40-55
    Анкеры с засыпкой под давлением (прямой вал)
    - Мелкозернистый песок, средне плотный - плотный
    - Средне крупный песок (с гравием), средний плотный
    - Средне крупнозернистый песок (с гравием), плотный - очень плотный
    - Ил Пески
    - Плотный ледниковый до
    - Песчаный гравий, средний - плотный
    - Песчаный гравий, плотный - очень плотный
    12-55
    16-95
    35-140
    25-60
    43-75
    31-200
    40-200

    Сопротивление вырыванию (заполнение швов) | Типы якорей | GEO5

    Сопротивление вырыванию (заливка)

    class = "h2">

    Метод анализа выбран в разделе « Сопротивление вырыванию (затирка) ».

    Настройка анализа сопротивления вырыванию (заливка)

    Эта несущая способность определяет сопротивление выдергиванию корня и рассчитывается одинаково для предварительно напряженных стержневых и стяжных анкеров.

    Опция «Рассчитать из прочности на сдвиг »

    0002

    анкерного стержня (диаметр пряди соответствует площади пряди)

    где:

    d s (d 1

    02

    л k

    -

    длина корня

    τ

    -

    -

    Прочность на сдвиг между анкерным стержнем и цементным раствором

    Опция «Рассчитать из прочности бетона »

    Это тот же анализ, что и в предыдущем случае, прочность на сдвиг τ рассчитывается из параметров бетона в соответствии с различные стандарты:

    Whe re:

    η 1

    -

    коэффициент сцепления (1,0 для хороших условий сцепления, 0,7 в других случаях)

    f ctd

    -

    прочность бетона на растяжение - получено из f ck по формулам; ≤ C60 / 75 значение

    прочность на сжатие

    где:

    f c '

    -

    -

    где:

    α

    -

    коэффициент типа армирования

    -

    7
    3

    1,56 - 3-х прядь

    1,79 - арматурный стержень гладкий

    1,92 - ребристая стальная проволока

    f t

    расчетная прочность бетона на растяжение; ≤ C60 значение

    Опция «Входная несущая способность на единицу длины»

    где:

    R 000 c, bm

    сопротивление вытягиванию [кН / бм, фунт-сила / фут] от раствора на единицу длины

    L K

    -

    длина корня

    Опция " ввод »

    Вводится значение сопротивления вырыванию (заливка) R c [кН, фунт-сила]

    Анкеры (EN) | IDEA StatiCa

    Сопротивление анкерных болтов оценивается в соответствии с EN 1992-4, кл. 7.2 для анкеров с головкой и после установки. Отказ от выдергивания прямых анкеров, комбинированное вырывание и разрушение бетона связанных анкеров, а также разрушение бетона при раскалывании не проверяются из-за отсутствия информации, доступной только для конкретного типа анкера и клея от производителя анкера.

    В настройках кода доступны настройки для активации / деактивации проверки отрыва бетонного конуса при растяжении и сдвиге. Если проверка разрыва бетонного конуса не активирована, предполагается, что специальная арматура рассчитана на сопротивление силе.Величина силы указывается в формулах. Кроме того, бетон можно установить как с трещинами, так и без трещин. Прочность бетона без трещин выше.

    Сопротивление стали растяжению (EN 1992-4, класс 7.2.1.3):

    \ [N_ {Rd, s} = \ frac {N_ {Rk, s}} {\ gamma_ {Ms}} \]

    где:

    • N Rk, s = c A s f uk - характеристическое сопротивление крепежа при разрушении стали
    • c - снижение сопротивления растяжению болтов с нарезанной резьбой согласно EN 1993-1-8 - Cl. 3.6.1. (3) редактируется в настройке кода
    • A s - зона растяжения анкерного болта
    • f uk - характерный предел прочности при растяжении анкерного болта
    • \ (\ gamma_ {Ms} = 1.2 \ cdot \ frac {f_ {uk}} {f_ {yk}} \ ge 1.4 \) - частичный коэффициент безопасности для разрушения стали при растяжении (EN 1992-4, Таблица 4.1)
    • f yk - характеристический предел текучести анкерного болта
    Сопротивление бетонному конусу разрушению анкера или группы анкеров (EN 1992-4, кл.{1.5} \) - характеристическое сопротивление одиночного крепежа, помещенного в бетон и не подверженного влиянию соседних крепежных элементов или краев бетонного элемента
  • k 1 - коэффициент, учитывающий состояние бетона и тип анкера; для анкеров с забивной головкой (с шайбами) k 1 = 8,9 для бетона с трещинами и k 1 = 12,7 для бетона без трещин; для постустановленных креплений (прямых анкеров) k 1 = 7. 7 для бетона с трещинами и k 1 = 11,0 для бетона без трещин
  • f ck - характерная прочность бетонного цилиндра на сжатие
  • h ef - глубина заделки анкера в бетон; для трех или более близких краев, EN 1992-4, кл. 7.2.1.4 (8) применяется и действует \ (h '_ {ef} = \ max \ left \ {\ frac {c_ {max}} {c_ {cr, N}} \ cdot h_ {ef}, \, \ frac {s_ {max}} {s_ {cr, N}} \ cdot h_ {ef} \ right \} \) используется вместо этого в формулах для N Rk, c 0 , c cr , N , s cr, N , A c, N , A c, N 0 , ψ s, N и ψ ec, №
  • A c, N - фактическая площадь проекции, ограниченная перекрытием бетонных конусов соседних крепежных элементов, а также краями бетонного элемента
  • A c, N 0 = s cr, N 2 - контрольная площадь проекции, т. е.е. площадь бетона индивидуального анкера с большим шагом и краевым расстоянием на бетонной поверхности
  • \ (\ psi_ {s, N} = 0,7 + 0,3 \ cdot \ frac {c} {c_ {cr, N}} \ le 1 \) - коэффициент, учитывающий нарушение распределения напряжений в бетоне из-за близость края бетонного элемента
  • c - наименьшее краевое расстояние
  • c cr, N = 1,5 ∙ h ef - характерное краевое расстояние для обеспечения передачи характеристического сопротивления анкера при разрыве бетона под действием растягивающей нагрузки
  • \ (\ psi_ {re, N} = 0.5+ \ frac {h_ {ef}} {200} \ le 1 \) - коэффициент скола оболочки
  • \ (\ psi_ {ec, N} = \ frac {1} {1 + 2 \ cdot (e_N / s_ {cr, N})} \ le 1 \) - коэффициент, учитывающий групповой эффект при различных растягивающих нагрузках. действующие на отдельные застежки группы; ψ ec, N определяется отдельно для каждого направления и используется произведение обоих факторов
  • e N - эксцентриситет результирующей силы натяжения натянутых крепежных элементов относительно центра тяжести натянутых креплений
  • s cr, N = 2 ∙ c cr, N - характерный шаг анкеров для обеспечения характерного сопротивления анкеров в случае разрушения бетонного конуса под действием растягивающей нагрузки
  • \ (\ psi_ {M, N} = 2- \ frac {z} {1. 5 \ cdot h_ {ef}} \ ge 1 \) - коэффициент, учитывающий влияние силы сжатия между арматурой и бетоном в случаях изгибающих моментов с осевой силой или без нее; этот параметр равен 1, если c <1,5 h ef или отношение сжимающей силы (включая сжатие из-за изгиба) к сумме растягивающих усилий в анкерах меньше 0,8 или z / ч ef ≥ 1,5
  • z - внутренний рычаг крепления
  • γ Mc = γ c γ inst - частичный коэффициент безопасности (EN 1992-4, таблица 4.1)
  • γ c - частичный коэффициент безопасности для бетона (редактируется в настройке кода)
  • γ inst - частичный коэффициент безопасности с учетом безопасности установки анкерной системы (редактируется в настройке кода)
  • Площадь конуса отрыва бетона для группы анкеров, нагруженных растяжением, которые образуют общий бетонный конус, A c, N , показана красной пунктирной линией.

    Сопротивление выдергиванию (EN 1992-4, кл.7.2.1.5)

    Сопротивление выдергиванию проверяется для анкеров с шайбами ​​согласно EN 1992-4, кл. 7.2.1.5:

    \ [N_ {Rd, p} = \ frac {N_ {Rk, p}} {\ gamma_ {Mc}} \]

    где:

    • N Rk, p = k 2 A h f ck - характеристическое сопротивление при вырывании
    • k 2 - коэффициент зависит от состояния бетона, k 2 = 7.2 \)
    • d h ≤ 6 t h + d - диаметр головки крепежа
    • t h - толщина головки головного крепежа
    • d - диаметр стержня крепежа
    • f ck - характерная прочность бетонного цилиндра на сжатие
    • γ Mc = γ c γ inst - частичный коэффициент безопасности (EN 1992-4, таблица 4. 1)
    • γ c - частичный коэффициент безопасности для бетона (редактируется в настройке кода)
    • γ inst - частичный коэффициент безопасности с учетом безопасности установки анкерной системы (редактируется в настройке кода)

    Сопротивление выдергиванию анкеров других типов не проверяется и должно быть гарантировано производителем.

    Устойчивость к выбросу бетона (EN 1992-4, кл. 7.2.1.8)

    Выдувание проверяется для анкеров с головкой (тип анкера - шайба) с краевым расстоянием c ≤ 0.5 h ef согласно EN 1992-4, кл. 7.2.1.8. Анкеры считаются группой, если расстояние между ними у края составляет с ≤ 4 c 1 . Анкеры с подрезкой можно проверить таким же образом, но значение A h неизвестно в программе. Вылет анкеров с поднутрением можно определить, выбрав шайбу соответствующего размера.

    \ [N_ {Rd, cb} = \ frac {N_ {Rk, cb}} {\ gamma_ {Mc}} \]

    где:

    • \ (N_ {Rk, cb} = N_ {Rk, cb} ^ 0 \ cdot \ frac {A_ {c, Nb}} {A_ {c, Nb} ^ 0} \ cdot \ psi_ {s, Nb} \ cdot \ psi_ {g, Nb} \ cdot \ psi_ {ec , Nb} \) - характеристическое сопротивление при прорыве бетона
    • \ (N_ {Rk, cb} ^ 0 = k_5 \ cdot c_1 \ cdot \ sqrt {A_h} \ cdot \ sqrt {f_ {ck}} \) - характеристическое сопротивление отдельного крепежа, на которое не влияют соседние крепежные элементы или другие элементы. края
    • A c, Nb - фактическая площадь проекции, ограниченная перекрытием бетонных выламываемых тел смежных крепежных элементов, а также близостью краев бетонного элемента или толщины элемента
    • A c, Nb 0 = (4 c 1 ) 2 - контрольная площадь проекции одиночного крепежа с краевым расстоянием, равным c 1
    • \ (\ psi_ {s, Nb} = 0.7 + 0,3 \ frac {c_2} {2 c_1} \ le 1 \) - коэффициент, учитывающий нарушение распределения напряжений в бетоне из-за близости угла бетонного элемента
    • \ (\ psi_ {g, Nb} = \ sqrt {n} + (1- \ sqrt {n}) \ frac {s_2} {4c_1} \ ge 1 \) - коэффициент, учитывающий групповой эффект
    • \ (\ psi_ {ec, Nb} = \ frac {1} {1 + 2 e_N / s_ {cr, Nb}} \ le 1 \) - коэффициент, учитывающий групповой эффект, когда на отдельного человека действуют разные нагрузки. крепеж группы
    • k 5 - параметр, связанный с состоянием бетона; для бетона с трещинами k 5 = 8. 2 \)
    • d - условный диаметр анкера
    • d h - диаметр круглой шайбы
    • a wp - размер стороны квадратной шайбы
    • f ck - характеристическая цилиндрическая прочность бетона на сжатие
    • n - количество креплений в ряду параллельно краю бетонного элемента
    • s 2 - шаг креплений в группе перпендикулярно направлению 1
    • s cr, Nb = 4 c 1 - расстояние, необходимое для того, чтобы крепежный элемент развил свою характеристическую прочность на разрыв при разрыве при выдуве
    Стойкость анкера к сдвигу (EN 1992-4 - Cl.7.2.2.3)

    Стойкость стали анкера к сдвигу проверяется в соответствии с EN 1992-4 - Cl. 7.2.2.3. Трение не учитывается. Сдвиги с рычагом и без него распознаются в зависимости от настроек процесса изготовления опорной плиты.

    \ [V_ {Rd, s} = \ frac {V_ {Rk, s}} {\ gamma_ {Ms}} \]

    Для противостояния: прямое, предполагается сдвиг без плеча рычага (EN 1992-4 - Класс 7.2.2.3.1):

    V Rk, s = k 6 A s f uk - характеристическое сопротивление одиночного застежка при выходе из строя стали; или крепежных изделий с соотношением h ef / d nom <5 и классом прочности бетона на сжатие V Rk, s следует умножить на коэффициент 0.8.

    Для выдержки: шов из строительного раствора, предполагается сдвиг с рычагом (EN 1992-4 - Cl. 7.2.2.3.2):

    \ [V_ {Rk, s} = \ frac { \ alpha_M \ cdot M_ {Rk, s}} {l_a} \]

    где:

    • k 6 = 0,6 для анкеров с fuk ≤ 500 МПа; k 6 = 0,5 в противном случае
    • A s - площадь среза анкера; если выбрана плоскость среза в резьбе, используется площадь, уменьшенная по резьбе; в противном случае используется вся поверхность хвостовика
    • f uk - предел прочности анкерного болта
    • α M = 2 - предполагается полное ограничение (EN 1992-4 - Cl. 3} {32} \) - модуль сечения анкера
    • d - диаметр анкерного болта; если выбрана плоскость среза в резьбе, используется диаметр, уменьшенный на резьбу; в противном случае используется номинальный диаметр d nom
    • N Ed - растягивающее усилие в анкере
    • N Rd, s - сопротивление растяжению анкера
    • л a = 0,5 d nom + t миномет + 0.5 t bp - рычаг
    • т раствор - толщина раствора (раствора)
    • t bp - толщина опорной плиты
    • γ Ms = 1.0 ∙ f uk / f yk ≥ 1,25 для f uk ≤ 800 МПа и f yk /
        ≤ 0,8; γ Ms = 1,5 в противном случае - частичный коэффициент запаса прочности при разрушении стали (EN 1992-4 - Таблица 4. 1)
      Разрушение бетона при выдавливании (EN 1992-4 - Cl. 7.2.2.4):

      \ [V_ {Rd, cp} = \ frac {V_ {Rk, cp}} {\ gamma_ {Mc}} \]

      где:

      • V Rk, cp = k 8 N Rk, c - характеристическая стойкость бетона к выталкиванию
      • k 8 = 1 для h ef <60 мм; k 8 = 2 для h ef ≥ 60 мм (ETAG 001, приложение C - кл.5.2.3.3)
      • N Rk, c - характеристическая стойкость крепежа, группы креплений и натянутых креплений группы креплений при разрыве бетонного конуса; Предполагается, что все анкеры находятся в растянутом состоянии
      • γ Mc = γ c - частичный коэффициент безопасности (EN 1992-4 - Таблица 4.1, γ inst = 1.0 для сдвиговой нагрузки)
      • γ c - частичный коэффициент безопасности для бетона (редактируется в настройке кода)
      Разрушение краев бетона (EN 1992-4 - Cl.
      7.2.2.5):

      Разрушение края бетона - это хрупкое разрушение, и проверяется наихудший случай, т. Е. Только анкеры, расположенные рядом с краем, переносят полную поперечную нагрузку, действующую на всю опорную плиту. Если анкеры расположены по прямоугольной схеме, ряд анкеров на исследуемой кромке передает поперечную нагрузку. Если анкеры расположены неравномерно, два анкера, ближайшие к исследуемому краю, передают поперечную нагрузку. Исследуются две кромки в направлении сдвигающей нагрузки, и результаты показывают худший случай.{0.2} \)

    • l f = min ( h ef , 12 d nom ) для d nom ≤ 24 мм; l f = min [ h ef , max (8 d nom , 300 мм)] для d nom > 24 мм - эффективная длина анкера при сдвиге
    • h ef - глубина заделки анкера в бетон
    • c 1 - расстояние от анкера до исследуемой кромки; для креплений в узком тонком элементе эффективное расстояние \ (c'_1 = \ max \ left \ {\ frac {c_ {2, max}} {1. 5}, \, \ frac {h} {1.5}, \, \ frac {s_ {2, max}} {3} \ right \} \) используется вместо
    • c 2 - меньшее расстояние до кромки бетона перпендикулярно расстоянию c 1
    • d nom - номинальный диаметр анкера
    • A c, V 0 = 4,5 c 1 2 - площадь бетонного конуса отдельного анкера на боковой бетонной поверхности, не затронутая кромками
    • A c, V - фактическая площадь бетонного конуса анкеровки на боковой бетонной поверхности
    • \ (\ psi_ {s, V} = 0.{0.5} \ ge 1.0 \) - коэффициент, учитывающий тот факт, что сопротивление сдвигу не уменьшается пропорционально толщине элемента, как предполагается соотношением A c, V / A c, V 0
    • \ (\ psi_ {ec, V} = \ frac {1} {1 + 2 e_V / (3c_1)} \ le 1 \) - коэффициент, который учитывает групповой эффект, когда различные поперечные нагрузки действуют на отдельные анкеры. 2 + (0.2}} \ ge 1 \) - учитывает угол α V между приложенной нагрузкой, V , и направлением, перпендикулярным свободному краю бетонного элемента
    • ψ re, V = 1.0 - коэффициент учитывает влияние типа арматуры, используемой в бетоне с трещинами
    • h - высота бетонного блока
    • γ Mc = γ c - частичный коэффициент безопасности (EN 1992-4 - Таблица 4.1, γ inst = 1.0 для сдвиговой нагрузки)
    • γ c - частичный коэффициент безопасности для бетона (редактируется в настройке кода)
    Взаимодействие растяжения и сдвига в стали

    Взаимодействие растяжения и сдвига определяется отдельно для режимов разрушения стали и бетона согласно таблице 7.3. Взаимодействие в стали проверяют согласно уравнению (7.54). Взаимодействие в стали проверяется друг на друга отдельно.

    \ [\ left (\ frac {N_ {Ed}} {N_ {Rd, s}} \ right) ^ 2 + \ left (\ frac {V_ {Ed}} {V_ {Rd, s}} \ right ) ^ 2 \ le 1. {1.5} \ le 1.0 \]

    Наибольшее значение \ (N_ {Ed} / N_ {Rd, i} \) и \ (V_ {Ed} / V_ {Rd, i} \) для различных режимов отказа должны быть приняты. Обратите внимание, что значения \ (N_ {Ed} \) и \ (N_ {Rd, i} \) часто принадлежат группе якорей.

    Анкеры с опорой

    Анкер с опорой спроектирован как стержневой элемент, нагруженный поперечной силой, изгибающим моментом, а также сжимающей или растягивающей силой. Эти внутренние силы определяются моделью конечных элементов. Якорь закреплен с двух сторон, одна сторона - 0.5 × d ниже уровня бетона, другая сторона находится посередине толщины плиты. Консервативно предполагается, что длина потери устойчивости равна удвоенной длине стержневого элемента. Используется модуль упругости пластического сечения. Элемент стержня разработан в соответствии с EN 1993-1-1. Сила сдвига может снизить предел текучести стали в соответствии с Cl. 6.2.8, но минимальная длина анкера для установки гайки под опорной пластиной гарантирует, что анкер выйдет из строя до того, как сила сдвига достигнет половины сопротивления сдвигу. Следовательно, уменьшение не требуется. Взаимодействие изгибающего момента и прочности на сжатие или растяжение оценивается согласно п. 6.2.1.

    Сопротивление сдвигу (EN 1993-1-1 класс 6.2.6):

    \ [V_ {pl, Rd} = \ frac {A_V f_y / \ sqrt {3}} {\ gamma_ {M2}} \]

    где:

    • A V = 0,844 A s - площадь сдвига
    • A s - площадь болта уменьшена за счет резьбы
    • f y - предел текучести болта
    • γ M2 - коэффициент запаса прочности
    Сопротивление растяжению (EN 1993-1-8 - Cl.3.6.1):

    \ [F_ {t, Rd} = \ frac {c k_2 f_ {ub} A_s} {\ gamma_ {M2}} \ ge F_t \]

    где:

    • c - снижение сопротивления растяжению болтов с нарезанной резьбой согласно EN 1993-1-8 - кл. 3.6.1. (3) редактируется в настройке кода
    • k 2 = 0,9 - коэффициент из таблицы 3. 4 в EN 1993-1-8
    • f ub - предел прочности анкерного болта
    • A s - зона растяжения анкерного болта
    • γ M2 - коэффициент безопасности (EN 1993-1-8 - Таблица 2.4} {64} \) - момент инерции болта
    • L cr = 2 l - длина продольного изгиба; В целях безопасности предполагается, что болт закреплен в бетоне и может свободно вращаться на опорной плите
    • l - длина болтового элемента, равная половине толщины опорной плиты + зазор + половина диаметра болта; С точки зрения безопасности предполагается, что шайба и гайка не закреплены на бетонной поверхности (ETAG 001 - Приложение C - Кл. 4.2.2.4)
    Сопротивление изгибу (EN 1993-1-1 кл.3} {6} \) - модуль сечения болта
  • f y - предел текучести болта
  • γ M2 - коэффициент запаса прочности
  • Использование анкерной стали (EN 1993-1-1 кл.
    6.2.1)

    \ [\ frac {N_ {Ed}} {N_ {Rd}} + \ frac {M_ {Ed}} {M_ {Rd} } \ le 1 \]

    где:

    • N Ed - растягивающая (положительная) или сжимающая (отрицательный знак) расчетная сила
    • N Rd - растяжение (положительное, F t, Rd ) или сжатие (отрицательный знак, F c, Rd ) расчетное сопротивление
    • M Ed - расчетный изгибающий момент
    • M Rd = M pl, Rd - расчетное сопротивление изгибу

    Бетонные анкеры и автомобильные подъемники, расчет усилия отрыва? : AskEngineers

    Проблема

    Привет,

    Мне попался действительно хороший автоподъемник, к сожалению, производитель ушел из бизнеса, а вместе с ним почти вся информация о подъемнике, включая инструкции по установке.

    Лифт - Ford Smith TEC-9A. Он состоит из двух колонн с гидроцилиндрами, две башни физически не соединены, кроме гидравлического шланга.

    По словам продавца, он поднимет 9000 фунтов, что больше, чем все, что я планирую на него надеть.

    На данный момент меня больше всего беспокоит безопасное закрепление колонны в бетоне. Думаю, я нашел самый надежный способ закрепления.

    Я прошу здесь «второе мнение», чтобы убедиться, что моя математика верна, и если кто-то не может указать на ошибку в моих рассуждениях или расчетах.

    Спасибо.

    Подъемно-клиновые анкеры

    Вот плита основания колонн.

    Каждая колонна имеет 6 отверстий диаметром 3/4 дюйма для анкеров. Наиболее часто используемый тип анкеров называется «клин для всех».

    Основным режимом нагружения будет растяжение с почти незначительными поперечными нагрузками. Клин все анкеры 3/4 дюйма в соответствии с этой таблицей подходят для допустимой нагрузки 2510 при растяжении (коэффициент запаса прочности 4,0). Это бетон на 2000 фунтов на квадратный дюйм.

    Я почти уверен, что у меня есть бетон на 4000 фунтов на квадратный дюйм, но нет экономичного способа тестирования и нет записей с момента заливки этой плиты в 2010 году. Я предполагаю, что это самый низкий доступный сорт бетона, то есть 2000 фунтов на квадратный дюйм. Я также предполагаю, что глубина встраивания составляет 6 дюймов.

    Необходимо снизить номинальные характеристики клиновых анкеров, если они используются близко друг к другу. В основании есть шесть отверстий, однако я считаю, что только четыре наружных отверстия будут воспринимать любую нагрузку.

    Расстояние между отверстиями составляет 6 дюймов, 7 дюймов, затем 6 дюймов. Я спросил инженеров Simpson, и они сказали мне, что снижение рейтинга складывается, если несколько якорей находятся рядом друг с другом.

    Снижение рейтинга производится в соответствии с этой таблицей.

    Расчетная нагрузка на растяжение клина

    Каждый анкер находится на расстоянии 6 дюймов от другого анкера, поэтому снижение номинального значения составляет 0,87.

    Допускается 2510 фунтов в 2000 фунтов на кв. Дюйм * 0,87 = 2183,7

    +2510 фунтов допускается в 2000 фунтов на кв. Дюйм * 0,87 = 2183,7

    + 2510 фунтов допускается в 2000 фунтов на кв. Дюйм * 0,87 = 2183,7

    + 2510 фунтов допускается в 2000 фунтов на кв. Дюйм * 0,87 = 2183,7

    Общая допустимая растягивающая нагрузка = 8734 фунта для стандартного клинового подъемника автомобильного подъемника.

    Особые требования, должен быть легко снимаемый

    Теперь у меня есть особые требования к установке: я могу снять автомобильный подъемник, не оставляя ничего, что торчит из пола, а затем снова установить подъемник на том же месте не проделывая новых отверстий в бетоне.

    По этой причине я не могу использовать клинья. Я проверил остальную линейку продуктов Simpson, и единственным продуктом, который имел такую ​​же или лучшую производительность, будучи съемным, был якорь Simpson Titen HD.

    Итак, я снова провел расчеты для этого типа анкера.

    Анкер Simpson Titen HD 3/4 дюйма, длина 8 дюймов, таблица растягивающих нагрузок

    Каждый анкер имеет допустимую растягивающую нагрузку 3440 фунтов.

    Таблица снижения номинальных характеристик

    Уменьшение интервала 6 дюймов составляет 0,81, а расстояние 7 дюймов составляет 0,84

    Расчет ...

    Номинальная нагрузка на растяжение анкера Simpson titen hd

    Допускается 3440 фунтов в 2000 фунтов на кв. Дюйм * 0,81 = 2786,4

    • Допускается 3440 фунтов при давлении 2000 фунтов на кв. Дюйм * 0.81 * 0,84 = 2340,576

    • 3440 фунтов, допустимое значение в 2000 фунтов на квадратный дюйм * 0,81 * 0,84 = 2340,576

    • Допустимое значение 3440 фунтов в диапазоне 2000 фунтов на квадратный дюйм * 0,81 = 2786,4

    Общая допустимая нагрузка на растяжение = 10253 фунтов на дюйм 3/4 дюйма с заделкой 6 дюймов

    Итак, мои требования к легкости демонтажа выполнены, а грузоподъемность увеличена на 25% по сравнению с отраслевым стандартом, отлично!

    Теперь я хочу рассчитать фактическую растягивающую нагрузку, которую мой лифт приложит к автомобилю весом 9000 фунтов, поднятому на максимальную высоту.

    Фактические силы на анкере

    Я не совсем уверен, как это рассчитать. Номинально автомобиль весом 9000 фунтов должен прикладывать 4500 фунтов силы вниз для каждой колонны. Однако центр тяжести не совмещен с центром тяжести башни, поэтому я думаю, что опорная плита фактически воспринимает крутящий момент со всей колонной как рычагом.

    Итак, я думаю, что это что-то вроде этого

    И крутящий момент на опорной плите примерно такой

    Итак, у меня был бы рычаг 77 дюймов (максимальная высота подъема), и автомобиль прилагает 4500 фунтов силы к оси опоры. основание колонны.Четыре несущих анкера находятся примерно в 12 дюймах от точки опоры.

    4500 фунтов умножить на 6,41 фут = 28875 фут-фунт

    Так как второй рычаг - один фут, то сила вытягивания составляет 28'875 фунтов?

    Это кажется очень-очень высоким, на самом деле кажется выше, чем допустимая растягивающая нагрузка для любой бетонной анкерной системы.

    Заключение

    Я подозреваю, что мои расчеты преувеличивают нагрузки на колонны. Вероятно, есть большая часть силы, которая все еще направлена ​​исключительно вниз, а другая часть - «вбок».По моим расчетам, 100% силы направлено в сторону, но я не знаю, как определить, какая часть силы направлена ​​вниз (и, следовательно, на анкеры не действует сила вытягивания).

    В любом случае цифра 28 875 фунтов - это всего лишь 70% предельной прочности анкеров. Я действительно не хочу опускаться ниже коэффициента безопасности 4,0, поэтому я мог бы снизить вес всего подъема до скромных 3150 фунтов. Это было бы отстой, поскольку этого было бы недостаточно, чтобы поднять мою самую тяжелую машину (f-150 2003 v8 4.6 auto supercrew 4758 фунтов).

    Вопрос TL: DR версия

    Правильно ли я рассчитываю допустимую нагрузку для анкеров titen HD. (Думаю, да, 10253 фунта?)

    Правильно ли я рассчитываю силы на этих анкерах? (Думаю, нет, 28875 фунтов кажется слишком большим)

    Я что-то еще забыл?

    Любые комментарии приветствуются!

    Анкерные болты в кладке

    18 декабря 2000 г. 8:58 CST

    Получайте новости каменной промышленности на свой почтовый ящик

    Подпишитесь на Masonry Messenger , чтобы получать ресурсы по каменной кладке и информацию, необходимую, чтобы оставаться в курсе.

    Нет, спасибо

    Икс

    Вы выбираете или используете лучшие болты и правильные процедуры установки?

    по Филип Дж. Самбланет, Ричард Э. Клингнер

    Не все анкерные болты одинаковы - даже близко. Удивительно, но обычной практикой в ​​каменной промышленности было использование более слабых анкерных болтов, тогда как более сильные анкеры будут стоить примерно столько же и могут дать гораздо лучшие характеристики.

    Вы используете самые крепкие анкерные болты? Правильно ли вы устанавливаете анкерные болты? Читайте дальше, чтобы узнать, как можно повысить производительность без увеличения затрат на материалы или строительство.

    Типы анкерных болтов

    Три основных типа анкерных болтов разрешены в соответствии с требованиями Строительного кодекса Объединенного комитета по стандартам кладки (MSJC) для каменных конструкций (ACI 530 / ASCE 5 / TMS 402) (далее именуемые "MSJC" Код ») - анкерные болты с головкой, анкерные болты с гнутым стержнем (L- и J-образные анкеры) и пластинчатые анкеры. Из них пластинчатые анкеры используются редко, а анкерные болты с гнутым стержнем используются чаще всего. Допускаются и другие типы анкерных болтов, но допустимые нагрузки для них должны определяться с использованием данных испытаний из ASTM E 488.

    Дополнительная спецификация к Кодексу MSJC (Спецификация для каменных конструкций - ACI 530.1 / ASCE 6 / TMS 602) требует что пластинчатые и гнутые анкеры соответствуют ASTM A 36 / A 36M, а другие анкерные болты соответствуют ASTM A 307, класс A. Хотя стали, предписанные этими спецификациями, могут быть довольно похожими химически, их механические характеристики могут отличаться.В частности, изогнутая область анкеров с гнутым стержнем может быть хрупкой. Это означает, что под нагрузкой опора анкера с гнутым стержнем может внезапно выйти из строя, в результате чего анкер выйдет из кладки. Этого не происходит с якорем с головкой.

    Что требует код MSJC и что показывают результаты испытаний

    Текущий кодекс MSJC содержит единый набор уравнений для расчета допустимой грузоподъемности анкерных болтов. Он не различает анкеры с пластиной, гнутым стержнем и анкеры с головкой. Уравнения основаны на результатах исследований для всех типов анкерных болтов.Поскольку допустимые нагрузки, указанные в Кодексе, должны быть безопасными для всех типов анкеров, они очень консервативны для анкеров с головкой.

    Исследования показывают, что анкеры с головкой в ​​кирпичной кладке, нагруженные растяжением, выходят из строя либо из-за деформации и разрушения стержня анкера, либо, что более типично, из-за выламывания куска кладки.

    Различия в характеристиках анкеров с головкой и гнутым стержнем признаются в других положениях проектирования. Например, проектные положения по расчету прочности MSJC включают различные формулы для расчета прочности анкера на растяжение, определяемые текучестью и разрушением стержня анкера, разрывом при растяжении и вырывом.Режим разрушения при вытягивании применяется только к анкерам с гнутым стержнем. Вытягивающая способность рассчитывается исходя из того, что не принимаются специальные меры по удалению масла из стойки анкера. Пропускная способность анкеров с гнутым стержнем всегда контролируется вытаскиванием и довольно мала. Напротив, мощность анкеров с головкой контролируется отрывом, она значительно выше и увеличивается с глубиной заделки. По мере дальнейшего увеличения глубины заделки анкер с головкой в ​​конечном итоге выйдет из строя из-за текучести и разрушения анкерной стали.Анкеры с головкой могут иметь более чем в 4 раза большую нагрузку, чем идентичные анкеры с гнутой балкой.

    Соответственно, MSJC рассматривает возможность разделения уравнений допустимой грузоподъемности для анкеров с головкой и изогнутой балкой, чтобы отразить более высокую пропускную способность анкеров с головкой. Когда это будет сделано, определенное количество анкеров с гнутым стержнем во многих случаях может быть заменено меньшим количеством анкеров с головкой.

    Однако даже до того, как положения Кодекса MSJC по допустимому напряжению будут обновлены таким образом, проектировщикам и подрядчикам рекомендуется использовать анкеры с головкой вместо анкеров с гнутым стержнем. Обращения к различным дистрибьюторам показывают, что эти два типа анкеров стоят примерно одинаково, и что их затраты на установку также должны быть примерно одинаковыми.

    На вопрос, почему анкеры с изогнутыми стержнями так популярны, Джим Пейнтер (вице-президент Painter Masonry Inc., Гейнсвилл, Флорида) и Ларри Бридинг (старший лаборант Национальной ассоциации бетонных каменщиков, Херндон, Вирджиния) отметили, что они являются традиционными для каменного строительства, и у подрядчиков не было веских причин переходить на другие типы анкеров.Оба респондента отметили, что для обычного пользователя анкеры с гнутым стержнем, вероятно, выглядели прочнее из-за большой ножки, встроенной в раствор. Оба респондента, однако, также могли видеть, как эти якоря будут ослаблены процессом изгиба, и с энтузиазмом поддержали рекомендацию использовать головные якоря, если они были сильнее. Они не видели веских причин, по которым каменщики не использовали бы якоря с головкой, поскольку более сильные якоря могут означать меньшее количество болтов в стене во многих случаях. Единственной заботой Маляра было то, как удерживать анкеры с головкой в ​​правильном месте и на правильной глубине заделки в вершинах каменных стен; он был вполне уверен, что для этого можно легко сделать зажим, и ожидал, что быстро будут созданы новые изделия, которые помогут каменщикам быстро и легко установить анкеры.

    Установка анкерных болтов

    Анкерные болты должны быть закреплены на месте перед нанесением раствора, чтобы они оставались в правильном положении и должным образом прилегали к ним. Они никогда не должны быть «заколоты» или вставлены на место после нанесения раствора. Такие неправильно установленные анкеры легко обнаружить из-за отсутствия бетона или раствора на изогнутой опоре анкеров с гнутым стержнем; их часто можно вытащить из стены, даже если бетон или раствор был заложен за несколько дней! Как мы можем ожидать, что такие плохо закрепленные якоря защитят наши дома от сильных ветров и землетрясений? Конечно, часто бывает труднее закрепить анкеры на месте перед заливкой раствора, но результирующее улучшение характеристик за счет увеличения сцепления между раствором и анкером является существенным и существенным.

    Раздел 2.1.2.2 Кодекса MSJC устанавливает минимальные требования к заделке, краевому расстоянию и расстоянию между анкерными болтами. Анкерные болты следует размещать, как указано, так как грузоподъемность анкерного болта будет уменьшена, если его глубина заделки слишком мала, или если он расположен слишком близко к свободному краю или к другому анкерному болту.

    Если необходимо использовать анкеры с гнутым стержнем, подрядчики должны помнить, что их способность к растяжению зависит от их сопротивления выдергиванию. Хотя покрытие анкеров с гнутым стержнем маслом или другими материалами для предотвращения коррозии достойно восхищения, оно, тем не менее, снижает сцепление и результирующую прочность анкера на вырыв.Поэтому крайне важно очистить анкеры с коленчатым стержнем от грязи и масла до того, как они будут помещены в кладку.

    Заключительные замечания

    Исследования ясно показывают, что анкеры с головкой могут иметь более высокую прочность на растяжение, чем анкеры с гнутым стержнем, даже несмотря на то, что их покупка и установка стоят примерно столько же. Для достижения лучших характеристик в каменной промышленности следует по возможности использовать анкерные болты с головкой.

    Ссылки

    Аллен, Р., Борчелт, Дж. Г., Клингнер, Р. Э. и Зобель, Р., «Предлагаемые положения для проектирования анкеровки к масонству», журнал Общества масонства, Боулдер, Колорадо (принято к публикации).

    Браун, Р. Х. и Уитлок, А. Р. (1983), "Прочность анкерных болтов в залитой цементной кладкой", Журнал ASCE по проектированию конструкций, вып. 109, нет. 6, июнь 1983 г.

    Хациниколас М., Лонгворт Дж. И Варварук Дж. (1979), «Прочность и поведение анкерных болтов, заделанных в бетонную кладку», подготовленный для Института масонства Альберты, 1979 г. , А.F. (1996), "Проектирование анкерных болтов с крючками в бетоне и каменной кладке: предлагаемые положения кодекса и комментарии", подготовленный для Национального совета кодексов и стандартов, июль 1996 года.

    Таббс, Дж. Б., Поллок, Д. Дж., Младший, Маклин, Д.И. и Янг, TC (1999), «Характеристики анкерных болтов в кладке бетонных блоков», Материалы 8-й Североамериканской конференции по каменщику, Остин, Техас, 6-9 июня 1999 г.

    Ответить

    Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *