Бетон

Водопроницаемость бетона таблица снип: СНиП 2.03.01-84 Бетонные и железобетонные конструкции

Автор

Содержание

Как определить марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости согласно ДБН В.2.6-98:2009 «Бетонные и железобетонные конструкции»

Чтобы любая конструкция из железобетона или бетона была не только прочной, но и долговечной и надежной, необходимо при проектировании указывать марки бетона по водонепроницаемости и морозостойкости. В бетон для достижения конкретных марок при изготовлении закладывают специальные добавки, которые защищают конструкцию от воздействия влаги и отрицательных температур. Почему это важно? Потому что вода и мороз оказывают разрушающее воздействие на бетон, постепенно его поверхность рассыпается, арматура оголяется, а так и до разрушения конструкции недалеко.

 

Естественно, для разных условий марки тоже разные. По водонепроницаемости идет градация от W2 до W6; по морозостойкости – от F15 до F300. Допустим, внутри отапливаемых помещений с обычным температурно-влажностным режимом ни морозостойкость, ни водонепроницаемость бетона не нормируется. А вот если на конструкцию возможно воздействие мороза и (или) влаги, то нужно заглянуть в соответствующую таблицу нормативного документа и согласно своему климатическому району определить требуемые марки.

До ввода в действие в Украине ДБН В.2.6-98:2009 «Бетонные и железобетонные конструкции» и ДСТУ Б В.2.6-145:2010 «Защита бетонных и железобетонных конструкций от коррозии» определить марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости можно было по таблице 4(9) Пособия по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов (к СНиП 2.03.01-84). И сложностей это определение не составляло – таблица была простой и понятной. Нужно было знать расчетную зимнюю температуру воздуха и класс здания по степени ответственности. Температура – это вообще просто, даже в СНиП «Климатология и геофизика не нужно заглядывать» (хотя можно и заглянуть), ведь каждый знает, на какие морозы способна зима в его городе. А классы здания по степени ответственности очень просто расписаны в ГОСТ 27751-88 «Надежность строительных конструкций и оснований».

С выходом вышеобозначенных ДБН и ДСТУ определять морозостойкость и водонепроницаемость стало сложнее. Мало того, что возросли требования к классу бетона (когда раньше рядовым был В15, сейчас самые малонадежные конструкции начинаются чуть ли не с В25 – см. таблицу 4.1 ДБН В.2.6-98:2009), так еще и требования таблиц 4.1 ДБН В.2.6-98:2009 в некоторых позициях расходится с требованиями ДСТУ Б В.2.6-145:2010.

Но деваться некуда, приходится разбираться с новыми нормами. Рекомендую тщательно изучить все требования данных ДБН и ДСТУ, чтобы не попасть впросак при проектировании.

А ниже в помощь вам я привела сводные таблицы, по которым можно подобрать марки по водонепроницаемости и морозостойкости, но только для расчетной температуры наружного воздуха от -20 до -40 градусов в неагрессивных средах.  Данная таблица, на мой взгляд, значительно более удобна, чем ворох таблиц в ДБН и ДСТУ.  Надеюсь, кому-то она окажется полезной для повседневной работы.

Таблица 1. Марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости железобетонных конструкций в зависимости от режима эксплуатации (при расчетной температуре наружного воздуха от -20 до -40)

* XF1 — действие отрицательных температур при эпизодическом водонасыщении (без антиобмораживателей) — конструкции, вертикальные поверхности которых подвергаются атмосферным воздействиям (например, вертикальные поверхности зданий и сооружений под действием дождя и мороза).

** ХF3 — действие отрицательных температур в водонасыщенном состоянии (без антиобмораживателей) — конструкции, горизонтальные поверхности которых подвергаются атмосферным воздействиям (например, ступени открытых лестниц, площадок).

В случае затяжного строительства, которое переходит в холодный период года, марку бетона по морозостойкости необходимо принимать не ниже F50. При вероятном увлажнении бетона необходимо обеспечить теплоизоляцию конструкций.

В таблице 1 указаны условия только для карбонатной агрессии (воздействие воды). Для других видов агрессии — см. ДСТУ Б В.2.6-145:2010 приложение А

 

Таблица 2. Марки бетона по морозостойкости внешних стен отапливаемых зданий при расчетной температуре наружного воздуха от -20 до -40

И для справки добавлю еще выдержку из ДБН В.1.2-14:2009 «Система обеспечения надежности и безопасности строительных объектов»:

Еще полезные статьи:

«Что нужно знать о ленточном монолитном фундаменте»

«Монолитное перекрытие»

«Армирование монолитных перекрытий в районе отверстий»

«Монолитная лестница в частном доме»

 

class=»eliadunit»> Добавить комментарий

Водопроницаемость бетона

Вернуться на страницу «Классы и марки бетона»

Водонепроницаемость бетона W

Водонепроницаемость бетона – это способность материала не пропускать воду под давлением.

Водопроницаемость подразделяют на марки: W2, W4, W6, W8, W10, W12, W14, W16, W18 и W20. Цифры обозначают максимальное давление воды в кгс/см2 на стандартный образец, при котором бетон не пропускает воду. Марку бетона по водопроницаемости учитывают при проектировании гидротехнических сооружений, резервуаров, плотин и т.п.

Бетон

Марки по водопроницаемости
Тяжелый, мелкозернистый бетоны

W2; W4; W6; W8; W10; W12; W14; W16; W18; W20

Легкий бетон

W2; W4; W6; W8; W10; W12

Примечание — Для напрягающего бетона марка по водонепроницаемости обеспечивается не ниже W12 и в проектах может не указываться.

Марка бетона по водопроницаемости должна быть не ниже указанной в таблице:

 

Класс бетонаМарка бетона по водопроницаемости должна
В20не ниже W2
B22,5не ниже W4
B25не ниже W6
B30не ниже W8
B35не ниже W10
B40не ниже W12
B45не ниже W14

Марки бетона по водопроницаемости W2 и W4 применяют для обычных железобетонных конструкций расположенных над нулевым циклом.

Марки бетона по водопроницаемости W6 и W8 применяют для фундаментов нулевого цикла.

Марки бетона по водопроницаемости W10 и выше применяют для гидротехнических сооружений.

Для увеличения марки водонепроницаемости бетона используют следующие способы:

— Используют пластифицированный, гидрофобный или портландцемент;

— Подбирают оптимальное отношение вода/цемент;

— Применяют специальные добавки.

Стойкость к агрессивной среде увеличивают за счет использования пуццоланового цемента.

 

Техническая справка

 

Технические характеристики продукции, выпускаемой ОАО «Смолевичский завод железобетонных изделий» 

 Бетон — это смесь воды, цемента, песка и наполнителя. В качестве наполнителя на ОАО «Смолевичский завод железобетонных изделий» используется щебень гравийный (фракция 3-20 мм) и щебень гранитный (фракция 5-20 мм).

 

 

Щебень в широком смысле — это дробленый гравий, валуны, горные породы, отходы или некондиция горных производств. В нашем конкретном случае это дробленый гравий и гранит оптимальных размеров зерна 3-20 мм и 5-20 мм соответственно.
Прочность заполнителей непосредственно влияет на прочность бетона.
Гранитный щебень имеет более угловатую и шероховатую поверхность и потому лучше сцепляется с цементом. Тем самым обеспечивает большую прочность бетона. Но гравийный щебень за счет округлой, окатанной, гладкой поверхность делает бетон более подвижным. Такой бетон лучше заполняет сложные формы или формы с высокой частой армирования.

 

Подвижность бетона. Удобоукладываемость.

Подвижность бетонной смеси – это способность раствора растекаться под собственным весом. На нашем предприятии товарные бетоны выпускаются двух подвижностей: П1 и П3 (под заказ выпускаются бетоны и растворы любых характеристик!) . П1 — более густой бетон, такую подвижность заказывают при доставке бетона с помощью самосвала.

При доставке бетона с помощью автобетоносмесителя АБС-7 (бетономешалка, миксер) готовят бетон с подвижностью П3, более жидкий. Кладочная смесь (РСГП) нашего производства имеет подвижность Пк2, оптимальную для кладки блоков или кирпича. Такая смесь подается самосвалом. Смесь штукатурная РСПИ — подвижность Пк1, т.е. более густая и потому наиболее удобная при производстве штукатурных работ. 

 

Таблица соответствия (зависимости) марок и классов бетона

 

Класс бетона по прочности (СНиП 2.03.01-84*) — Обозначается буквой B и числами отвечающими значению гарантированной прочности бетона на сжатие и осевое растяжение в МПа, с обеспеченностью 95%.

Класс бетона по прочности (СНБ 5.03.01-02) — Обозначается буквой С, а так же цифрами, характеризующими качество бетона, означающими значения нормативного сопротивления и гарантированной прочности на осевое сжатие в Н/мм2 (МПа). К примеру С20/25: перед чертой — значение нормативного сопротивления fck, Н/мм2, после черты — гарантированная прочность бетона fс,Gcube, Н/мм2.

 

 

Марка бетона по прочностиКласс бетона по прочности (B) по СНиПКласс бетона по прочности (С) по СНБ
М 50 В 3,5
—
М 75 В 5 —
M 100 В 7,5 —
М 150 В 10 С 8/10
М 150 В 12,5 С 10/12,5
М 200 В 15 С 12/15
М 250 В 20 С 16/20
М 300 В 22,5 С 18/22,5
М 350 В 25 С 20/25
М 350 В 27,5 С 22/27,5
М 400 В 30 С 25/30
М 450 В 35 С 28/35
М 500 — С 30/37
М 550 В 40 С 32/40
М 600 В 45 С 35/45
М 700 В 50 С 40/50
М 700 В 55 С 45/55
М 800 В 60 С 50/60
М 900 В 65 —
М 900 В 70 C60/70
М 1000 В 75 С 60/75

 

Водонепроницаемость бетона

 

Бетон (и изделия из железобетона), как нам известно, водопроницаем. Но очень часто есть необходимость защитить строительные конструкции от проникновения влаги. Для частного домостроения водонепроницаемый бетон применяется в первую очередь для подвалов (стены и пол) и фундамента. Не редко водонепроницаемый бетон применяется для гаражей и хозпостроек (смотровая яма, погреб).

Грунтовые воды и осадки могут создать немало проблем, поэтому конструкции необходимо от них защищать. И водонепроницаемый бетон решает эту проблему.

Бетоны по водопроницаемости делятся на несколько категорий и обозначаются буквой W в маркировке (W2, W4,…W18,W20).

Цифра – это максимально допустимое давление воды в атмосферах. К примеру W4 – это значит, что бетон выдержит давление воды в 4 атмосферы и не пропустит влагу. Если давление будет выше – то бетон промокнет и ваш подвал «потечет».

Иногда в маркировке ЖБ изделий нет букв W. К примеру, ФБС 24.6.6-О, КСф 10.9-Н (Б) F150.

О — особо низкой проницаемости

Н — нормальной проницаемости

П — пониженной проницаемости

Наше предприятие изготавливает фундаментные блоки для стен подвалов двух типов: с нормальной водопроницаемостью W2-W4 и с проницаемостью ниже W2. Под заказ изготавливаются изделия с любой водопроницаемостью (Н, П, О).

Обращаем ваше внимание, что с большей вероятностью влага будет проникать через швы между блоками, чем через сам бетон. Поэтому уделите особое внимание герметизации стыков.

Для фундаментов рекомендовано выбирать ФБС максимально возможной длины, чтобы сделать конструкцию более прочной и долговечной и сократить количество швов. Чем меньше будет стыков, тем крепче будет основание, да и монтаж пройдет куда быстрее. Самая популярная ширина фундамента (Фундаментных блоков) 300-400 мм.

ФБС 24.4.6 ФБС 24.4.6-Н

ФБС 12.4.6 ФБС 12.4.6-Н

ФБС 9.4.6 ФБС 9.4.6 –Н

Стоимость блоков с Н (нормальная водопроницаемость, W2) выше на 10-12%

Тип одноэтажного дома* Рекомендуемая марка бетона, не менее чем:
  Слабопучинстый грунт Пучинстый грунт
Щитовой, каркасный дом БСГ В 15 П3 F100 W4 (М-200) БСГ В 20 П3 F150 W4 (М-250)
Брусовой, бревенчатый дом БСГ В 20 П3 F150 W4 (М-250) БСГ В 22,5 П3 F150 W6 (М-300)
Газобетонный, пенобетонный, керамзитобетонный дом БСГ В 22,5 П3 F150 W6 (М-300) БСГ В 25 П3 F200 W8 (М-350)
Кирпичный, монолитный дом БСГ В 25 П3 F200 W8 (М-350) БСГ В 30 П3 F200 W8 (М-400)

*При строительстве 2-3 этажного дома рекомендуется использовать бетон на марку выше (но не выше М400).

 

 

 

ГОСТ 13579-78. Блоки бетонные для стен подвалов

ГОСТ 13579-78 устанавливает правила изготовления блоков бетонных, предназначенных для стен технических подполий и подвалов, из тяжелого, легкого и плотного силикатного бетона не менее 1800 кг/м3 плотности. Стандарт разрешает применение блоков сплошных (ФБС) из перечисленных выше видов бетона для сооружения фундаментов зданий и сооружений во всех видах строительства. ГОСТ 13579-70 действует с 01.01.79г.

 

 

 

ГОСТ 13579-78

Группа Ж33

 

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР

 

БЛОКИ БЕТОННЫЕ ДЛЯ СТЕН ПОДВАЛОВ

Технические условия

Concrete blocks for walls of basements.

Specifications

 

 

ОКП 58 3500

 

Дата введения 1979-01-01

 

 

ИНФОРМАЦИОННЫЕ ДАННЫЕ

 

1. РАЗРАБОТАН

Центральным научно-исследовательским и проектным институтом типового и экспериментального проектирования жилища (ЦНИИЭП жилища) Госгражданстроя

Всесоюзным научно-исследовательским институтом заводской технологии сборных железобетонных конструкций и изделий (ВНИИжелезобетон) Министерства промышленности строительных материалов СССР

ВНЕСЕН Государственным комитетом по гражданскому строительству и архитектуре при Госстрое СССР

 

2. УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Постановлением Государственного комитета Совета Министров СССР по делам строительства от 30.12.77 N 234

3. ВЗАМЕН ГОСТ 13579-68

4. ССЫЛОЧНЫЕ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ ДОКУМЕНТЫ

 

 

Обозначение НТД, на

который дана ссылка

 

 

Номер пункта

 

ГОСТ 5781-82

ГОСТ 10060-87

ГОСТ 10180-90

ГОСТ 12730. 0-78

ГОСТ 12730.2-78

ГОСТ 12730.3-78

ГОСТ 12730.5-84

ГОСТ 13015.0-83

ГОСТ 13015.1-81

ГОСТ 13015.2-81

ГОСТ 13015.3-81

ГОСТ 17624-87

ГОСТ 18105-86

ГОСТ 21718-84

ГОСТ 22690-88

СНиП 2.03.01-84

СНиП 2.03.11-85

СН 165-76

 

 

2.9

4.3

4.1

4.4, 4.5, 4.7

4.7

4. 5

4.4

2.7, 2.12, 3.1, 4.8

3.1

5.1

5.7

4.1

2.2, 2.7, 4.1

4.7

4.1

2.3

2.4

2.3, 2.4

 

  

5. ПЕРЕИЗДАНИЕ (июль 1994 г.) с Изменением N 1, утвержденным в ноябре 1985 г. (ИУС 3-86)

Настоящий стандарт распространяется на блоки, изготовляемые из тяжелого бетона, а также керамзитобетона и плотного силикатного бетона средней плотности (в высушенном до постоянной массы состоянии) не менее 1800 кг/куб.м и предназначаемые для стен подвалов и технических подпольев зданий.

Сплошные блоки допускается применять для фундаментов.

(Измененная редакция, Изм. N 1). 

 

1. ТИПЫ И КОНСТРУКЦИЯ БЛОКОВ

 

1.1. Блоки подразделяются на три типа:

ФБС — сплошные;

ФБВ — сплошные с вырезом для укладки перемычек и пропуска коммуникаций под потолками подвалов и технических подпольев;

ФБП — пустотные (с открытыми вниз пустотами).

 

1.2. Форма и размеры блоков должны соответствовать указанным на черт.1-3 и в табл.1.

 

Таблица 1 

 

 

 

 

Тип

блока

 

Основные размеры блока,

 

мм

 
 

Длина

 

 

 

Ширина

 

 

 

Высота

 

 

 
 

2380

 

 

300; 400; 500;

600

 

 

580

 

 

ФБС

 

 

1180

 

400; 500; 600

 

 

 
   

400; 500; 600

 

280

 
 

 

880

 

 

300; 400; 500;

600

 

 

580

 

ФБВ

 

 

  

400; 500; 600

 

 

 

ФБП

 

 

2380

 

400; 500; 600

 

580

 

 

1. 3. Структура условного обозначения (марок) блоков следующая:

 

Х Х. Х. Х-Х Х

— — — — — —

| | | | | |

| | | | | |

+—+—+——+-+—+—- Тип блока (п. 1.1)

| | | | |

| | | | | Размеры блока в дециметрах:

+—+——+-+—+—- длина (округленно)

| | | |

+——+-+—+—- ширина

| | |

+-+—+—- высота (округленно)

| |

| | Вид бетона: тяжелый — Т; на пористых

+—+—- заполнителях (керамзитoбетон) — П;

| плотный силикатный — С

|

+—- Обозначение настоящего стандарта

 

Пример условного обозначения блока типа ФБС, длиной 2380 мм, шириной 400 мм и высотой 580 мм, из тяжелого бетона:

 

ФБС 24. 4.6 -Т ГОСТ 13579-78

 

То же, типа ФБВ, длиной 880 мм, шириной 400 мм и высотой 580 мм, из бетона на пористых заполнителях (керамзитобетона):

 

ФБВ 9.4.6 -П ГОСТ 13579-78

 

То же, типа ФБП, длиной 2380 мм, шириной 500 мм и высотой 580 мм, из плотного силикатного бетона:

 

ФБП 24.5.6 -С ГОСТ 13579-78

 

Примечание. Допускается изготовление и применение блоков, длиной 780 мм (доборных), принятых в утвержденных до 01.01.78 типовых проектах зданий, на время действия этих проектов.

 

Блоки типа ФБС

А. Блоки шириной 300 мм

 

 

 

 

Б. Блоки шириной 400, 500 и 600 мм

 

 

 

Черт.1

Блоки типа ФБВ

Черт.2

 

Блоки типа ФБП

 

 

 

Черт.3

 

1.4. Марки и характеристики блоков из тяжелого бетона приведены в табл.2, из керамзитобетона — в табл. 3, из плотного силикатного бетона — в табл.4.

При соответствующем обосновании допускается применение блоков из бетонов с классами по прочности на сжатие, отличающимися от указанных в табл.2-4. При этом во всех случаях класс бетона по прочности на сжатие должен приниматься не более Б15 и не менее:

В3,5 — для блоков из тяжелого бетона и керамзитобетона;

В12,5 » » » плотного силикатного бетона.

Примечание. В условное обозначение блоков из бетонов с классами по прочности на сжатие, отличающимися от указанных в табл.2-4, должен вводиться соответствующий цифровой индекс перед буквой, характеризующей вид бетона.

 

Таблица 2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Марка блока

 

Класс

бетона

по

 

Монтажная

петля

 

Расход материалов

 

 

Масса блока

(справочная),

 
 

прочности

на

сжатие

 

 

Марка

 

 

 

 

Кол.

 

 

 

 

Бетон,

куб.м

 

 

 

 

Сталь, кг

 

 

 

 

т

 

ФБС24.3.6-Т

ФБС24.4.6-Т

 

  

П2а

 

 

  

0,406

0,543

 

1,46

 

 

0,97

1,30

 

ФБС24. 5.6-Т

ФБС24.6.6-Т

 

  

П3

 

 

  

0,679

0,815

 

2,36

 

 

1,63

1,96

 

ФБС12.4.6-Т

ФБС12.5.6-Т

ФБС12.6.6-Т

 

  

 

П2

 

 

  

0,265

0,331

0,398

 

 

1,46

 

 

0,64

0,79

0,96

 

ФБС12.4.3-Т

ФБС12.5.3-Т

ФБС12.6.3-Т

 

B7,5

 

 

 

 

 

П4

 

 

 

2

 

 

 

0,127

0,159

0,191

 

 

0,74

 

 

0,31

0,38

0,46

 

ФБС9.3.6-Т

ФБС9.4.6-Т

ФБС9.5.6-Т

 

  

 

П1

 

 

  

0,146

0,195

0,244

 

 

0,76

 

 

0,35

0,47

0,59

 

ФБС9.6.6-Т

 

  

П2

 

  

0,293

 

1,46

 

0,70

 

ФБB9.4.6-Т

ФБB9.5.6-Т

ФБB9.6.6-Т

 

  

 

П1

 

 

  

0,161

0,202

0,243

 

 

0,76

 

 

0,39

0,49

0,58

 

ФБП24.4.6-Т

ФБП24.5.6-Т

ФБП24.6.6-Т

 

 

 

В12,5

 

 

 

 

П2

 

 

 

  

0,439

0,526

0,583

 

 

 

1,46

 

 

 

1,05

1,26

1,40

 

 

Примечание. Масса блоков приведена для тяжелого бетона средней плотности 2400 кг/куб.м. 

 

Таблица 3

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Марка блока

 

Класс

бетона

по

 

Монтажные

петли

 

Расход материалов

 

 

Масса блока

(справочная),

 
 

прочности

на

сжатие

 

 

Марка

 

 

 

 

Кол.

 

 

 

 

Бетон,

куб.м

 

 

 

 

Сталь, кг

 

 

 

 

т

 

ФБС24.3.6-П

ФБС24.4.6-П

ФБС24.5.6-П

 

  

 

П2а

 

 

  

0,406

0,543

0,679

 

 

1,46

 

 

0,73

0,98

1,22

 

ФБС24.6.6-П

 

В7,5

 

 

П3

 

2

 

 

0,815

 

2,36

 

1,47

 

ФБС12.4.6-П

 

  

П1

 

  

0,265

 

0,76

 

0,48

 

ФБС12.5.6-П

ФБС12.6.6-П

 

  

П2

 

 

  

0,331

0,398

 

1,46

 

 

0,60

0,72

 

ФБС12.4.3-П

ФБС12.5.3-П

ФБС12.6.3-П

 

  

 

П4

 

 

  

0,127

0,159

0,191

 

 

0,74

 

 

0,23

0,29

0,35

 

ФБС9.3.6-П

ФБС9.4.6-П

ФБС9.5.6-П

ФБB9.6.6-П

ФБB9.4.6-П

ФБB9.5.6-П

ФБB9.6.6-П

 

  

 

 

 

П1

 

 

 

 

  

0,146

0,195

0,244

0,293

0,161

0,202

0,243

 

 

 

 

0,76

 

 

 

 

0,26

0,35

0,44

0,53

0,29

0,37

0,44

 

ФБП24.4.6-П

ФБП24.5.6-П

ФБП24.6.6-П

 

 

 

В12,5

 

 

 

 

П2

 

 

 

  

0,439

0,526

0,583

 

 

 

1,46

 

 

 

0,79

0,95

1,05

 

Примечание. Масса блоков, а также марка монтажных петель приведены для блоков из керамзитобетона средней плотности 1800 кг/куб.м.

 

Таблица 4

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Марка блока

 

Класс

бетона

по

 

Монтажная

петля

 

Расход материалов

 

 

Масса блока

(справочная),

 
 

прочности

на

сжатие

 

 

Марка

 

 

 

 

Кол.

 

 

 

 

Бетон,

куб.м

 

 

 

 

Сталь, кг

 

 

 

 

т

 

ФБС24.3.6-С

ФБС24.4.6-С

ФБС24.5.6-С

 

  

 

П2а

 

 

  

0,406

0,543

0,679

 

 

1,46

 

 

0,81

1,09

1,36

 

ФБС24.6.6-С

 

  

П3

 

2

 

 

0,815

 

2,36

 

1,63

 

ФБС12.4.6-С

 

  

П1

 

  

0,265

 

0,76

 

0,53

 

ФБС12.5.6-С

ФБС12.6.6-С

 

  

П2

 

 

  

0,331

0,398

 

1,46

 

 

0,66

0,80

 

ФБС12.4.3-С

ФБС12.5.3-С

ФБС12.6.3-С

 

  

 

П4

 

 

  

0,127

0,159

0,191

 

 

0,74

 

 

0,25

0,32

0,38

 

ФБС9.3.6-С

ФБС9.4.6-С

ФБС9.5.6-С

ФБС9.6.6-С

ФБB9.4.6-С

ФБB9.5.6-С

ФБB9.6.6-С

 

 

В15

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

П1

 

 

 

 

  

0,146

0,195

0,244

0,293

0,161

0,202

0,243

 

 

 

 

0,76

 

 

 

 

0,29

0,39

0,49

0,59

0,32

0,40

0,49

 

ФБП24.4.6-С

ФБП24.5.6-С

ФБП24.6.6-С

 

 

  

 

П2

 

 

 

  

0,439

0,526

0,583

 

 

 

1,46

 

 

 

0,88

1,05

1,17

 

 

Примечание. Масса блоков, а также монтажных петель приведена для блоков из плотного силикатного бетона средней плотности 2000 кг/куб.м.

 

1.5. Расположение монтажных петель в блоках должно соответствовать указанному на черт.1-3. Конструкции монтажных петель приведены в приложении.

Допускается устанавливать монтажные петли в блоках типа ФБС длиной 1180 и 2380 мм на расстоянии 300 мм от торцов блока и заподлицо с его верхней плоскостью.

При применении для подъема и монтажа блоков специальных захватных устройств допускается, по согласованию изготовителя с потребителем и проектной организацией, изготовление блоков без монтажных петель.

 

1.4, 1.5. (Измененная редакция, Изм. N 1).

 

2. ТЕХНИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ

 

2.1. Материалы, применяемые для приготовления бетона, должны обеспечивать выполнение технических требований, установленных настоящим стандартом, и соответствовать действующим стандартам или техническим условиям на эти материалы.

 

2.2. Фактическая прочность бетона блоков (в проектном возрасте и отпускная) должна соответствовать требуемой, назначаемой по ГОСТ 18105 в зависимости от нормируемой прочности бетона, указанной в проектной документации на здание или сооружение, и от показателя фактической однородности прочности бетона.

(Измененная редакция, Изм. N 1).

 

2.3. Морозостойкость и водонепроницаемость бетона должны назначаться в проекте в зависимости от режима эксплуатации конструкций и климатических условий района строительства согласно СНиП 2.03.01 — для тяжелого бетона и керамзитобетона и СН 165 — для плотного силикатного бетона.

 

2.4. Бетон, а также материалы для приготовления бетона блоков, предназначенных для применения в условиях воздействия агрессивной среды, должны удовлетворять требованиям СНиП 2.03.11, а также дополнительным требованиям СН 165 для блоков из плотного силикатного бетона.

 

2.5. Классы бетона по прочности на сжатие, марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости, а при необходимости и требования к бетону и к материалам для его приготовления (см. п. 2.4), должны соответствовать проектным, указываемым в заказах на изготовление блоков.

 

2.6. Поставка блоков потребителю должна производиться после достижения бетоном требуемой отпускной прочности (п. 2.2).

 

2.7. Значение нормируемой отпускной прочности бетона блоков в процентах от класса по прочности на сжатие следует принимать равным:

50 — для тяжелого бетона и керамзитобетона класса В 12,5 и выше;

70 — для тяжелого бетона класса В 10 и ниже;

80 — » керамзитобетона » В 10 » » ;

100 — для плотного силикатного бетона.

При поставке блоков в холодный период года допускается повышать значение нормируемой отпускной прочности бетона в процентах от класса по прочности на сжатие, но не более;

70 — для бетона класса В 12,5 и выше;

90 — » » » В 10 и ниже.

Значение нормируемой отпускной прочности бетона следует принимать по проектной документации на конкретное здание или сооружение в соответствии с требованиями ГОСТ 13015.0.

Поставку блоков с отпускной прочностью бетона ниже прочности, соответствующей его классу по прочности на сжатие, производят при условии, если изготовитель гарантирует достижение бетоном блоков требуемой прочности в проектном возрасте, определяемой по результатам испытания контрольных образцов, изготовленных из бетонной смеси рабочего состава и хранившихся в условиях согласно ГОСТ 18105.

 

2.5 — 2.7. (Измененная редакция, Изм. N 1).

 

2.8. При отпуске блоков потребителю влажность керамзитобетона не должна быть более 12 %.

 

2.9. Монтажные петли блоков должны изготовляться из стержневой горячекатаной арматуры гладкой класса А-I марок ВСт3пс2 и ВСт3сп2 или периодического профиля Аc-II, марки 10ГТ по ГОСТ 5781.

Арматуру из стали марки ВСт3пс2 не допускается применять для монтажных петель, предназначенных для подъема и монтажа блоков при температуре ниже минус 40° С.

 

2.10. Отклонения в мм проектных размеров блоков не должны превышать:

 

 

по длине …………………………………………… 13

 

по ширине и высоте ……………………………………. 8

 

по размерам вырезов …………………………………… 5

 

 

2.11. Отклонение от прямолинейности профиля поверхностей блока не должно превышать 3 мм на всю длину и ширину блока.

 

2.12. Устанавливают следующие категории бетонной поверхности блоков:

А3 — лицевой, предназначенной под окраску;

А5 — лицевой, предназначенной под отделку керамическими плитками,укладываемыми по слою раствора;

А6 — лицевой, неотделываемой;

А7 — нелицевой, не видимой в условиях эксплуатации.

Требования к качеству поверхностей блоков — по ГОСТ 13015.0.

(Измененная редакция, Изм. N 1).

 

2.13. (Исключен, Изм. N 1).

 

2.14. В бетоне блоков, принимаемых согласно разд. 3, не допускаются трещины, за исключеснием местных поверхностных усадочных, ширина которых не должна превышать 0,1 мм в блоках из тяжелого и плотного силикатного бетона и 0,2 мм в блоках из керамзитобетона.

 

2.15. Монтажные петли должны быть очищены от наплавов бетона.

 

3. ПРАВИЛА ПРИЕМКИ

 

3.1. Приемку блоков следует проводить партиями в соответствии с требованиями ГОСТ 13015.1 и настоящего стандарта.

 

3.2. Приемку блоков по морозостойкости и водонепроницаемости бетона, отпускной влажности керамзитобетона, а также по водопоглощению бетона блоков, предназначенных для эксплуатации в среде с агрессивной степенью воздействия, следует проводить по результатам периодических испытаний.

 

3.3. Испытания бетона на водонепроницаемость и водопоглощение блоков, к которым предъявляют эти требования, следует проводить не реже одного раза в три месяца.

 

3.4. Отпускную влажность керамзитобетона следует контролировать не реже одного раза в месяц по результатам испытания проб, отобранных из трех готовых блоков.

Оценку фактической отпускной влажности следует проводить по результатам проверки каждого контролируемого блока по среднему значению влажности отобранных из него проб.

 

3.5. Приемку блоков по показателям прочности бетона (классу бетона по прочности на сжатие и отпускной прочности), соответствия монтажных петель требованиям настоящего стандарта, точности геометрических параметров, ширины раскрытия технологических трещин и категории бетонной поверхности блоков следует проводить по результатам приемо-сдаточных испытаний.

 

3.6. Приемку блоков по показателям точности геометрических параметров, категории бетонной поверхности и ширины раскрытия технологических трещин следует осуществлять по результатам одноступенчатого выборочного контроля.

 

3.7. Приемку блоков по наличию монтажных петель, правильности нанесения маркировочных надписей и знаков следует проводить путем сплошного контроля с отрбраковкой блоков, имеющих дефекты по указанным показателям.

Разд. 3. (Измененная редакция, Изм. N 1).

 

4. МЕТОДЫ КОНТРОЛЯ И ИСПЫТАНИЙ

 

4.1. Прочность бетона на сжатие следует определять по ГОСТ 10180 на серии образцов, изготовленных из бетонной смеси рабочего состава и хранившихся в условиях, установленных ГОСТ 18105.

При испытании блоков неразрушающими методами фактическую отпускную прочность бетона на сжатие следует определять ультразвуковым методом по ГОСТ 17624 или приборами механического действия по ГОСТ 22690, а также другими методами, предусмотренными стандартами на методы испытания бетона.

(Измененная редакция, Изм. N 1).

 

4.2. (Исключен, Изм. N 1).

 

4.3. Марка бетона по морозостойкости должна контролироваться в соответствии с ГОСТ 10060.

 

4.4. Водонепроницаемость бетона блоков следует определять по ГОСТ 12730.0 и ГОСТ 12730.5 на серии образцов, изготовленных из бетонной смеси рабочего состава.

(Измененная редакция, Изм. N 1).

 

4.4.1. (Исключен, Изм. N 1).

 

4.5. Водопоглощение бетона блоков, предназначенных для применения в условиях воздействия агрессивной среды, следует определять в соответствии с требованиями ГОСТ 12730.0 и ГОСТ 12730.3 на серии образцов, изготовленных из бетонной смеси рабочего состава.

 

4.6. (Исключен, Изм. N 1).

 

4.7. Влажность керамзитобетона следует определять по ГОСТ 12730.0 и ГОСТ 12730.2 испытанием проб, отобранных из готовых блоков.

От каждого блока следует отобрать не менее двух проб.

Допускается определять влажность бетона блоков диэлькометрическим методом по ГОСТ 21718.

(Измененная редакция, Изм. N 1).

 

4.8. Размеры и отклонение от прямолинейности блоков, положение монтажных петель, а также качество поверхностей и внешний вид блоков проверяют по ГОСТ 13015.0.

 

5. МАРКИРОВКА, ХРАНЕНИЕ И ТРАНСПОРТИРОВАНИЕ

 

5.1. Маркировка блоков — по ГОСТ 13015.2.

Маркировочные надписи и знаки следует наносить на боковой поверхности блока.

(Измененная редакция, Изм. N 1).

 

5.2. Блоки должны храниться в штабелях рассортированными по маркам и партиям и уложенными вплотную друг к другу.

Высота штабеля из блоков должна быть не более 2,5 м.

 

5.3. При хранении и транспортировании каждый блок должен укладываться на деревянные прокладки, расположенные по вертикали одна над другой между рядами блоков.

Подкладки под нижний ряд блоков должны укладываться по плотному, тщательно выровненному основанию.

 

5.4. Толщина прокладок должна быть не менее 30 мм.

 

5.5. Транспортирование блоков должно производиться с надежным закреплением, предохраняющим их от смещения.

Высота штабеля при транспортировании устанавливается в зависимости от грузоподъемности транспортных средств и допускаемого габарита погрузки.

 

5.6. Погрузка, транспортирование, разгрузка и хранение блоков должны производиться с соблюдением мер, исключающих возможность их повреждения.

 

5.7. Требования к документу о качестве блоков, поставляемых потребителю, — по ГОСТ 13015.3.

Дополнительно в документе о качестве блоков должны быть приведены марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости, а также водопоглощение бетона (если эти показатели оговорены в заказе на изготовление блоков).

(Измененная редакция, Изм. N 1).

 

6. ГАРАНТИИ ИЗГОТОВИТЕЛЯ

 

6.1. Изготовитель должен гарантировать соответствие поставляемых блоков требованиям настоящего стандарта при соблюдении потребителем правил транспортирования, условий применения и хранения блоков, установленных стандартом.

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ

Обязательное

 

МОНТАЖНЫЕ ПЕТЛИ

 

 

 

Спецификация и выборка стали на одну монтажную петлю

 

 

 

 

 

 

Марка монтажной петли

 

Поз.

 

Диаметр, мм

 

Длина, мм

 

Кол.

 

Масса, кг

 

П1

П2, П2а

П3

П4

 

 

1

2

3

4

 

 

8АI

10АI

12АI

8АI

 

 

970

1180

1330

940

 

 

 

1

 

 

 

 

0,38

0,73

1,18

0,37

 

 

Текст документа сверен по:

официальное издание

М.: Издательство стандартов, 1994

Как определяется водонепроницаемости бетона — методы проверки

Определение водонепроницаемости бетона заключается в степени проницаемости материала для воды. Метод проверки регламентируется государственным стандартном 12730. Для выполнения измерений используются подготовленные образцы, размер которых находится в зависимости от крупности заполнителя. Если в бетоне только 5 мм зерна, то наименьшее измерение образца должно составлять не менее 30 мм.  Если крупность зерен 10 мм, то высота отливки может достигать 50 мм, а для 20 мм заполнителя рекомендуется использовать 10 см образцы.

После того, как образцы набирают необходимую прочность, их фиксируют и герметизируют в обоймах в соответствии с требованиями ГОСТ. Предварительно с торцевых поверхностей удаляются пленка цементного камня и следы уплотняющего состава. Для этого используется специальная металлическая щетка или другой аналогичный инструмент.

Определение водонепроницаемости может производиться двумя способами:

  • по мокрому пятну;
  • по коэффициенту фильтрации.

Метод мокрого пятна

Здесь используется установка любой конструкции, которая позволяет единовременно зафиксировать не менее 6 образцов. Вода подается к нижней части образцов, а наблюдение ведется за их верхним торцом.  Образцы изготавливаются в цилиндрических формах, внутренний диаметр которых составляет 150 мм. Высота формы может выбираться из ряда 30, 50, 100 или 150 мм. После отбора бетонные цилиндры отправляют в камеру нормального твердения, где уровень влажности достигает 95%, а температура составляет  18-22 С.

В ходе испытания образцы устанавливаются в гнезда измерительной установки и фиксируются. Давление воды повышается ступенчато, начиная с 0.2 МПа. Время изменения давления составляет от 1 до 5 минут. На каждом этапе время зависит от высоты образца. Для 150 мм на каждой ступени образец выдерживается по 16 часов, а 30 мм фрагмент – всего 4 часа.

Водонепроницаемость каждого образца оценивается максимальным давлением, при котором вода еще не просачивалась сквозь бетон. Для серии оценка производится по уровню, на котором 4 из 6 образцов еще удерживали воду.

Измерение методом коэффициента фильтрации

Для этого способа используется установка, позволяющая определить коэффициент фильтрации с максимальным давлением более 1.3 МПа. Формы для образцов и правила их отбора те же, что и в предыдущем методе. Перед началом испытаний образцы выдерживают в лаборатории до тех пор, пока уменьшение массы за сутки не составит 0.1%.

Бетонные цилиндры проверяют на герметизацию и дефектность, после чего начинается определение водонепроницаемости материала. В ходе измерений производится ступенчатый подъем дезаэрированной воды, давление которой изменяется с шагом 0.2 МПа в течение 1-5 минут. После каждого изменения берется пауза на 1 час. Вес отфильтрованной влаги измеряют и заносят в таблицу.

Сульфатостойкий цемент в кислотных средах

При воздействии сред, агрессивных по содержанию сульфатов

Согласно ГОСТ 22266-2013 цементы сульфатостойкие предназначены «для изготовления бетонных и железобетонных изделий и конструкций, обладающих повышенной коррозионной стойкостью при воздействии сред, агрессивных по содержанию сульфатов».

В таблице В.1 СП 28.13330.2017 «Защита строительных конструкций от коррозии» (актуализированная редакция СНиП 2.03.11-85) установлена «Степень агрессивного воздействия сульфатов в грунтах на бетоны марок по водонепроницаемости W4 — W20»:

Цемент

Показатель агрессивности грунта с содержанием сульфатов в пересчете на ионы SO4 2-, мг/кг

Степень агрессивного воздействия грунта на бетон

W4

W6

W8

W10 — W14

W16 — W20

Портландцемент по ГОСТ 10178, ГОСТ 31108

500 — 1000

Св. 1000 — 1500

Св. 1500 — 2000

Св. 2000 — 3000

Св. 3000 — 4000

Слабоагрессивная

1000 — 1500

Св. 1500 — 2000

Св. 2000 — 3000

Св. 3000 — 4000

Св. 4000 — 5000

Среднеагрессивная

Св. 1500

Св. 2000

Св. 3000

Св. 4000

Св. 5000

Сильноагрессивная

Сульфатостойкие цементы по ГОСТ 22266

6000 — 8000

Св. 8000 — 10000

Св. 10000 — 12000

Св. 12000 — 15000

Св. 15000 — 20000

Слабоагрессивная

8000 — 10000

Св. 10000 — 12000

Св. 12000 — 15000

Св. 15000 — 20000

Св. 20000 — 24000

Среднеагрессивная

Св. 10000

Св. 12000

Св. 15000

Св. 20000

Св. 24000

Сильноагрессивная

Соотвественно, при воздействии сульфатов на бетон требуется либо обеспечить такому бетону крайне высокую водонепроницаемость, либо для изготовления бетона использовать сульфатостойкий цемент. Причем, если содержание сульфатов в пересчете на ионы SO4 2- превышает:

  • 5 000 мг/кг, то без сульфатостойкого цемента пратически не обойтись;
  • 15 000 мг/кг, то не обойтись без сульфатостойкого цемента и без получения из него водонепроницаемого бетона.   

В природе, встречаются и более минерализованные грунты и воды, например, на Мормышанском озере в Алтайском крае минерализация воды достигает 355 г на литр (плотность более 1200 г/л), то есть около 300 000 мг/кг, основную часть из которых составляют сульфаты и хлориды натрия. Однако, не смотря на сверхвысокую насыщенность солями и запредельно сильную агрессивность для бетона, такие воды широко используются для отдыха и купания туристами:

   
Другое дело, если среда агрессивна не столько по воздействию сульфатов, как, например, серная кислота

Безусловно, в серной кислоте также имеется сульфат-ион и много, но вот «искупаться» в серной кислоте никому и в голову не придёт. В кислотах лимитирующим показателем агрессивности является не столько образующий их анион (сульфат-ион, нитрат-ион…), как водородный показатель (рН) кислотных растворов. По этой причине бессмысленно применение сульфатостойкого цемента как самостоятельной и самодостаточной защиты от кислотных растворов, включая растворы серной кислоты.

В таблице В.3 СП 28.13330.2017 «Защита строительных конструкций от коррозии» (актуализированная редакция СНиП 2.03.11-85) установлена «Степень агрессивного воздействия жидких неорганических сред на бетон» при воздействии кислотных сред в зависимости от рН раствора:

Показатель агрессивности

Показатель агрессивности жидкой среды1) для сооружений, расположенных в грунтах с Kf свыше 0,1 м/сут, в открытом водоеме и для напорных сооружений при марке бетона по водонепроницаемости

Степень агрессивного воздействия жидкой неорганической среды на бетон

W4

W6

W8

W10 — W12

Водородный показатель pH4)

Св. 5,0 до 6,5

Св. 4,0 до 5,0

Св. 3,5 до 4,0

Св. 3,0 до 3,5

Слабоагрессивная

Св. 4,0 до 5,0

Св. 3,5 до 4,0

Св. 3,0 до 3,5

Св. 2,5 до 3,0

Среднеагрессивная

Св. 0 до 4,0

Св. 0 до 3,5

Св. 0 до 3,0

Св. 0 до 2,0

Сильноагрессивная
Соотвественно, при воздействии кислотных растворов на бетон речь о применении или не применении сульфатостойкого бетона уже не идет

В большей мере лимитирует водонепроницаемость бетона. Более того, ГОСТ 22266-2013 не предусматривает использование сульфатостойких цементов в средах, агрессивных по кислотности.

При подготовке решения по защите от коррозии бетона следует также принимать во внимание, что некоторые соли за счёт электролитической диссоциации при контакте с водой, также образуют кислотные растворы. Это, в частности, практически все соли аммония, особенно нитрат аммония и сульфат аммония — широко известные минеральные удобрения. Например, нитрат аммония (аммоний азотнокислый) диссоциирует в воде с образованием азотной кислоты:

H2O + NH4NO3  ↔  (NH4OН) + HNO3

В случае аммонийных солей имеет место комбинированная агрессивная среда, включающая такие показатели агрессивности как водородный показатель (рН) и наличие иона аммония (NH4):

Показатель агрессивности согласно
СП 28.13330.2017 (актуализированная редакция СНиП 2.03.11-85)

Величина показателя

Степень агрессивного воздействия на бетон согласно
СП 28.13330.2017 (актуализированная редакция СНиП 2.03.11-85)

Водородный показатель (рН)

0-3/4

Сильноагрессивная

Содержание аммонийных солей, мг/л, в пересчете на ион NH4

Свыше 800
(т.е. раствор нитрата аммония с концентрацией свыше 0,3%)

Сильноагрессивная

Резюме:

Согласно таблице В3 СП 28.13330.2017 «Защита строительных конструкций от коррозии» (актуализированная редакция СНиП 2.03.11-85) и ГОСТ 22266-2013 сульфатостойкий цемент неприемлемо использовать в кислотной среде как самостоятельный и самодостаточный защитный или кислотостойкий материал для изготовления бетонных и железобетонных конструкций, обладающих коррозионной стойкостью. Бетон на основе сульфатостойкого цемента необходимо защищать от разрушающего воздействия кислотных сред.

Решение есть!

Для защиты бетонных конструкций от коррозии в кислотных средах применяется первичная и вторичная защита согласно СП 28.13330.2017 «Защита строительных конструкций от коррозии»:

 

Первичная защита

Как первичная защита в кислотных средах используются добавки:

  • Бетоноправ люкс марки 2 — позволяет изготавливать бетонную смесь для коррозионностойких конструкций. С этой же целью в отдельных случаях может использоваться Дегидрол люкс марки 10-2, основная задача которого — обеспечение водонепроницаемости бетона.
  • На участках бетонных конструкций, подвергающихся особо сильному коррозионному воздействию, например, при наличии галогенводородных кислот, в особенности, когда возможности по устройству целостной вторичной защиты ограничены, целесообрахно использовать бетонные смеси с добавкой Дегидрола люкс марки 20.
Расход материалов

 

Вторичная защита

Как вторичная защита при опасности кислотной коррозии на участках переменного увлажнения вызываемого воздействием брызг или конденсата кислотных водных сред используются:

  • Контацид марки 1 — при эпизодическим контакте жидких кислотных сред с рН=0-5, а также при постоянном воздействии твердофазных и газовых кислотных сред;
  • Контацид марки 3 — для гидроизоляции и защиты участков, где требуется дополнительно увеличить коррозионную стойкость подложек (в том числе к воздействию кислотных сред), но не допускается или нецелесообразно нанесение отдельного защитного слоя.
Расход материалов

 

 

 

Морозостойкость бетона таблица снип. Морозостойкость бетона

Не зря видимо в старом СНиПе стояло примечание, что мол для тяжелого и мелкозернистого морозостойкость и водонепроницаемость не указывается пишу на память, завтра проверю.

Подниму тему. Всегда указывали в монолитном каркасе для плит перекрытий F, для колонн и стен F на основании таблицы Г.

Поскольку плиты так или иначе работают в условиях наружного воздуха. Бетоны классов ВВ30, чаще всего W4. Пятидневка С. А морозостойкость определяется с учетом базового метода ГОСТ И сейчас вроде как получается, что для плит перекрытия морозостойкость вообще д. А тут еще со стройки звонят. У них по документам бетон В25 F W4, а по чертежам д. F, комиссия задает вопросы. И вроде бетон-то на щебне, должен был бы по умолчанию F дать при такой прочности. Вот с каким индексом у них морозостойкость?

СП 28 тоже переработали.

От 17 года тоже пошла морозостойкость с индексом. При этом работаем то мы по постановлению, то есть по СП 12го года. Николай Г.

Перейти к новому. Экспертиза задала вопрос, что мол для экономии бюджетных средств, необходимо указать минимальные марки по морозостойкости строительных конструкций и водонепроницаемости также, но с ней более менее понятно в соответствии с нормами, обязательными к применению по Постановлению Обязательные нормы: СНиП , п. Последний раз редактировалось Aragorn, Aragorn Посмотреть профиль Найти ещё сообщения от Aragorn.

Почти для всех сооружений берем соответственно и указываем в проекте F1. Сообщение от mya. Посмотреть профиль Найти ещё сообщения от Николай Г.

Господа конструкторы, подскажите, пожалуйста как быть — ремонт стаканов фундаментов внутри здания — восстановление защитного слоя. Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования — на официальном сайте разработчика Минстрой России в сети Интернет.

Design requirements Актуализированная редакция СНиП ОКС Сведения о своде правил.

Пункты, таблицы, приложения, в которые внесены изменения, отмечены в настоящем своде правил звездочкой. Изменения N 2, 3 внесены изготовителем базы данных.

Настоящий свод правил разработан с учетом обязательных требований, установленных в Федеральных законах от 27 декабря г. N ФЗ «О техническом регулировании» , от 30 декабря г. N ФЗ «Технический регламент о безопасности зданий и сооружений» и содержит требования к расчету и проектированию бетонных и железобетонных конструкций промышленных и гражданских зданий и сооружений. Мухамедиев ; доктора техн. Залесов , A. Звездов, Е. Чистяков , канд. Бондаренко , Н. Карпенко, В.

Описание свойства морозостойкости бетона

Кодыш, Н. Трекин, инж. Гвоздева руководитель организации-разработчика — д-р техн. Давидюк, руководитель темы — канд. Дьячков; Д. Климов, С. Измененная редакция, Изм. Свод правил устанавливает требования к проектированию бетонных и железобетонных конструкций, изготовляемых из тяжелого, мелкозернистого, легкого, ячеистого и напрягающего бетонов и содержит рекомендации по расчету и конструированию конструкций с композитной полимерной арматурой.

В настоящем своде правил использованы нормативные ссылки на следующие документы: ГОСТ 4.

Методы расчета морозостойкости

Общие технические условия ГОСТ Металлопродукция из нелегированных конструкционных качественных и специальных сталей. Приемка, маркировка, упаковка, транспортирование и хранение ГОСТ Щебень и гравий из плотных горных пород для строительных работ.

Технические условия ГОСТ Изделия строительные железобетонные и бетонные заводского изготовления. Методы испытаний нагружением. Методы испытания ГОСТ Сталь арматурная термомеханически упрочненная для железобетонных конструкций. Технические условия ГОСТ Арматурные и закладные изделия, их сварные, вязаные и механические соединения для железобетонных конструкций. Общие технические условия ГОСТ Общие требования к методам определения плотности, влажности, водопоглощения, пористости и водонепроницаемости ГОСТ Метод определения плотности.

ГОСТ Методы определения водонепроницаемости ГОСТ Изделия бетонные и железобетонные для строительства. Общие технические требования. Методы определения истираемости ГОСТ Соединения сварные арматуры и закладных изделий железобетонных конструкций.

Ультразвуковой метод определения прочности. ГОСТ Бетоны. Правила контроля и оценки прочности. Определение прочности механическими методами неразрушающего контроля ГОСТ Вода для бетонов и строительных растворов.

Технические условия ГОСТ Соединения сварные стыковые и тавровые арматуры железобетонных конструкций. Ультразвуковые методы контроля качества. Резьба метрическая. Классификация и общие технические требования ГОСТ Формы стальные для изготовления железобетонных изделий.

Методы определения прочности по образцам, отобранным из конструкций ГОСТ Цементы общестроительные. Технические условия ГОСТ Арматура композитная полимерная для армирования бетонных конструкций.

СНиП 2.06.08-87. Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений

Ключи моментные. Общие технические условия. Технические условия СП 2. Обеспечение огнестойкости объектов защиты» с изменением N 1 СП Если заменен ссылочный документ, на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого документа с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого документа с указанным выше годом утверждения принятия.

Если после утверждения настоящего свода правил в ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Если ссылочный документ отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку. Сведения о действии сводов правил целесообразно проверить в Федеральном информационном фонде стандартов.

Способы исключения деформации конструкции под действием отрицательных температур:.

Учитывая, что строительство невозможно остановить в зимнее время, были разработаны рекомендации для суровых климатических условий:. Использование цементов высокой активности.

Чем меньше зерно вяжущего, тем быстрее происходят процессы твердения. Включение в состав противоморозных добавок, соответствующих температурному режиму, позволяющих не изменять технологию укладки:. Плюсы и минусы газобетона, отзывы. Технология свайно-ростверкового фундамента. Виды фундаментов. Выбор дюбеля под газобетон. ЖБИ перемычки в частном строительстве. Обзор грунтовки бетон-контакт. Открыть меню. Метод ускоренного определения прочности на сжатие. Вода для бетонов и растворов.

Добавки для бетонов. Общие технические условия. Метод определения тепловыделения при твердении. Методы определения деформаций усадки и ползучести. Классификация и общие технические требования.

Бетон силикатный плотный. Бетоны химически стойкие. Смеси золошлаковые тепловых электростанций для бетонов.

Приложение 2. Классы и марки бетона по СНиП 2.03.01 — 84 (вступает в действие с 1 января 1986)

Ультразвуковой метод определения морозостойкости. Бетоны тяжелые и мелкозернистые. Бетоны легкие и ячеистые.

Правила контроля средней плотности. Общие требования к проведению испытаний. Растворы строительные. Методы определения прочности по образцам, отобранным из конструкций. Методы определения характеристик трещиностойкости вязкости разрушения при статическом нагружении. Методы определения эффективности. ГОСТ Р

Microsoft Word — FORGE_D316_concrete2_ciematito.doc

% PDF-1.6 % 541 0 объект > эндобдж 538 0 объект > поток application / pdf

  • Microsoft Word — FORGE_D316_concrete2_ciematito.doc
  • u5135
    • 2012-10-09T09: 47: 23 + 02: 00PScript5.dll Версия 5.2.22012-10-23T09: 15: 32 + 02: 002012-10-23T09: 15: 32 + 02: 00Acrobat Distiller 8.3.1 (Windows) uuid: 13125de6-5171-4faf-9b37-0f3e4dfd5f6cuuid: 21e92955-92c9-45b6-8670-2d5840688a3e конечный поток эндобдж 3265 0 объект > / Кодировка >>>>> эндобдж 529 0 объект > эндобдж 299 0 объект > эндобдж 300 0 объект > эндобдж 301 0 объект > эндобдж 302 0 объект > эндобдж 303 0 объект > эндобдж 304 0 объект > эндобдж 305 0 объект > эндобдж 306 0 объект > эндобдж 307 0 объект > эндобдж 308 0 объект > эндобдж 309 0 объект > эндобдж 3276 0 объект > эндобдж 310 0 объект > эндобдж 311 0 объект > эндобдж 312 0 объект > эндобдж 313 0 объект > эндобдж 314 0 объект > эндобдж 315 0 объект > эндобдж 3275 0 объект > эндобдж 3274 0 объект > эндобдж 3269 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState >>> / Тип / Страница >> эндобдж 531 0 объект > эндобдж 3273 0 объект > поток h2 0C b zPnPhiKz | / zB0M.! ~ o (Ti-l +0 # F \ / l0F + ‘Hj /

    Проницаемость бетона и корреляция с параметрами микроструктуры, определенными с помощью 1H ЯМР

    Коэффициенты водопроницаемости и газопроницаемости бетона с различными соотношениями водного связующего (w / b) и примеси были измерены с помощью испытательного устройства собственной разработки, основанного на методе установившегося потока для жидкости и методе стабилизации перепада давления для газа, соответственно. Кроме того, микропористая структура бетона была определена с помощью ядерно-магнитного метода 1 H резонанс (ЯМР).Результаты показали, что существуют хорошие корреляции между водопроницаемостью и газопроницаемостью бетона с различными соотношениями w / b, с коэффициентом корреляции более 0,90. Можно идентифицировать лучшую корреляцию между водопроницаемостью и сегментарной вкладной пористостью в диапазоне от 10 до 100 нм и от 100 до 1000 нм, но газопроницаемость более актуальна для сегментарной вкладной пористости в диапазоне от 100 до 1000 нм. Более того, корреляция между водопроницаемостью и вкладной пористостью для каждого диаметра пор всегда лучше, чем корреляция между проницаемостью для газа.Влияние добавок на соотношение между проницаемостью и гранулометрическим составом бетона является значительным. Причем коэффициент водопроницаемости на один-два порядка ниже коэффициента газопроницаемости.

    1. Введение

    Водо- и газопроницаемость считаются надежными показателями для оценки долговечности бетона [1]. Для большинства жидкостей скорость потока пропорциональна градиенту давления и не зависит от используемой жидкости. В отличие от водопроницаемости, газопроницаемость зависит от природы газа и показывает линейную функцию обратного среднего давления, что можно назвать эффектом Клинкенберга или теорией проскальзывания газа [2].Поскольку вода содержит газовое и жидкое состояния, водопроницаемость бетона должна включать вклад этих двух состояний, упомянутых выше [3]. Для бетона с низкой пористостью и высокой плотностью нецелесообразно испытывать водопроницаемость бетона методом давления воды [4, 5]. Анез и др. предложили приближенную линейную зависимость между газопроницаемостью, водопроницаемостью, обратным средним давлением и фактором Клинкенберга [6]. Предыдущие исследования показали, что коэффициент водопроницаемости был на 1-2 порядка ниже, чем коэффициент проницаемости для газа [7].Kameche et al. [8] предположили, что значительная разница между коэффициентами водопроницаемости и газопроницаемости бетона может быть связана с различными методами предварительной обработки образцов. Скочилас и Генри [9] обнаружили, что когда чистая вода вводится в поры бетона, химическое равновесие различных фаз, представленных в бетоне, будет нарушено, что приведет к растворению или осаждению микрокомпонентов в бетоне. Маршан [10] указал, что эффективный диаметр пор постепенно уменьшается с проникновением воды в образец из-за расширения материалов на основе цемента, вызванного капиллярной адсорбцией воды.Стоит отметить, что для определения коэффициента водопроницаемости бетона точное и воспроизводимое измерение становится утомительным и трудным [11], а внутренняя водонасыщенность будет иметь большее влияние на результаты испытаний [12]. Поэтому акцент был смещен на газопроницаемость, которую легче измерить, она требует меньше времени и дает более воспроизводимые результаты [13]. Если можно определить эффективную взаимосвязь между водопроницаемостью и газопроницаемостью бетона, можно быстро и легко оценить коэффициент водопроницаемости.

    Хорошо известно, что существует хорошая корреляция между параметрами микроструктуры бетона и его проницаемостью [14]. Chen et al. [15] использовали известняковый порошок в качестве заменителя цемента для оценки водостойкости бетона и обнаружили значительную линейную корреляцию между проницаемой пористостью и глубиной проникновения воды, а также коэффициентом сорбционной способности. Ян и др. [16] исследовали взаимосвязь между свойствами переноса и пористостью нормализованного строительного раствора, нагретого до 600 ° C.Sinsiri et al. [17] показали, что газопроницаемость материалов на основе цемента с летучей золой уменьшается с увеличением пористости. Изучая влияние качества клинкера и известняка на газопроницаемость, водопоглощение и структуру пор, Цивилис и др. [18] установили, что распределение пор по размерам, особенно средний размер пор, влияет на газопроницаемость и водопоглощение бетона. В настоящее время для исследования микроструктуры бетона используются многочисленные методы, включая адсорбцию азота, гравиметрию, рентгеновскую компьютерную томографию (X-CT), порозиметрию с проникновением ртути (MIP) и ядерный магнитный резонанс 1 H (ЯМР). .Размер образца теста MIP невелик, что трудно отразить реальную ситуацию с бетоном. Кроме того, проникновение ртути под высоким давлением и эффект защиты пор могут деформировать или разрушить образец, что приведет к неточным результатам [19]. ЯМР — один из наиболее эффективных датчиков для получения параметров микроструктуры, близких к реальной ситуации, с неинвазивными и неразрушающими свойствами. Ji et al. [20] показали, что пики распределения времени поперечной релаксации коррелируют с микроструктурой свежего цементного теста на основе низкопольного ЯМР 1 H.Zhang et al. [21] измеряли характеристические параметры пор и распределение пор по размерам с временем экспозиции с помощью технологии ЯМР. Tziotziou et al. [22] применили релаксацию ядерного магнитного резонанса 1 H для отслеживания гидратации и изменения пористости смесей извести и пуццолана во время их схватывания в режиме реального времени. Чжоу и др. [23] исследовали структуру пор белых цементных растворов при кинетике адсорбции водяного пара методом ЯМР. Таким образом, можно видеть, что в последние годы метод ЯМР все чаще используется для характеристики параметров микроструктуры бетона.Однако исследования взаимосвязи между водой, газопроницаемостью и пористостью, измеренными с помощью ЯМР, все еще редки.

    Для исследования взаимосвязи между водопроницаемостью и газопроницаемостью бетона были разработаны пропорции тестовой бетонной смеси с различными соотношениями вода-вяжущее (w / b) и смеси. Во-первых, коэффициенты водопроницаемости и газопроницаемости испытуемого бетона были измерены с помощью испытательного устройства собственной разработки, основанного на методе стабилизации перепада давления для газа [24] и методе установившегося потока для жидкости.Параметры микроструктуры, такие как пористость и распределение пор по размерам исследуемого бетона, были проверены методом ЯМР. Во-вторых, по результатам испытаний было исследовано влияние соотношения воды и примесей на водо- и газопроницаемость бетона. Кроме того, была проанализирована корреляция между водопроницаемостью и газопроницаемостью. Кроме того, были предприняты попытки идентифицировать причины и факторы влияния, вызывающие разницу между коэффициентами проницаемости для воды и газа, и обсуждалось влияние соотношения w / b и примеси на параметры микроструктуры бетона и его макропроницаемость.Наконец, была проанализирована степень корреляции между водопроницаемостью и газопроницаемостью и сегментарной вкладной пористостью с разными диаметрами пор.

    2. Материалы и пропорции бетона

    Речной песок с кажущейся плотностью 2600 кг / м 3 и модулем крупности 2,5 использовался в качестве мелкого заполнителя. Крупный заполнитель с кажущейся плотностью 2700 кг / м 3 представлял собой гравий с максимальным размером частиц 40 мм и непрерывным диапазоном фракции 5-40 мм.Вес водопроводной воды для смешения составлял 190 кг / м 3 . Использовался портландцемент PC 32,5 с подробными свойствами, показанными в таблице 1.

    Стандартная консистенция (%) Тонкость помола (%) Плотность (г / м 3 ) Время схватывания (мин) Прочность на изгиб (МПа) Прочность на сжатие (МПа) Устойчивость
    29.0 5,6 3,02 Начальная настройка Окончательная настройка 3 дня 28 дней 3 дня 28 дней Квалификация
    250320 4,12 5,68 20,4 51,3

    Поскольку летучая зола (FA) и микрокремнезем (SF) являются широко используемыми добавками, а базальтовое волокно (BF) в последнее время привлекает к себе большое внимание, поэтому эти три Типы добавок выбраны для исследования их влияния на проницаемость и микроструктурные свойства бетона.Химический состав использованного цемента и добавок приведен в таблице 2.

    Материал SiO 2 Al 2 O 3 Fe 2 O 3 CaO MgO
    Цемент 24,55 10,48 2,16 51,16 6,01
    Зола уноса 47.66 20,81 9,84 11,51 1,51
    Пары кремнезема 98,02 0,42 0,09 0,29 0,41
    Базальтовое волокно 54,00 11,50 7,00 4,50

    Девять бетонных смесей (Таблица 3) были разработаны для исследования влияния соотношения w / b и добавки на водо- и газопроницаемость бетона.

    Номер Содержание (кг / м 3 ) W / B Прочность на сжатие 28 дней (МПа)
    C FA SF BF Агрегат e
    F C
    A1 475,0 — — — 552 1174 0.40 35,4
    A2 422,0 — — — 567 1204 0,45 29,0
    A3 380,0 — — — 578 1229 0,50 25,7
    A4 346,0 — — — 589 1249 0,55 21.9
    A5 317,0 — — — 597 1269 0,60 16,9
    A6 a 304,0 76 — — 578 1229 0,50 22,2
    A7 b 266,0 114 — — 578 1229 0.50 21,2
    A8 c 361,0 — 19 — 578 1229 0,50 31,0
    A9 d 380,0 — — 1,03 578 1229 0,50 29,3
    a A6: заменитель цемента FA, 20% от массы 380 кг цемента. b A7: ТВС заменитель цемента, 30% от массы цемента 380 кг. c A8: Заменитель цемента SF, 5% от массы 380 кг цемента. d A9: 0,3% по объему цемента, что составляет 1,03 кг / м 3 . и Мелкие заполнители (F): 100% мас. / Мас. Через сито 8 мм, 96,5% мас. / Мас. Через сито 4 мм. Крупные агрегаты (C): 100% мас. / Мас. Через сито 40 мм, 40% мас. / Мас. Через сито 16 мм. f A1 – A7 в таблице 3 идентично содержанию в таблице 2 в [24], A8 и A9 здесь относятся к A9 и A10 в таблице 2 в [24].
    3. Методика и методы эксперимента
    3.1. Образцы Литье

    В соответствии с бетонными смесями, указанными в таблице 3, для каждой пропорции смеси были изготовлены два прямоугольных образца бетона (150 мм × 150 мм × 550 мм). Все образцы были отверждены в соответствии с правилами испытаний для гидравлического бетона (SL352-2006). После 28 дней отверждения каждый прямоугольный образец был разрезан на шесть частей размером 150 мм × 150 мм × 50 мм. Три из них использовались для измерения водопроницаемости, а три других — для измерения газопроницаемости.На рисунке 1 представлена ​​принципиальная схема резки бетонных образцов.


    Кроме того, для каждой пропорции смеси три кубических образца с длиной стороны 150 мм были отлиты одновременно и отверждены в стандартной камере для отверждения. Затем была измерена прочность на сжатие 28 дней кубических бетонных образцов, как показано в Таблице 3.

    3.2. Метод испытания на проницаемость

    Хорошо известно, что для бетона с более низкой пористостью размер пор измеряется в микрометровом или нанометровом масштабе.Более того, поры с более высокой извилистостью и меньшей связностью могут привести к снижению водо- и газопроницаемости бетона. Как правило, водопроницаемость бетона составляет от 10 −19 м 2 до 10 −17 м 2 , в то время как газопроницаемость выше, чем проницаемость воды, по крайней мере, на один или два порядка [ 7, 8].

    Просачивание воды или газа с одной стороны образца на цементной основе на другую сторону занимает много времени, поскольку фильтрационный поток очень мал.Кроме того, трудно точно измерить объем фильтрационного потока за единицу времени. Поэтому в данной статье было разработано экспериментальное устройство, которое может измерять коэффициенты проницаемости образцов для воды и газа и уменьшать ошибки испытаний, основанное на методе стабилизации перепада давления для газа [25, 26] и методе стационарного потока для жидкости. [2]. Сравнивая экспериментальные измерения с результатами из другой литературы, устройство собственной разработки имеет относительно простой метод испытаний и гораздо более высокую стабильность результатов.На рисунках 2 и 3 показаны принципиальная схема устройства и принципа собственной разработки для испытания проницаемости бетона.



    Для измерения коэффициента водопроницаемости образцы необходимо поместить в дистиллированную воду на 24 часа под вакуумом. Кроме того, образцы были запечатаны с боков воском, чтобы обеспечить однонаправленный поток воды и избежать боковой утечки во время испытания на проницаемость. Затем их поместили в устройство, расположенное между верхней крышкой и зажимной пластиной, как показано на рисунке 3, чтобы обеспечить квадратную водопроницаемую площадь равную 0.0064 м 2 со стороной 80 мм, квадратными резиновыми кольцами толщиной 5 мм, внутренней длиной 80 мм и внешней длиной 135 мм помещали на верхнюю и нижнюю грани образцов. Наконец, полностью автоматический пермеаметр h5-S приложил к образцу давление для ускорения потока воды. Давление увеличилось с 0 МПа до 2 МПа и оставалось неизменным в течение 8 часов. До достижения стабильного потока воды поток воды измеряли каждые четыре часа. После того, как просачивание воды стабилизировалось, количество воды, протекающей через образец бетона, было измерено путем измерения повышения уровня воды в пипетке.Установившийся поток Q был получен путем усреднения трех записей после стабильного потока. Граничные условия водопроницаемости в бетоне показаны на рисунке 4.


    В установившемся режиме нагнетания изменение давления в образце определяется известным выражением [27]: где — давление нагнетания (МПа), — давление слива (МПа), которое в данном случае поддерживается на уровне атмосферного, и — длина образца (м).

    Согласно граничным условиям на рисунке 4, закон Дарси может быть записан для одномерного потока [27–29], где показано, где — скорость воды или газа (м / с) и — вязкость ().

    Подставив граничное условие испытания на проникновение воды в уравнение (2), можно получить уравнение для коэффициента водопроницаемости: где — динамическая вязкость воды (в зависимости от температуры воды в эксперименте) (10 −6 ), — средний расход через бетон (м 3 / с), ч, — высота образца (м), A, — площадь поперечного сечения воды (м 2 ), и — величина разницы давления воды между верхней и нижней поверхностями испытуемых образцов (МПа).

    Испытания на газопроницаемость проводились по методу Цембюро, рекомендованному RILEM, в котором в качестве закачки использовался № 2 высокой чистоты [25, 26]. Поскольку испытание на проницаемость основано на измерении собственной проницаемости путем нагнетания газа, образец необходимо непрерывно сушить в течение 48 часов в печи, высушивая при температуре 105 ° C ± 5 ° C перед испытанием. Затем образцы взвешивали при охлаждении до комнатной температуры. Верхняя поверхность образца на газопроницаемость была соединена с атмосферой, а нижняя поверхность подвергалась постоянному входному давлению 0.3 МПа (давление впрыска). Объемный расход газа измеряли, когда нагнетание продолжалось в течение 30 минут, чтобы гарантировать, что газ стабильно проходит через образец (установившееся состояние).

    В отличие от воды, газ сжимаем. Следовательно, необходимо скорректировать коэффициент газопроницаемости на основе уравнения (4), которое можно выразить следующим образом [8, 30]: где — динамическая вязкость N 2 (в зависимости от температуры N 2 в эксперименте) (), — объемный расход (м 3 / с), — высота образца (м), — площадь поперечного сечения газа (м 2 ), — давление нагнетания ( МПа), — атмосферное давление (МПа).

    3.3. ЯМР для определения микроскопической структуры бетона

    MesoMR23-060H-I, произведенный Niumag Electric Corporation, город Сучжоу, провинция Цзянсу, Китай, был принят для испытания 1 H ЯМР. В этом эксперименте испытательный прибор ЯМР имеет постоянное магнитное поле 0,5 Тл и радиочастотную катушку диаметром 60 мм и работает при 23,4033 МГц и температуре магнита 32 ° C. В таблице 4 показаны параметры теста Carr Purcell Meiboom Gill (CPMG) для определения времени поперечной релаксации ( T 2 ).

    Параметры Sf (МГц) O1 (Гц) P1 ( μ с) P2 ( μ с) SW (кГц) TW (мс) RG1 (дБ) DRG1 PRG NS TE (мс) NECH
    Значение 23 403330 13 26 250 3000 10 3 1 64 0.2 16000

    Для испытания ЯМР использовали кубические образцы с длиной стороны 40 мм, которые были вырезаны из прямоугольных образцов бетона. Конкретные этапы испытаний заключаются в следующем. (1) Пыль с поверхности образцов очищали щеткой (2) Образцы погружали в дистиллированную воду при давлении вакуума 0,1 МПа на 10 часов, чтобы убедиться, что образцы были полностью водонасыщенный [31] (3) Образцы вынимали из воды и вытирали внешнюю влагу, а затем образцы оборачивали консервирующей пленкой (4) Образцы помещали в катушку магнита для выполнения 1 Тест H ЯМР

    Температура и напряженность магнитного поля могут влиять на результаты теста.Поэтому после определения параметров CPMG соотношение между ядерным магнитным сигналом единичного объема и пористостью было стандартизовано на основе стандартного образца с заданной пористостью. Затем те же параметры и этапы испытаний были использованы для калибровки стандартного образца и получения калибровочной кривой. На рисунке 5 показана калибровочная кривая.


    Основываясь на гипотезе быстрого обмена, когда образец заполнен водой, отношение значения отдельной поры к соотношению поверхности к объему хорошо пропорционально.Таким образом, распределение пор можно определить на основе спектра следующим образом [32, 33]: где — время релаксации воды в поре, — время релаксации поверхности, — относительность поверхности, A — площадь стенка поры, — объем жидкости.

    4. Результаты и анализ
    4.1. Проницаемость и ее влияющие факторы

    Коэффициенты водопроницаемости и газопроницаемости бетона с различными соотношениями воды и вяжущими веществами и добавками в возрасте 28 дней показаны на рисунке 6.Стоит отметить, что значения коэффициентов водопроницаемости и газопроницаемости являются средними значениями после исключения аномальных чисел методом Граббса [34].


    Для бетона без добавок (A1 – A5) на Рисунке 6 можно наблюдать увеличение коэффициентов водопроницаемости и газопроницаемости с соотношением w / b, что свидетельствует о том, что соотношение w / b оказывает сильное влияние на проницаемость для воды и газа. Кроме того, чтобы исследовать влияние добавки на проницаемость, были использованы бетоны A6 – A9 для сравнения с A3.Можно заметить, что добавление добавок в бетон (кроме А9, бетон с базальтовой фиброй) заметно снижает проницаемость. Среди них микрокремнезем (A8) обладает наиболее значительным восстановительным эффектом, что аналогично выводам Ismail et al. [35] и Badogiannis et al. [36]. Уменьшение влияния примесей на эти три коэффициента проницаемости в порядке убывания A8> A7> A6. Причины влияния примесей на проницаемость можно отнести к следующему.Во-первых, введение волокон в бетон увеличивает образование микротрещин, что приводит к увеличению коэффициентов водопроницаемости и газопроницаемости по сравнению с обычным бетоном. Во-вторых, вторичная гидратация бетона с помощью микрокремнезема может быть завершена за относительно короткое время, что быстрее, чем у бетона с зольной пылью; то есть бетон из летучей золы все еще преждевременен в возрасте 28 дней. Таким образом, влияние микрокремнезема на снижение коэффициента проницаемости более очевидно, чем влияние летучей золы.

    Кроме того, влияние добавки на коэффициент проницаемости для воды и газа различно, как показано в Таблице 5. В Таблице 5 минус и плюс представляют уменьшение и увеличение по сравнению с A3, соответственно.

    Номер Скорость изменения (%) Скорость изменения (%)
    A6 −15,3 −9,0
    A7 −22.0 −17,3
    A8 −10,5 −6,2
    A9 −35,9 −17,4
    A10 +26,0 +24,3

    Как показано в таблице 5, для той же добавки влияние добавки на коэффициент водопроницаемости является наиболее значительным. Взяв, например, A6, относительная скорость снижения коэффициента проницаемости составляет (15.3%)> (9,0%)> D (2,2%). Похожая тенденция наблюдается и в бетоне с другими добавками. Таким образом, можно сделать вывод, что при добавлении различных добавок в бетон образуются разные пористые структуры, что приводит к разной проницаемости.

    4.2. Корреляция между водопроницаемостью (газом) и параметрами микроструктуры

    Как правило, бетон с хорошей непроницаемостью для хлоридов имеет превосходную водо- и газонепроницаемость. Однако, поскольку механизмы водопроницаемости и газопроницаемости различны в зависимости от микроструктуры бетона [37, 38], необходимо исследовать корреляцию между водопроницаемостью и газопроницаемостью [9, 39].Корреляция между проницаемостью для воды и газа показана на рисунке 7. Из рисунка 7 видно, что коэффициент проницаемости для газа и воды увеличивается пропорционально соотношению w / b. Может быть получена хорошая корреляция между проницаемостью для воды и газа с R 2 0,918.


    В таблице 6 показана пористость испытуемого бетона, измеренная методом ЯМР [24].

    A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9
    9.36 9,54 9,97 13,05 15,46 9,45 9,10 8,73 14,72

    d ), поры можно разделить на поры геля (<10 нм), средние капиллярные поры (10–100 нм), большие капиллярные поры (100–1000 нм) и воздушные пустоты (> 1000 нм) [40, 41] . Распределение размеров пор испытуемого бетона, измеренное методом ЯМР, описано в [24].

    На самом деле, даже при одинаковой пористости различное распределение пор по размерам может привести к разной проницаемости. Кроме того, размер материала также влияет на способность бетона к переносу. Таким образом, важно учитывать влияние размера пор и пористости одновременно на проницаемость. Zhang et al. [21] определил пористость, вносящую вклад в индикатор, то есть умножение пористости на соответствующий процент размера поры в общей пористости, который отражает долю объема пор в определенном диапазоне размеров пор к общему объему образца, чтобы описать комбинированное влияние размера пор и пористости на водопроницаемость и газопроницаемость.На рис. 8 показана сопутствующая пористость в различных диапазонах размеров пор в бетоне.


    Из рисунка 8 видно, что вкладная пористость большой поры (100–1000 нм) увеличивается с увеличением отношения w / b, что приводит к увеличению проницаемости. Кроме того, за исключением базальтовой фибры (A9), добавление добавок в бетон может значительно снизить пористость и сопутствующую пористость крупных пор, делая бетон более непроницаемым. Затем, в соответствии с вкладной пористостью, определенной на рисунке 8, и проницаемостью, приведенной на рисунке 6, можно определить корреляцию между вкладной пористостью в различных диапазонах размера пор и проницаемости, а также коэффициентом диффузии.В таблице 7 показаны соответствующие коэффициенты корреляции R 2 .

    <10 нм 10 нм∼100 нм 100 нм∼1000 нм> 1000 нм
    Различная вода- соотношения связующего Водопроницаемость 0,787 0,978 0,999 0,639
    Газопроницаемость 0.595 0,793 0,901 0,596
    Различные добавки Водопроницаемость 0,913 0,889 0,984 0,837
    Газопроницаемость 0,882 0,967 0,827

    Из таблицы 7 видно, что корреляция между водопроницаемостью и сопутствующей пористостью для каждого диаметра пор всегда лучше, чем у газопроницаемости, независимо от того, являются ли примеси добавление или нет.Это может быть связано с эффектом Клинкенберга. Когда размер поры сравнивается со средней длиной свободного пробега молекул газа, поток газа на стенках поры будет иметь эффект скольжения, что увеличивает скорость потока газа. В конце концов, газопроницаемость больше, чем собственная (вода) проницаемость [6]. Кроме того, можно наблюдать лучшую корреляцию между водопроницаемостью и сегментарной вкладной пористостью в диапазоне от 10 до 100 нм и от 100 до 1000 нм, но газопроницаемость более актуальна для сегментарной вкладной пористости в диапазоне от 100 до 1000 нм.Известно, что N 2 имеет молекулу меньшего размера с динамическим размером 0,364 нм [42], а диаметр молекул воды составляет 0,22 нм [43]. Таким образом, N 2 и молекулы воды могут легко проходить через маленькие капиллярные поры. Более того, N 2 и молекулы воды могут легко проходить через поры, когда диаметр пор увеличивается на 100–1000 нм.

    Добавки существенно влияют на соотношение между проницаемостью и распределением пор бетона по размерам [44, 45].Добавление добавок вызовет изменение границы раздела между цементным тестом и заполнителем, а также структуру и морфологию пор. Часть соединенных пор может быть заблокирована до несвязанных пор или расширена до трещин [46, 47]. Из таблицы 7 видно, что после добавления примесей корреляция между вкладной пористостью в каждом диапазоне размеров пор с водопроницаемостью, а также газопроницаемостью в определенной степени снижается. Это связано с тем, что после добавления примесей пористость бетона уменьшилась; Между тем, распределение макропор и микропор по размерам уменьшилось и увеличилось соответственно.

    4.3. Анализ различий между коэффициентами проницаемости для воды и газа

    На рисунке 9 показано изменение отношения коэффициентов проницаемости для воды и газа в зависимости от отношения w / b.


    Видно, что постепенно уменьшается с увеличением отношения w / b. Более того, наклон имеет тенденцию быть резким, когда отношение w / b выше 0,50. Кроме того, примесь также влияет на. На рис. 10 показано изменение с примесями.


    На Рисунке 10 наименьшая проницаемость у A8 и наибольшая проницаемость A9.Таким образом, из рисунка 10 видно, что оно уменьшается с увеличением проницаемости. Более того, степень уменьшения положительно связана с проницаемостью. Кроме того, можно заметить, что коэффициент водопроницаемости бетона с добавками на один-два порядка ниже коэффициента газопроницаемости, что может быть связано с эффектом Клинкенберга [7, 8, 48].

    Обнаружено, что при испытании на проницаемость для воды время, необходимое для достижения устойчивого состояния фильтрации, намного больше, чем при испытании на газопроницаемость.Кроме того, при проведении испытания на водопроницаемость можно выявить непрерывное снижение расхода закачиваемой воды. Эти явления можно объяснить следующими основными причинами. Во-первых, когда чистая вода вводится в поры, химическое равновесие различных фаз, присутствующих в бетоне, будет нарушено, что приведет к растворению или осаждению микрокомпонентов в бетоне. Скорость растворения или осаждения по своей природе намного выше, чем скорость переноса воды [9].Более того, эффективный диаметр пор постепенно уменьшается с проникновением воды в образец из-за расширения материалов на основе цемента, вызванного капиллярной адсорбцией воды [10, 49], что может быть причиной меньшего коэффициента водопроницаемости. Это явление очень похоже на самозаживление трещин при проникновении воды [50].

    5. Выводы

    Выводы этой работы можно резюмировать следующим образом: (1) Существует очевидная эффективная взаимосвязь между водопроницаемостью и газопроницаемостью бетона.Коэффициент водопроницаемости на один-два порядка ниже коэффициента газопроницаемости испытуемого бетона. Разница между коэффициентами водопроницаемости и газопроницаемости увеличивается с уменьшением проницаемости бетона. Коэффициент водо- и газопроницаемости бетона увеличивается с соотношением w / b, что можно рассматривать как основной фактор, влияющий на непроницаемость бетона. Вариации коэффициента водо- и газопроницаемости бетона с добавками аналогичны, но влияние одной и той же добавки на водо- и газопроницаемость бетона различно, причем коэффициент водопроницаемости в наибольшей степени зависит от добавки добавок.(2) Связь между микроструктурой и водопроницаемостью отличается от соотношения между микроструктурой и проницаемостью для газа. Можно наблюдать лучшую корреляцию между водопроницаемостью и сегментарной вкладной пористостью в диапазоне от 10 до 100 нм и от 100 до 1000 нм, но газопроницаемость более актуальна для сегментарной вкладной пористости в диапазоне от 100 до 1000 нм. Более того, корреляция водопроницаемости с вкладной пористостью для каждого диаметра пор всегда лучше, чем у газопроницаемости.Кроме того, добавление примесей оказывает большое влияние на соотношение между макроскопической проницаемостью и распределением пор по размерам.

    Доступность данных

    Эксперимент представляет собой серию экспериментов, выполненных автором вместе с Фанг Чжаофэн и Бяньфань. Данные в рукописи взяты из этого эксперимента.

    Конфликт интересов

    Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.

    Благодарности

    Авторы выражают признательность за поддержку, полученную от Исследовательского фонда для Фонда естественных наук провинции Чжэцзян (LQ18G010007, Южун Чжан; LY17E0

    и LY13E0

    , Цзюньчжи Чжан) и Национального фонда естественных наук Китая (50879079 и 51279181 , Цзюньчжи Чжан).Кроме того, мы благодарим Цзяньдун Ван, Чуаньцин Фу и Фань Бянь за их помощь во время экспериментов.

    (PDF) Новое устройство водопроницаемости для железобетона под нагрузкой

    • Было продемонстрировано, что влияние как начального градиента давления

    (от 25 до 100 кПа), так и

    на регулирование давления на протяжении всего испытания составляло

    незначительный.

    • Аналогичным образом было показано, что скорость загрузки (от

    0,05 до 0.01 мм / мин) и режим управления нагрузкой

    (сила и смещение) не оказывают существенного влияния на измерения проницаемости

    .

    • Комбинируя поведение образца

    на растяжение с характеристиками его проницаемости, можно определить соотношение между водопроницаемостью армированного бетона

    , максимальным раскрытием трещин и напряжением в арматурных стержнях

    .

    Благодарности Исследовательский проект был финансово поддержан

    Фондом исследований природы и технологий Que

    ´bec (FQRNT).Авторы выражают признательность

    Holcim и Sika на пожертвования для проекта.

    Ссылки

    1. ACI (2003) Требования строительных норм для конструкционного бетона

    (ACI 318-02) и комментарии (ACI 318R-02),

    (Американский институт бетона). В. Детройт, США

    2. Аль-Файяд С. (1997) Поведение при растрескивании армированных бетонных элементов

    при растрескивании. В: Ногабай ЛЕак (ред.)

    Отчет об исследовании: напряжение железобетонных призм, т.

    13.Отдел структурной инженерии, Университет Лулео

    Technology, стр. 1–122

    3. Алдеа С.М., Гандехари М., Шах С.П., Карр А. (2000) Оценка

    Поток воды через потрескавшийся бетон под нагрузкой.

    ACI Mater J 97: 567–575

    4. Aldea CM, Shah SP, Karr A (1999) Водопроницаемость высокопрочного бетона с трещинами

    . Mater Struct 32: 370–376

    5. BAEL (1999) Re

    `gles bael 91 modi

    ´es 99 — re

    ` gles tech-

    niques de concept et de calc des ouvrages et con-

    структуры и

    тонар

    соответствует мне

    метод

    данные

    лимита.Eyrolles, e

    ´dition 2000, 333 pp

    6. Banthia N, Bhargava A (2007) Проницаемость напряженного бетона

    и роль волоконной арматуры. ACI Mater J

    104: 70–76

    7. Бхаргава А., Бантия Н. (2008) Проницаемость бетона

    с волокнистой арматурой и прогнозы срока службы. Mater

    Struct 41: 363–372

    8. Breysse D, Ge

    ´rard B (1997) Транспортировка жидкостей в треснувшей среде

    . В: Reinhardt HW (ред.) Отчет Rilem 16 — пенетрация —

    и проницаемость бетона: барьеры для органических и

    загрязняющих жидкостей, том 16.E & FN Spon, Штутгарт,

    Германия, стр. 123–154

    9. BS (1997) Использование бетона в конструкциях — часть 2: код

    Практика для особых обстоятельств — BS 8110-2: 1985

    (Британский Standards Institution)

    10. Charron JP, Denarie

    ´E, Bru

    ¨hwiler E (2008) Transport

    Свойства воды и гликоля в сверхвысоких характеристиках

    из армированного волокном бетона (UHPFRC) при высоком растяжении

    деформация.Cem Concr Res 38: 689–698

    11. CSA (2004) Стандарт проектирования бетонных конструкций — CAN /

    CSA-A23.3-04. Канадская ассоциация стандартов, Missis-

    sauga, Онтарио, Канада

    12. CSA (2006) Канадский автомобильный мост — код проекта —

    CAN / CSA-S6-06. Канадская ассоциация стандартов, Miss-

    issauga, Онтарио, Канада

    13. CSA (2009) Бетонные материалы и методы изготовления бетона

    строительство CAN / CSA-A23.1-09. Канадская ассоциация стандартов

    , Миссиссога, Онтарио, Канада

    14.Эльфгрен Л., Ногабай К. (2002) Напряжение армированных кон-

    критских призм. Связующие свойства арматурных стержней

    , встроенных в бетонные анкерные элементы. Краткое изложение кругового исследования rilem

    , организованного tc 147-fmb «Механика разрушения

    для закрепления и связывания». Mater Struct 35:

    318–325

    15. Еврокод 2 (2005) Расчетные конструкции

    ´ton — partie

    1-1: Re

    ‘gles ge

    ´ne

    ´rales et al. re

    `gles pour les ba

    ttiments—

    NF.EN.1992-1-1 (Европейский комитет по стандартизации —

    ). В. Брюссель

    16. Ge

    ´rard B, Breysse D, Ammouche A, Houdusse O, Didry O

    (1996) Растрескивание и проницаемость бетона под давлением

    . Mater Struct 29 (187): 141–151

    17. Ge

    ´rard B, Reinhardt HW, Breysse D (1997) Измерено перемещение

    в бетоне с трещинами. В: Reinhardt HW (ed) Ri-

    lem report 16 — проникновение и проницаемость бетона:

    барьеры для органических и загрязняющих жидкостей, том 16.E &

    FN Spon, Штутгарт, Германия, стр. 265–324

    18. Hooton RD (1989) Что необходимо для испытания на проницаемость для оценки качества бетона

    , протоколы. В кн .: Структура пор —

    Проницаемость и проницаемость вяжущих материалов. Материалы

    Research Society, Бостон, Массачусетс, США. pp 141–150

    19. Хосейни М., Биндиганавиле В., Бантия Н. (2009) Влияние

    механического напряжения на проницаемость бетона: обзор.

    Cem Concr Compos 31: 213–220

    20.Кермани А. (1991) Проницаемость напряженного бетона. Build

    Res Inf 19: 360–366

    21. Lawler JS, Zampini D, Shah SP (2002) Проницаемость

    гибридного армированного волокном раствора с трещинами под нагрузкой. ACI

    Mater J 99: 379–385

    22. Picandet V, Khelidj A, Bellegou H (2009) Влияние трещин на

    газо- и водопроницаемость бетонов. Cem Concr Res

    39: 537–547

    23. Rapoport J, Aldea CM, Shah SP, Asce M, Ankenman B,

    Karr A (2002) Проницаемость армированного бетона из стального волокна с трещинами

    .J Mater Civ Eng 14: 355–358

    24. Reinhardt HW, Sosoro M, Zhu XF (1998) Трещины и

    отремонтированный бетон, подвергшийся проникновению жидкости. Mater

    Struct 31: 74–83

    25. SIA (2004) Norme 262-1 — строительство и

    тонны — spe

    ´ci-

    офисных помещений

    ´mentaires. Socie

    ´te

    ´Suisse des Inge

    ´nieurs et

    Architectes, Zurich

    26. Tsukamoto M, Wo

    rner J-D (1991) Проницаемость армированного бетона с трещинами

    —

    .Ann J Concr Concr Struct

    6: 123–135

    27. Ван К., Янсен, округ Колумбия, Шах С.П., Карр А.Ф. (1997) Perme-

    , исследование способности бетона с трещинами. Cem Concr Res

    27 (3): 381–393

    Материалы и конструкции (2011) 44: 1713–1723 1723

    Исследование состояния влажности и чувствительности автокламов при измерениях воздухопроницаемости как для обычного бетона, так и для бетона с высокими эксплуатационными характеристиками

    Основные моменты

    •

    Мы изучаем изменения относительной влажности и электрического сопротивления после сушки и кондиционирования.

    •

    Мы исследуем влияние содержания и распределения влаги на результаты воздухопроницаемости Autoclam.

    •

    Мы исследуем чувствительность воздушного теста Autoclam для измерения проницаемости HPC.

    •

    Сушка в духовке при 50 ° C и относительной влажности 35% в течение 14 дней может устранить влияние колебаний влажности на результаты теста Autoclam Air.

    •

    Воздушный тест Autoclam не позволяет различить различия между HPC, в отличие от теста на проникновение воды BS-EN.

    Abstract

    Хотя измерение воздухопроницаемости на месте обеспечивает полезный подход для оценки вероятной долговременной прочности бетонных конструкций, ни один из существующих методов испытаний не может эффективно определить относительную проницаемость высокоэффективного бетона (HPC). Недостаток чувствительности прибора и влияние влажности бетона предлагаются в качестве двух основных причин этого явления. Поскольку до настоящего времени в этой области проводились ограниченные систематические исследования, целью этого исследования было изучить влияние чувствительности прибора и состояния влажности на измерения воздухопроницаемости как для обычного бетона, так и для HPC.

    Для достижения диапазона условий влажности образцы сначала сушили в течение от одной до 5 недель, а затем герметизировали полиэтиленовой пленкой и хранили в печи при 50 ° C для равномерного распределения влаги внутри. Распределение влаги определяли повсюду с использованием датчика относительной влажности и измерений электрического сопротивления. Впоследствии была измерена воздухопроницаемость бетона с использованием стандартизированных тестов на воздухопроницаемость (Autoclam) и водопроницаемость (BS EN: 12390-8) для оценки различий между HPC, испытанными в этом исследовании.

    Было обнаружено, что как для нормального, так и для высокопрочного бетона влияние влаги на результаты воздухопроницаемости Autoclam может быть устранено путем предварительной сушки (50 ± 1 ° C, относительная влажность 35%) образцов в течение 3 недель. Хотя было обнаружено, что сушка только в течение 5 недель не привела к равномерному распределению внутренней влаги, это состояние было достигнуто путем подвергания образцов дополнительным 3-недельным предварительным кондиционированием в герметичной упаковке при 50 ± 1 ° C. Хотя тест Autoclam не смог точно определить относительное качество HPC из-за низкой чувствительности на соответствующих уровнях производительности, была определена эффективная процедура предварительной подготовки для получения надежной воздухопроницаемости бетонов HPC.

    Ключевые слова

    Испытание на воздухопроницаемость на месте

    Высококачественный бетон

    Относительная влажность

    Сопротивление

    Испытание на проникновение воды

    Рекомендуемые статьиЦитирующие статьи (0)

    Просмотр аннотации

    Copyright © 2013 Авторы. Опубликовано Elsevier Ltd.

    Рекомендуемые статьи

    Цитирующие статьи

    A010__ME1146

    % PDF-1.4 % 2 0 obj > / OCGs [54 0 R] >> / Pages 3 0 R / Type / Catalog / ViewerPreferences 51 0 R >> эндобдж 52 0 объект > / Шрифт >>> / Поля 58 0 R >> эндобдж 53 0 объект > поток application / pdf

  • Администратор
  • A010__ME1146
    • 2016-06-18T18: 58: 23 + 08: 00pdfFactory Pro www.pdffactory.com2016-06-21T21: 05: 38 + 02: 002016-06-21T21: 05: 38 + 02: 00pdfFactory Pro 3.50 (Windows 7 китайский (упрощенный)) uuid: fa084452-c0e7-4736-8e62-0e80b64d6abauuid: 819c9d30 -a2fd-4a65-9b6f-408fe53aabab конечный поток эндобдж 3 0 obj > эндобдж 51 0 объект > эндобдж 5 0 obj > / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / XObject >>> / Type / Page >> эндобдж 12 0 объект > / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / XObject >>> / Type / Page >> эндобдж 18 0 объект > / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / XObject >>> / Type / Page >> эндобдж 21 0 объект > / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / XObject >>> / Type / Page >> эндобдж 24 0 объект > / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / XObject >>> / Type / Page >> эндобдж 27 0 объект > / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / XObject >>> / Type / Page >> эндобдж 29 0 объект > / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / XObject >>> / Type / Page >> эндобдж 31 0 объект > / Font> / ProcSet [/ PDF / Text] / XObject >>> / Type / Page >> эндобдж 93 0 объект > поток HW] WF} ## Ʊ {zzNIR ܓ q [Đ ׶ Ǯ! ݝ {ۃ A% q3FNӎ: Ic # 7 ؒ.W «* tdTp1IFɾ * Ҁ ה` H & TNC.Ykta \ hE2 ؁ 1»? Fx) ٵ hGpӗ ޱ3 ɋʠ’TtBku @ jj ~ 1x

    Проницаемость бетона | Испытания бетона, проведенные RCPT, Salt Ponding

    Проницаемость бетона:

    Прежде чем узнавать об испытаниях на проницаемость бетона, вы должны знать, что такое пористость?

    Пористость:

    Каждый материал, будь то песок, грунт, цемент и т. Д., Имеет поры, которые содержат пустоты. Пористость — это внутреннее свойство материала, измеряемое в отношении количества пустот в процентах от общего объема.Обычно выражается в процентах от 0% до 100%.

    Проницаемость бетона: —

    Бетон представляет собой композитный материал, состоящий из цемента, песка и крупного заполнителя. Каждый материал имеет поры, в которых есть пустоты. Заполнители имеют более значительные пустоты от 1 мм до 10 мм, которые заполняет цементная паста. Даже цемент имеет пустоты от 1 до 10 микрон. Из-за этой взаимосвязанной и непрерывной связи для заполнения одной пустоты другим материалом бетон склонен проникать в него текучей средой или газами.

    или

    Проще говоря, наличие пустот в бетоне делает его проницаемым, что, в свою очередь, позволяет воде или газу проникать в него. Проницаемость бетона — это способность бетона противостоять потоку воды или любого другого вещества в него при приложении внешней силы.

    Почему важна проницаемость бетона?

    Прочность бетона — важнейшее и сложное свойство бетона. Если бетон проницаемый, вредные материалы, такие как вода, CO 2 , SO 2 и Cl, который проникает через поры бетона и вступает в реакцию с арматурой, образует ржавчину, которая увеличивает объем арматуры и повреждает структуру.Предварительное понимание степени и скорости проникновения помогает лучше спроектировать структуру.

    Возьмем для примера дамбу; Мы знаем, что плотина бетонная. В сезон дождей расход воды увеличивается. Когда давление воды подается с одной стороны дамбы, она сопротивляется потоку воды на другую сторону из-за непроницаемости бетона. Если бетон является проницаемым и пропускает воду, имеющаяся в бетоне арматура подвержена коррозии и образует ржавчину (увеличивает объем арматуры), что в конечном итоге приводит к растрескиванию и разрушению поверхности.

    Факторы, влияющие на проницаемость бетона:

    1. Водоцементное соотношение:
    В бетонную смесь добавляется избыточное количество воды для повышения удобоукладываемости бетона. Это дополнительное смешивание воды больше, чем требуется, увеличивает пористость бетона и снижает его долговечность. Для предотвращения попадания воды в бетон принято водоцементное соотношение 0,4. Эксперименты показали, что водоцементное соотношение 0,4 делает бетон непроницаемым.

    2.Неправильное уплотнение бетона:
    Неправильное уплотнение бетона является основной проблемой пористости в бетоне. Бетон следует надлежащим образом уплотнить, используя метод ручного или машинного уплотнения. Плохо уплотненный бетон приводит к образованию сот, что в конечном итоге приводит к коррозии стали и образованию трещин на поверхности.

    3. Неправильное отверждение:
    Бетон должен быть достаточно выдержан с учетом атмосферных погодных условий. Неправильное отверждение бетона приводит к образованию трещин и, в свою очередь, увеличивает проницаемость бетона.

    Вы также можете прочитать:

    Важные свойства бетона

    Две разные цели для проверки проницаемости бетона: —

    1. Измерение проницаемости бетона как параметра контроля качества:
    Для оценки и изучения свойств материала, который мы используем или собираемся использовать. Предположим, нам нужен бетон с нулевой проницаемостью для строительства. После исследования мы обнаружили, что пористость составляет 2%, затем мы отклоняем бетон для строительства, поскольку он не соответствует спецификациям.

    2. Оценка проницаемости уже уложенной бетонной конструкции:
    Как инженер, мы часто проверяем свойство проницаемости бетона старых памятников или существующих конструкций. Этот тип измерения требует неразрушающего контроля, так как отрезать бетон от конструкции невозможно.

    Этот тест более важен для RCC, поскольку мы знаем, что арматура склонна к коррозии, когда она вступает в реакцию с водой, которая, в свою очередь, образует слой вокруг арматуры и вызывает увеличение объема бетона, что в конечном итоге приводит к растрескиванию поверхности.Чтобы арматура сопротивлялась коррозии, бетон настраивается на проницаемость, и испытания бетона на проницаемость аналогичны.
    Не только вода или влага, но и другие вредные для атмосферы материалы, попадание которых в железобетон приводит к коррозии стали.

    Существуют различные методы измерения проницаемости бетона, из них наиболее часто используются указанные ниже тесты.
    1. Быстрый тест на проницаемость по хлоридам
    2. Водопроницаемость под давлением
    3.Обливание солевым раствором

    Быстрый тест на проницаемость хлоридов [RCP Test]:

    Для технических условий и для целей контроля качества на месте мы предпочитаем простой в проведении тест, который можно провести за короткое время. Этим целям отвечает экспресс-тест на проницаемость для хлоридов [RCPT}.

    Быстрый тест на проницаемость по хлоридам покрывается AASHTO T 277 или ASTM C 1202 , это тест на хлорид-ионы . Как видно из названия, этот тест проводится для проверки способности бетона противостоять проникновению хлорид-ионов.

    Этот тест является электрическим показателем способности бетона противостоять проникновению хлорид-ионов. Этот тест позволяет прогнозировать срок службы бетонных конструкций. Его также можно использовать для контроля качества на основе долговечности.

    В этом испытании к бетонному образцу прикладывают постоянное напряжение (В) в течение 6 часов и регистрируют ток (i), проходящий через бетон, чтобы найти кулоны.

    Что такое кулон?

    Ток измеряется в амперах.Кулон — это ампер-секунда;
    , что означает, что 1 ампер, прошедший через образец бетона за 1 секунду, равен 1 кулону, а заряд, прошедший за 60 секунд, составит 60 кулонов. Чем выше проницаемость бетона, тем выше кулоны; чем менее пористый бетон, тем меньше кулоны.

    Аппарат:

    Это испытание стало возможным благодаря оборудованию, известному как оборудование для быстрого испытания проницаемости по хлоридам. Испытательное оборудование состоит из двух резервуаров. В одном из них 3.0% раствора NaCl, а в другом резервуаре находится 0,3М раствор NaOH. Бетон толщиной 50 мм и диаметром 90-100 мм используется в качестве образца для испытаний.

    Для получения более подробной информации посмотрите на изображение ниже:

    Процедура испытания хлоридов:

    1. Образец бетона диаметром 100 мм и толщиной 50 мм отливают и пропитывают.
    2. Образец бетона помещается между двумя резервуарами (которые называются одной ячейкой) с раствором NaCl в одном резервуаре и раствором NaOH в другом.
    3. Эти резервуары подключены к источнику постоянного тока, и на образец бетона с обоих концов подается напряжение 60 В на 6 часов.
    4. Теперь измерьте ток, проходящий через бетон в разные промежутки времени.
    5. Ток, проходящий через бетон, определяется ЖК-дисплеем, подключенным к ячейке.

    Формула теста RCPT

    Для определения точной проницаемости бетона из одной партии бетонной смеси отбирают 2-3 образца и измеряют, как указано, среднее значение принимается в качестве окончательного значения.Пермеаметр может иметь 2-3 ячейки с отдельным цифровым ЖК-измерителем для одновременного определения 2-3 образцов.

    Таблица для интерпретации результатов испытаний RCPT:

    Общий пройденный заряд определяется по вышеуказанной формуле и используется для оценки бетона в соответствии с нижеприведенными критериями.

    Заряд (кулоны) Хлоридная проницаемость
    > 4000 Бетон с высокой проницаемостью
    2000-4000 Умеренный
    1000-2000 Низкий 900 100 — 1000 Очень низкий
    Незначительный

    Более подробную информацию об устройстве для тестирования RCPT можно также найти в видео ниже.

    Испытание на водопроницаемость для бетона давлением:

    Это испытание подходит и применяется к бетону, имеющему высокую проницаемость. Это испытание также называется испытанием бетона на водопроницаемость.

    Как и в предыдущем тесте, мы проверяем проницаемость бетона по проникновению хлоридов. Этот тест не подходит для бетона с низкой проницаемостью и требует много времени для получения результатов.

    Это испытание проводится с использованием бетонного диска, и вода течет через диск с постоянной скоростью.

    Аппарат:

    Бетонный диск толщиной более 20 мм отлит и пропитан. Аппарат состоит из пермеаметра и емкости для сбора воды. Посмотрите на следующее изображение для получения более подробной информации.

    Процедура:

    1. Бетон толщиной более 20 мм помещается в пермеаметр.
    2. Затем пермеаметр заполняется водой.
    3. Для определения проницаемости бетона вода, проходящая через диск, собирается на водосборном узле.
    4. Для ускорения процесса к воде прикладывают давление сверху.

    Формула для определения водопроницаемости при испытании под давлением:

    Коэффициент проницаемости «k» рассчитывается по следующей формуле: —

    Испытание на образование отложений солевым слоем:

    Это испытание впервые покрывается AASHTO T259 . Этот тест измеряет устойчивость бетона к проникновению хлорид-ионов. Проникновение хлоридов в бетон очень серьезно по сравнению с другими вредными веществами.Это привлекло внимание большинства исследователей к поиску проницаемости бетона на основе хлоридов по сравнению с другими механизмами. Этот тест используется для написания спецификации.

    В этом испытании образец бетона герметизируют по бокам, а 3,0% раствор NaCl заливают над поверхностью бетона.

    Аппарат:

    Образец бетона (300 мм x 300 мм x 75 мм), раствор NaCl

    Процедура испытания на отливание соли:

    1. Для этого испытания требуется большой образец бетона по сравнению с другими испытаниями.3 бетонные плиты длиной и шириной 300 мм x 300 мм и толщиной 75 мм отливают и выдерживают в течение 14 дней и хранят в сушильном помещении в течение 28 дней при относительной влажности 50% перед проведением испытания.
    2. Каждая бетонная плита герметизирована с обеих сторон, и 3% раствора NaCl заливают на верхнюю поверхность в течение 90 дней.
    3. Нижняя поверхность бетонной плиты остается открытой для высыхания.
    4. Образцы выдерживают с постоянным количеством раствора хлорида на верхней поверхности в течение 90 дней.

    По истечении 90 дней образец разрезают на слои толщиной 12 мм каждый, что означает, что каждый образец разрезается на 6 сегментов.

    Результат:

    Если бетон непроницаемый, проникновение хлоридов в слои равно нулю.
    Если бетон более проницаемый, хлориды могут проникать до второго или третьего слоя сверху.

    Как уже упоминалось, этот тест используется для составления спецификации, где вы можете выбрать прочность бетона на основе проникновения хлоридов.Предположим, если вам нужен отличный непроницаемый бетон, вы можете записать спецификацию как проникновение хлоридов до слоя 1.

    Некоторые другие тесты на бетоне:

    1. Испытание бетона отскоком отбойным молотком
    2. Испытание бетона по таблице текучести
    3. Испытание на оседание бетона

    Для мгновенных обновлений Присоединяйтесь к нашей трансляции в WhatsApp. Сохраните наш контакт Whatsapp +9700078271 как Civilread и отправьте нам сообщение « ПРИСОЕДИНИТЬСЯ »

    Никогда не пропустите обновление Нажмите « Разрешить US » и разрешите нам или Нажмите на красный колокольчик уведомлений внизу справа и разрешить уведомления.
    Следите за обновлениями!
    Civil Read желает вам ВСЕГО НАИЛУЧШЕГО в вашем будущем.

    % PDF-1.4 % 1 0 obj > эндобдж 6 0 obj /Заголовок /Предмет / Автор /Режиссер / Ключевые слова / CreationDate (D: 20210515223330-00’00 ‘) / ModDate (D: 20181028215850-04’00 ‘) >> эндобдж 2 0 obj > эндобдж 3 0 obj > эндобдж 4 0 obj > эндобдж 5 0 obj > поток 2018-10-28T21: 58: 50-04: 002018-10-28T21: 58: 50-04: 002018-10-28T21: 58: 50-04: 00application / pdfuuid: cc951920-cce8-42f4-a120-e2076e5a6794uuid: e20d6965-8067-4bc8-b6a5-c63d8130c407 конечный поток эндобдж 7 0 объект > эндобдж 8 0 объект > эндобдж 9 0 объект > эндобдж 10 0 obj > эндобдж 11 0 объект > эндобдж 12 0 объект > эндобдж 13 0 объект > эндобдж 14 0 объект > эндобдж 15 0 объект > эндобдж 16 0 объект > эндобдж 17 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC / ImageB / ImageI] >> эндобдж 18 0 объект > поток х ڝ XɎ # 7 + \ # ZÇ} r 㹤).

    Ответить

    Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *