Балка монолитная: Монолитная балка перекрытия с 5% скидкой за услуги

Автор

Содержание

Монолитная балка перекрытия с 5% скидкой за услуги

Устройство монолитных балок

Важной частью возведения любого сооружения является устройство монолитных перекрытий и бетонных колонн. И в этом процессе особое внимание уделяется бетонированию монолитных балок, которые представляют собой армированную конструкцию прямлугольного сечения. Устройство монолитных балок необходимо осуществлять после проведения бетонных работ на колоннах и стенах, поскольку вся смесь должна пройти осадку.

Вопреки мнению, сложившемуся среди недостаточно квалифицированных сотрудников строительной отрасли, процессу устройству монолитных балок необходимо уделять особое внимание. Монолитная балка перекрытия, эта, небольшая на первый взгляд, деталь выполняет важную функцию, от которой зависит прочность и несущая способность всей конструкции монолитного перекрытия.

Компания «Стройпроект-Монолит» готова предложить работы под ключ для создания максимально прочной конструкции монолитных балок перекрытия. Мы подбираем материалы индивидуально для каждого объекта, проводим необходимое армирование в зависимости от назначения балки, предлагаем оптимальные цены. Обращайтесь. Устройство монолитных балок будет проведено в считанные часы с полной гарантией качества.

Монолитная балка перекрытия прослужит долго. 

Балки монолитные железобетонные

Чтобы возведенный объект мог эксплуатироваться на протяжении долгих лет, балки монолитные железобетонные, необходимо доверить настоящим профессионалам. Одними из лидеров современного строительного рынка является наша компания «Стройпроект-Монолит».

Более семи лет мы занимаемся монолитными работами, и каждый проект для нас – это возможность доказать нашим клиентам свой профессионализм и высокое качество предоставления услуг. Почему доверить балки монолитные железобетонные необходимо именно нашей компании?

 Мы отличаемся от своих конкурентов ценовой политикой. Вы можете сами в этом убедиться, изучив цены на наши услуги или запросив расчет у наших специалистов.

 Оперативность в выполнении заказов. Все монолитные работы выполняются нашей командой максимально быстро, и при этом с полным соблюдением строительных норм и правил.

 Наша компания готова предложить своим клиентам индивидуальные и выгодные условия.

 Наши специалисты всегда готовы помочь Вам. Вы хотите получить бесплатную консультацию от специалистов? Просто закажите обратный звонок или самостоятельно свяжитесь с нами – мы ответим на все вопросы.

 Гарантия качества. В своей работе мы используем современное оборудование и высококачественные материалы, благодаря чему мы абсолютно уверены в отличном качестве наших услуг.

Монолитные жб балки

Требуется качественные монолитные жб балки? Специалисты из компании «Стройпроект-Мнолит» уже готовы помочь Вам подобрать лучший вариант сечения на монолитные жб балки! Мы проведем все необходимые работы в самые оптимальные сроки, сохранив при этом высокое качество. жб балки.

Армирование на монолитные жб балки, будет произведено в соответствии с нормативной документацией и проектом.

Балочный монолитный участок

Последний тип монолитных участков – балочный. Когда участок слишком большой или слишком нагружен, и плиты перекрытия не справляются с его весом, можно сделать независимый от плит перекрытия монолитный участок балочного типа, который точно так же как и плиты перекрытия опирается на две несущие стены.

В балочном участке есть два варианта расположения: с плитой сверху и с плитой снизу. Если это междуэтажное перекрытие, то плиту лучше расположить сверху, на низ зашить конструкцией потолка. А если этаж последний, то плиту рациональней сделать снизу. Выбирать конструкцию нужно по ситуации.

Почему в монолитном участке нужны балки? Казалось бы, он одинаковой длины с плитой перекрытия, на него действует та же нагрузка (несколько больше только собственный вес из-за отсутствия пустот как в плитах). Почему бы не сделать его в виде плоской плиты такой же толщины, как соседние сборные плиты? Секрет в том, что плиты заводского изготовления армируются предварительно напряженной арматурой, и их несущая способность намного больше, чем у плит без предварительного напряжения – таких, как монолитный участок.

Конечно, если расстояние между несущими стенами небольшое (метра три), то можно рассчитать и плоский монолитный участок. Но нужно очень тщательно выполнить расчет, особенно по второй группе предельных состояний (на трещиностойкость и прогибы).

Как рассчитать балочный монолитный участок?

Прежде всего, нужно собрать нагрузки – точно так же, как описано для монолитного участка, опирающегося на две сборные плиты. Задавшись габаритами плиты и балок, нужно посчитать их собственный вес, если вы планируете считать вручную. Затем расчет проходит в два этапа:

1) выполняется расчет плиты, опирающейся по краям на балки. Эта плита считается не как шарнирно опирающаяся, а как защемленная (т.к. связь с балками у нее жесткая), поэтому следует обратить внимание, что формула нахождения моментов и поперечных сил для этой плиты будет отличаться от формулы для шарнирно опирающегося плоского монолитного участка. Расчетная длина плиты равна расстоянию между балками в свету плюс 2/3 ширины балки. Плиту нужно рассчитать по первому и второму предельному состоянию. Также необходимо учесть, что из-за защемления в плите нужна как нижняя (пролетная), так и верхняя (надопорная) арматура. Считать плиту можно по тому плану, который приведен в расчете плоского монолитного участка выше. В ней так же условно вырезается 1 метр, и расчет ведется для этой плиты метровой ширины, опирающейся по двум сторонам на балки.

2) выполнить расчет балки, на которую опирается плита. Балки в монолитном участке располагаются по краям и опираются на две стены. На каждую балку приходится нагрузка от половины плиты монолитного участка. Но собирать нагрузки повторно не нужно. При расчете плиты мы получили реакции на опоре, которые и будут равны нагрузке на балку. Также необходимо учесть крутящий момент от того, что плита опирается на балку лишь с одной стороны. Рассчитывается балка по тому же алгоритму, который описан выше. Опирание у балки – шарнирное.

Армирование балочного монолитного участка

Когда расчет выполнен, следует законструировать балочный монолитный участок. Балки в нем армируются нижней рабочей арматурой (количество стержней – по расчету), верхней продольной арматурой и поперечной арматурой в виде плоских сварных каркасов или вязаных открытых хомутов. Если выбирается вариант армирования в виде плоских сварных каркасов, и если позволяет сварочное оборудование (сварка должна быть только контактной, ручная дуговая запрещена), то можно объединить нижнюю и верхнюю продольную с поперечной в один плоский каркас, как это показано на рисунке.

Плита армируется двумя сетками – нижней и верхней.

Главное – выдержать защитные слои бетона до рабочей арматуры, не менее 25 мм.

Ниже на рисунке показаны два балочных монолитных участка одинаковой ширины, но разной длины. Первый участок имеет длину (расстояние в свету между несущими стенами) 3,4 м, а второй – 6,0 м. Как видите, высота балок при этом очень отличается – 310 мм для первого и 530 мм для второго. Эти размеры получились по результатам расчета по второму предельному состоянию – чтобы прогиб балок не превышал максимально допустимый. Обратите внимание на важность расчета по второму предельному состоянию.

Балки этого монолитного участка армируются плоскими каркасами КР-1 (нижняя рабочая арматура – десятка), которые объединены в пространственные каркасы с помощью установки стержней диаметром 8 мм вверху и внизу.

Плита армируется двумя сетками из гладкой шестерки. Стержни верхней сетки нужно завести до края участка, нижние достаточно завести на 50 мм.

Каркас сваривается контактной сваркой. Если оборудование не позволяет сваривать стержни разных диаметров, можно сварить весь каркас из шестерки, а при установке арматуры просто подвязать внизу рабочую десятку (для данного каркаса).

Этот балочный монолитный участок значительно массивнее из-за приличной длины в 6 метров. Высота балок у него 530 мм, ширина тоже больше – 200 мм. Армируется он по тому же принципу, что и первый участок. Только арматура в нем большего диаметра – 16 вместо 10 мм.

Если нет возможности сделать сварные каркасы, можно пойти классическим путем устройства вязаной арматуры: два стержня внизу, два вверху – и все это обвязывается хомутами из гладкой шестерки с нужным шагом.

Хомуты желательно делать открытыми вверху, хотя замкнутые тоже допускается.

Вообще, балочные монолитные участки крупногабаритные, массивные и сложные в исполнении. Их делают редко, но если возникла такая необходимость, то они послужат надежно и долговечно.

Содержание:

Виды монолитных участков в сборном перекрытии.

Монолитный участок между двумя сборными плитами.

Как рассчитать монолитный участок, опирающийся на две плиты?

Монолитный участок между сборной плитой и стеной.

Балочный монолитный участок.

Монолитные участки по металлическим балкам с плитой сверху.

Монолитные участки по металлическим балкам с плитой снизу.

Расчет монолитных участков по металлическим балкам.

class="eliadunit"> Добавить комментарий

Совместная работа монолитного перекрытия и стальных балок

  • Автор: Амирханов Мурат

  • 5347

  • При расчете конструкций зданий и сооружений инженер выполняет построение расчетной модели из конечных элементов и, как правило, модель подходит только для одного расчетного случая.

    В заметке рассмотрим сложности при работе со стальной балочной клеткой, на которую опирается монолитная железобетонная плита.

    Представим задачу: необходимо выполнить расчет несущей способности стальной балки, если известны конструкция балок (длина, шаг) и конструкция покрытия. По большинству рекомендаций инженер без труда вычислит грузовую площадь, составит расчетную схему в виде балки, приложит нагрузку и получит изгибающий момент, который и пойдет для проверки сечения.

    Если необходимо учесть действие ветра на раму, то стоит собрать многоэтажную раму или все здание, приложить нагрузку ветра, получив при этом новые значения моментов. При креплении балок к колоннам с помощью жестких узлов отличие от значений одиночной балки будут существеннее. Итак, собрав схему, мы получим пространственную рамную конструкцию, загрузим ее также по грузовой площади, получим моменты и проверим сечение (рис. 2). Самое интересное начинается, когда в задании фигурирует неравномерная боковая нагрузка или, чаще всего, сейсмика.

    Роль связевых элементов в здании со стальным каркасом нередко выполняют монолитные плиты перекрытия. Если не моделировать их, то получим изгибающий момент балок из плоскости, который непременно повлияет на проверку сечения (получится изгиб в двух плоскостях). Произвольная боковая нагрузка на схему и усилия от ее действия приведены на рис. 3. Изгибающие моменты в такой конструкции из плоскости кажутся не естественными, поскольку плита раскрепляет балку по всей длине, значит любые горизонтальные выгибы балки должны быть компенсированы жесткостью плиты. Пробуем смоделировать перекрытие по балкам с помощью традиционных пластинчатых элементов – КЭ тонкой оболочки. Присваиваем жесткость плите, анализируем результаты (см. рис. 4). В качестве инструмента по расчету конструкции подойдет практически любая программа, работающая на методе конечных элементов.

    В итоге получаем следующие результаты расчета: изгибающий момент из плоскости балок стал равен нулю, но вместе с этим уменьшился и момент балки в плоскости! Это произошло по причине того, что плита теперь работает совместно с балками.

    О совместной работе сталежелезобетона в нашей стране долгое время существовали только рекомендации, не так давно появились нормы: СП 266.1325800.2016 «Конструкции сталежелезобетонные». В нормах говорится о работе плиты с учетом профлиста, дается понятие жесткой арматуры и, что важно для нашей задачи, как работает стальная балка с монолитной плитой. Также приводятся разные схемы работы конструкции, описываются разные особенности совместной работы. Так, в нормах сказано:

    «4.4.4.8 Расчет поперечного сечения следует выполнять по стадиям, число которых определяется числом частей сечения, последовательно включаемых в работу. Для каждой части сечения действующие напряжения следует определять суммированием их по стадиям работы.»

    В нашем случае изгибающий момент, согласно нормам, должен быть разделен также на стадии и складываться из:

    Отсюда мы делаем вывод: рассматривать конструкцию с реальной жесткостью плиты не совсем правильно, поскольку момент в расчетной модели делится одновременно и на балку, и на плиту. В реальности же плита начинает работу только на второй стадии, причем я уверен, что не весь пролет будет работать совместно с балкой, а вероятно, только одна из частей. Алгоритмом работы с таким конструкциями может начинаться с вычисления момента в балке без работы плиты, а затем подбор сечения будет уточнен уже с учетом железобетонной конструкции.

    Итак, приходим к выводу что ввод плиты в схему помогает устранить выгибы балок из плоскости, но вместе с этим уменьшает и изгибающий момент в плоскости конструкции. Получается, что здесь необходим такой пластинчатый конечный элемент, который бы в своей плоскости работал (растяжение-сжатие), а при изгибе «выключался». Такой элемент есть, он называется – пластинчатый КЭ плоского напряжения (балка-стенка). Также есть еще пластинчатый КЭ плоской деформации, но в данном случае он нам он не подходит, т.к. имеет продольное усилие, перпендикулярное плоскости пластине и применяется для толстых плит (соизмеримых с пролетом по толщине). Для нашей задачи мы используем элемент балка-стенка и получаем следующие результаты:

    Изгибающие моменты в плоскости при использовании балки-стенки получились аналогичные схеме при полном отсутствии плит. Моменты из плоскости при боковой неравномерной нагрузке отсутствуют так же, как и в схеме с обычными пластинами. Нагрузка на балку-стенку не прикладывается, загружать необходимо балки!

    Таким образом, использование балки-стенки дает возможность учесть работу перекрытия при выгибах балок. Это значит, что их жесткость будет учтена при всех боковых нагрузках на схему, в том числе динамических. Балка-стенка не позволит учесть требование норм по совместной работе железобетонного перекрытия и стальной балки. Вся нагрузка будет предаваться на балки, на учет жесткости плиты будет «идти в запас» несущей способности.

    В описанном примере изображены скриншоты расчета в ПК ЛИРА 10.6, как очень удобного инструмента по созданию расчетных схем. ПК ЛИРА 10.6 – это одна из немногих программ, которая в демоверсии позволяет выполнить подобный расчет с проверкой сечений металлопроката и подбором армирования плит.

    Вы можете скачать файл, где приведены расчеты данной задачи в ПК ЛИРА 10.6.

    Скачать файл

    Монолитные колонны и балки перекрытия – Строительство в Белгороде

    Современные технологии строительства позволяют возводить сложные и массивные дома. Часть зданий возводится с использованием монолитных элементов.

    Описание элементов конструкции

    Монолитные стены являются отличной альтернативой кирпичу. В конструкции могут использоваться монолитные колонны. Это специальные несущие инженерные конструкции, необходимые для обеспечения вертикальной устойчивости здания. Такие колонны обладают повышенной прочностью и продолжительным сроком службы.

    При создании фундамента монолитных колонн учитывается вес не только самой колонны, но и перекрытий.

    Одним из необходимых элементов конструкции является монолитная балка. Изделие имеет трапециевидную форму. Оно применяется в качестве опоры для несущих стен. Для установки требуется привлечение специализированной техники. Перекрытия отличаются малым прогибом, хорошей звуко- и теплоизоляцией.

    Технология возведения и сфера применения

    Чтобы получить качественные монолитные балки перекрытия и колонны необходимо четко соблюдать технологический процесс.

    Монтаж монолитных конструкций осуществляется непосредственно на стройплощадке. По периметру будущего здания устанавливается опалубка. Она исключает протечку раствора, а также позволяет создавать практически бесшовные монолитные конструкции необходимой формы. При монтаже опалубки важно избегать деформаций и неровностей, так как это влияет на прочность конструкции в будущем.

    Следующий этап — армирование конструкции и заливка свободного пространства бетоном. Заливка смеси выполняется только после высыхания предыдущего слоя. Для уплотнения и удаления воздушных пузырьков используется вибратор.

    Монолитные балки и колонны используется в строительстве жилых домов, производственных сооружений высотой до 2 этажей, а также при возведении каркасов и перегородок. Сооружение подобных конструкций можно производить в любое время года. Чтобы узнать стоимость монолитных колонн и балок позвоните по телефону или оставьте заявку на расчет сметы. Мы с Вами свяжемся для уточнения информации.

    Монолитная железобетонная балка - Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 1

    Монолитная железобетонная балка

    Cтраница 1


    Монолитные железобетонные балки днища бункеров и балки, несущие надбункер-ную часть, армируются несущими армобло-ками и бетонируются в подвесной опалубке. При бетонировании стен оставляются проемы для пираний балок днища.  [2]

    Вторая конструкция предусматривает устройство кольцевой монолитной железобетонной балки треугольного поперечного сечения, ее опирание через равномерно установленные по периметру стойки на фундаментную плиту. Этот вариант позволяет обеспечить надежное сопряжение воронки с балкой и разгрузить узел сопряжения воронки со стенкой. Арматурный каркас сваривают внизу, затем поднимают на отметку усиления, приваривают к воронке. Стойки выполняют сборными железобетонными с выпусками арматуры, заводимыми в кольцевую балку. Между стойками устанавливают инвентарную опалубку нижней плоскости балки, демонтируют защитный фартук воронки и в зазор между ней и стеной или через вырезы в воронке осуществляют бетонирование.  [3]

    Перекрытия из сборных шлакобетонных вкладышей или керамических блоков по монолитным железобетонным балкам подсчитывают по плошали перекрытия, измеренной между капитальными стенами. Монолитные балки отдельно не подсчитывают.  [4]

    Наибольшее распространение получили лобовые неподвижные опоры ( рис. 195, а), состоящие из пластин-упоров с ребрами, и неподвижные щитовые опоры ( рис. 195, б) с опорными кольцами. В канале, где расположена неподвижная опора, устанавливается монолитная железобетонная балка, сквозь которую проходят трубопроводы теплотрассы. Пластина или опорное кольцо с ребрами располагается вплотную к железобетонной балке и приваривается к трубе. Между пластиной и поверхностью балки прокладывается паронит толщиной 3 мм.  [5]

    При этом столбы первой нитки пути соединяются короткими ба-лочками с фундаментной плитой батареи для передачи на нее горизонтального усилия и снятия его со свай фундаментов пути. Фундаменты под пути коксовыталкивателя с трамбовочной машиной выполняются из монолитных железобетонных балок, опирающихся на столбы.  [6]

    Опоры второстепенных балок усиливают сетками с поперечным расположением рабочей арматуры. Для усиления отдельных участков сборных перекрытий применяют сборно-монолитную систему, состоящую из сборных панелей перекрытия и монолитных железобетонных балок. Панели перекрытия раздвигают на расстояние 15 - 20 см и между ними устраивают монолитные железобетонные балки, армированные плоскими арматурными каркасами. Монолитные балки опираются на полки сборных ригелей каркаса здания. Совместная работа сборных панелей и монолитных ребер осуществляется за счет шпонок в продольных гранях панелей.  [7]

    Опоры второстепенных балок усиливают сетками с поперечным расположением рабочей арматуры. Для усиления отдельных участков сборных перекрытий применяют сборно-монолитную систему, состоящую из сборных панелей перекрытия и монолитных железобетонных балок. Панели перекрытия раздвигают на расстояние 15 - 20 см и между ними устраивают монолитные железобетонные балки, армированные плоскими арматурными каркасами. Монолитные балки опираются на полки сборных ригелей каркаса здания. Совместная работа сборных панелей и монолитных ребер осуществляется за счет шпонок в продольных гранях панелей.  [8]

    При усилении многопролетных неразрезных балок или в случае невозможности установить анкеры на торцах балки анкеры приваривают к арматуре усиливаемой балки. Для этого в приопорных зонах, где напряжения в продольной арматуре незначительны, на небольшом участке балки отбивают защитный слой. Затем к обнаженной арматуре приваривают коротыши, диаметр которых несколько превышает толщину защитного слоя. К коротышам приваривают, дополнительные стержни усиления балки, подвергаемые предварительному напряжению. Во избежание выпучивания арматуры балки при натяжении стержней усиления коротыши следует приваривать к стержням, отгибаемым у опоры. В случае усиления монолитных железобетонных балок, при проектировании которых, как правило, предусматривались отгибы арматуры, дополнительные стержни усиления необходимо приваривать к средним стержням арматуры балки у вутов. При применении шпренгельных стержней необходимо предусматривать установку прокладок или стоек в местах перегибов стержней.  [9]

    Страницы:      1

    Балки монолитные железобетонные - Энциклопедия по машиностроению XXL

    Удельный вес сборного железобетона во всех сооружениях Саратовской ГЭС достигает 50%, по отдельным сооружениям объем сборного железобетона еще выше, что видно из данных табл. 3-16. В строительстве подводных частей гидроэлектростанции были использованы унифицированные сборно-монолитные железобетонные балки массой до 75 т (с учетом грузоподъемности кранов), которые и явились основой сборных конструкций. На строительстве широко применены железобетонные крупноразмерные плиты. В результате проведенных мер удельная стоимость установленного 1 кВт мощности на Саратовской ГЭС была значительно сокращена.  [c.160]
    Итог работы нового агрегата — узкий бетонный забор, вросший в землю до водонепроницаемого слоя. Несколько таких заборов, соединенных для жесткости поперечными бетонными балками, могут заменить собою монолитные железобетонные плотины. Между прочим, там, где мощность проницаемых грунтов доходит до ста и более метров, это вообще единственный способ сооружения плотин вывозка сотен миллионов кубометров земли обойдется чересчур дорого, а если вода просочится под плотину, она просто взорвет, смоет ее.[c.232]

    Нередко в практике строительства возникает необходимость отрыва основного объема здания от уровня земли с целью организации функционального свободного пространства, используемого как часть городской планировки, стоянки для машин, проходов и т. п. Эта задача решается опиранием каркаса на специальные поддерживающие конструкции, называемые порталами (рис. 138). Основу несущей конструкции портала составляют поперечные или продольные рамы, связанные одна с другой мощными балками или фермами, в совокупности создающими жесткую неизменяемую систему. Конструктивно порталы выполняют в монолитном железобетоне, армированном жесткой и гибкой арматурой.  [c.164]

    Если монолитная железобетонная конструкция состоит из нескольких элементов, на каждый из которых выполняют отдельные схемы армирования, то спецификацию составляют по разделам на каждый элемент. Наименование каждого раздела указывают в виде заголовка в графе Наименование и подчеркивают. В наименование разделов включают марку элемента, принятую в рабочих чертежах, и число элементов на конструкцию (например, Балка БМ 1 — шт. 2 ). Каждый раздел в -общем случае состоит из подразделов, которые располагают в такой последовательности сборочные единицы, детали, стандартные изделия, материал.  [c.322]

    Основанием под дощатые полы служат доски на ребро, лаги, или прогоны, укладываемые через 60—80 см. Основанием под цементные, тераццо или асфальтовые полы в первом этаже служит бетонная подготовка, а в вышележащих этажах — трамбованный шлакобетон по железобетонной плите. Основанием под ксилолитовые полы служит бетонная подготовка пли железобетонная плита. Деревянное основание под ксилолитовые полы допускается в виде исключения. В этом случае дерево для настила д. б. сухим, настил не зыбким и прочно прибитым гвоздями доски для настила д. б. узкими и укладываться с зазорами до 5 мм. Деревянные полы Б. п. во избежание загнивания и образования грибка должны делаться из сухого антисептированного леса и проветриваться с помощью устройства вентиляционных решеток. Междуэтажные перекрытия Б. п. разделяются на два основных типа деревянные — в сухих местах, железобетонные — в мокрых. Деревянные перекрытия разделяются на деревянные дощатые балки по деревянным прогонам и деревянные балки по железобетонным прогонам железобетонные перекрытия — на отдельные железобетонные прогоны со сборными плитами и монолитное ребристое железобетонное перекрытие. Первый вид деревянных перекрытий применяется при небольших пролетах в шаге столбов, второй вид — при более значительных пролетах. Железобетонные перекрытия применяются во всех мокрых помещениях и в помещениях, требующих по условиям пожарной безопасности огнестойких перекрытий, как то над лестничными клетками, проездами, над и под душевыми и другими мокрыми помещениями, под и над вентиляционными камерами и помещениями бойлеров, над подвальным этажом и в чердачном перекрытии трехэтажного здания. Если здание Б. п. имеет высоту 4 или более этажей, то железобетонные междуэтажные перекрытия должны располагаться т. о. , чтобы между ними было не более двух деревянных междуэтажных перекрытий. В небольших мокрых помещениях, как то уборных иа 1—2 очка, душевых на 1 душ, умывальных на 1—2 места, железобетонное перекрытие м. б. заменено деревянным с условием, что балки снизу д. б. открытыми и уложенный по ним дощатый настил снизу не оштукатурен. Конструкции чердачных перекрытий Б. п. сходны с конструкциями междуэтажных перекрытий. В Б. п. площадью менее 100 м иногда устраивается  [c.64]


    Для марок элементов монолитных железобетонных конструкций балки железобетонные монолитные.  [c.11]

    Междуэтажные перекрытия в кислотных цехах изготовляют ин монолитного или сборного железобетона. Кроме того, применяют смешанные конструкции, в которых потолок, балки, прогоны и дру гие элементы, подвергающиеся сильному разрушению в кислых сре д,ах, обязательно защищают кислотостойкими и непроницаемыми лакокрасочными материалами.[c.218]

    Защита междуэтажных перекрытий и перегородок от действия щелочных агрессивных сред. Междуэтажные перекрытия в цехах с щелочной агрессивной средой, как и в цехах с кислой средой, вы полняются из монолитного и сборного железобетона применяются также смешанные конструкции, когда по металлическим балкам  [c.218]

    Железобетонные подкрановые балки встречаются как в монолитном исполнении с колонна.ми, так и собранные из отдельных звеньев.  [c.14]

    Полная замена поврежденной подкрановой балки новой металлической или железобетонной невозможна, если она изготовлена монолитно с колоннами.  [c.100]

    В качестве ограждающих конструкций перекрытий применяют монолитные перекрытия по стальному профилированному настилу или железобетонные плиты по стальным балкам. Пролеты перекрытий по стальному настилу, как правило, не превышают 3 м, а по стальным балкам — 6 м. При больших пролетах устраивают ребристые железобетонные плиты (рис. 125).  [c.152]

    На рис. XI.15 дана схема армирования монолитной балки перекрытия марки Бм2 каркас и сетку на схемах армирования показывают сплошной линией. Если железобетонная конструкция имеет несколько участков с равномерно расположенными одинаковыми каркасами или сетками, то их контуры наносят на одном из участков, указывая номера позиций на полке линии-выноски. Рядом с но-  [c.325]

    При подвесной системе дорог находят применение сталежелезобетонные монорельсы. При этом монорельс может быть железобетонным и лишь выступающие консоли, поддерживающие пути для несущих колес, выполнены из металла (рис. 15.6, а). Иногда металлическую балку монорельсов устраивают с внутренними замкнутыми полостями. Для уменьшения шума при проходе поездов полость заполняют монолитным бетоном (рис. 15.6, б). Движение несущих пневматических или колес, покрытых резиной, осуществляется по металлическим пластинам или деревянным брусьям.  [c.389]

    На рис. 6-2 показана компоновочная схема монолитного железобетонного фундамента турбогенфатора К-300-240 + ТГВ-300 мощностью 300 тыс. кет. Фундамент выполнен в виде системы поперечных однопролетных одноэтажных рам, связанных поверху продольными балками с выступающими консольными плитами. Фундамент скомпонован с уширенной средней частью на участке расположения конденсатора и цилиндров среднего и низкого давлений турбины. В уширенной части фундамента по обеим сторонам конденсатора ставятся поперечные жесткие стены с нависающими верхними участками, на которых располагаются опорные рамы оборудования.  [c.259]

    Монтаж верхнего строения фундамента начинается после достижения бетоном узлов балочного ростверка 70,% проектной лрочности. Прежде всего производится сборка составных ригелей и продольных балок. Монтаж элементов колонн производится раздельно и скрепление их производится после установки. Порядок сборки сле-дуюш,ий рама № 1 (под передним подшипником ц. в. д., состоит из трех элементов), колонны, рамы № 2, продольные балки, рама № 3, продольные балки, ригель рамы № 2, колонны рамы № 4, арматурные блоки монолитных участков с прикрепленной ним опалубкой и т. д. Все монолитные железобетонные работы, включающие бетонирование балок и ригелей, устройство узлов оборных элементов и заполнение зазоров между сечениями составных элементов, должны ироиаводиться одновременно и непрерывно. После достижения (бетоном 100% (Прочности осуществляется натяжение арматуры в узлах при ПОМОЩИ домкратов и натяжных муфт. На рис. 6-7 юриведена конструкция узлов сопряжения верхних элементов фундамента. Предусматривается также натяжение поперечной арматуры укрупненных ригелей путем (раздвижки балок ригеля на сборочной площадке специальными домкратами. Это мероприятие задумано с целью обжатия заливки зазора между балками ригеля после достижения бетоном проектной прочности.  [c.271]

    Монолитный железобетонный фундамент — это рамная конструкция, покоящаяся на сплошной железобетонной плите. Фундамент состоит из 8—10 стоек, соединенных в поперечном и продольном направлениях ригелями и балками. Расход бетона на фундамент колеблется в пределах 1 ООО—1 800 в зависимости от его конструкции и устанавливаемого турбогенератора. Сечения элементов фундамента около 2x2ж (для стоек) и 2Х б-и (для ригелей). Элементы фундаментов имеют часто сложное очертание, большое количество отверстий, выемок и выступов. Армирование фундамента выполняется преимущественно из жестких армокаркасов с добавлением гибкой арматуры, прикрепляемой к каркасу. Применение жестких каркасов облегчает устройство опалубки и дает возможность ее подвески к каркасу без установки лесов, й подмостей. Фундамент армируется стержнями из стали марок Ст. 3 и 5. Сооружение монолитных фундаментов производится по схеме 1) заготовка армоблоков и инвентарной щитовой опалубки 2) вязка каркаса нижней плиты и ее бетонирование 3) установка армокаркаса всего фундамента, закладных деталей и опалубки 4) бетонирование верхней части фундамента 5) уход за бетоном и распалубка  [c.298]

    Основанием гидрокаМер ЯбЛяётсЯ монолитный железобетонный прияМок Для сбора воды и песка. На стены этого же приямка опираются железобетонные балки рельсовых путей. Камера в торцах имеет ворота и площадки для обслуживания мониторов. Все камеры, кроме размера 3X3 л/ не имеют крыш. С продольных сторон стен камер устроены наклонные козырьки.  [c.85]

    Наибольшее распространение получили лобовые неподвио/сные опоры (рис. 195, а), состоящие из пластин-упоров с ребрами, и неподвижные щитовые опоры (рис. 195, б) с опорными кольцами. В канале, где расположена неподвижная опора, устанавливается монолитная железобетонная балка, сквозь которую проходят трубопроводы теплотрассы. Пластина или опорное кольцо с ребрами располагается вплотную к железобетонной балке и приваривается к трубе. Между пластиной и поверхностью балки прокладывается паронит толщиной 3 мм.  [c.212]

    Рис. 3.11. Межрельсовые сливные желоба (поперечный разрез) а — из монолитного железобетона б— из сборного железобетона 1 — распорные плиты 2 — рельс 3 — подкладка из дерева 4 — двустворчатые металлические механизированные крышки 5 — бетон 6— лоток для сточных вод 7 — стенка желоба 8 — днище желоба 9 — фундаментные балки 10— бетон для создания уклонов 11 — бетонная подложка 12— балки бортовые 13— стеновые панели 14 — подколенная плита 15 — колонна 16— арматура для замоноли-чивания 17— плиты днища
    Основание под газгольдер состоит из грунтовой подсыпки, песчаной подушки, изоляционного слоя и защитного слоя из песка. Фундамент сборно-монолитной конструкции под стенку резервуара выполняют в виде кольца. Стены утепленной будки (камеры) — кирпичные приямок, туннель и констрзжции междуэтажного перекрытия — из монолитного железобетона кровельное перекрытие из сборных железобетонных элементов. Утепляющая стенка газгольдеров — кирпичная на фундаментной балке.  [c.364]

    Камеры эти периодически осматриваются эксплуатационным персоналом. Камеры современных теплопроводов в связи с увеличением диаметра труб, а следовательно, и размеров арматуры достигают значительной. величины и занимают площадь в несколько десятков квадратных метров при высоте не менее 1,8 м. В соответствии 1 правилами тех ними безопасности каждая камера должна иметь не менее двух люков. Стены камер выполняются из кирпича, бетона или железобетона в зависимости от местных услов(ий. Для перекрытия камер применяются железобетонные балки, поверх которых уложены съемные железобетонные плиты. Иногда перекрытие делается монолитным. Сиуск в камеры производится по скобам, заделанным в стены, или по металлическим лестницам. Для обеспечения нормального обслуживания арматуры и приборов должны быть предусмотрены проходы, имеющие не менее 600—700 мм в свету. Должно быть также обеспечено достаточное расстояние над трубами и под трубами.  [c.121]

    Пути для портальных и козловых кранов с нагрузкой на колесо до 300 кН по конструкции в основном аналогичны путям башенных кранов, но не имеют стяжек между рельсами. Крепления рельсов выполняют по схемам на рис. II 1.6.2, б, г, в качестве балласта применяют щебень или дробленый гравий 10.1]. Постоянные пути устанавливают на железобетонных балках. Используя более мощный рельс, например КР120, и размещая его на монолитном бетонцом основании, можно создавать пути, воспринимающие нагрузки на колеса до 800 кН на каждое (рис. 111,6.8). Предельные отклонения ля наземных крановых путей приведены в табл. II 1.6.2, Устройство тупиковых упоров наземных путей и правила их установки см. в работах [0.1, 1, 7].  [c.528]

    Защита перекрытий и кровли при воздействии кислых агрессивных сред. Бесчердачные перекрытия зданий в кислотных производствах выполняются из монолитного или сборного железобетона, керамзитобетона или в виде смешанных конструкций (укладка железобетонных или крупноволнистых асбоцементных и других плит по металлическим балкам, прогонам и фермам). Могут 6bitb использованы также деревянные перекрытия при соответствующей защите их от разрушения.  [c.225]

    На ТЭС, где крановые балки выполнены монолитными, многопролетными, неразрезными или из сборных однопролетных железобетонных балок, монолитно связанных с консолями колонн, перемещение крановых балок затруднительно. Поэтому при выполнении рихтовки крановых путей на железобетонных балках целесообразно пользоваться первым способом, т. е. перемещать крановый рельс, оставив крановую балку в проектном положении.  [c.330]

    В 1908 г. был построен, вероятно, первый железобетонный фундамент паровой гурбины. В нем уже проявилась характерная для Германии форма железобетонного фундамента турбоагрегата, состоящего из верхней плиты ( стола ), колонн и нижней плиты (см. рис. УИ.З). Поперечные и продольные балки верхней плиты образуют вместе с колоннами жесткие поперечные и продольные рамы, колонны защемлены в нижней плите для создания возможно более жесткой, монолитной строительной конструкции.  [c.232]

    После появления первой трещины образование трещин ускорилось и фундамент совершенно утратил монолитность. Часть фундамента, расположенная под машиной, удерживалась только благодаря фундаментным стенам и несколькими железобетонными балками перекрытия, через которые фундамент упирался в соседние фундаменты здания. Значительные инерционные силы возвратно поступательно движущихся частей машииы больше не воспринимались, как это было предусмотрено, фундаментом машины, а передавались в основном на фундаменты здания. Это было недопустимо, так как фундаменты здания не были рассчитаны на восприятие подобных дополнительных сил. Кроме того, имела место непосредственная передача колебаний на здание, где была расположена машина, вследствие чего вибрации распространялись на большие расстояния.  [c.381]

    Лестницы и шахты грузовых подъемников. Лестницы в здании устраиваются для сообщения между этажами. В зависимости от применяемого материала они бывают деревянные, из сборных железобетонных ступеней по металлическим несущим балкам, железобетонные — сборные или монолитные и стальные. В деревянных складах обычно устраиваются и деревянные лестницы. В складах из кирпича, различных камней и железобетонных панелей устраиваются железобетонные лестницы. Такие лестницы являются наиболеэ употребительными, так как их можно сооружать индустриальным способом. Лестница состоит из площадок и маршей, размещаемых обычно в лестничной клетке. Марш представляет собой конструкцию, состоящую из ряда ступеней, поддерживающих их элементов и ограждения. Часто в складских зданиях для входа в полуподвал или подвал устраивают лестницы с наружной торцовой стороны. Шахты грузовых подъемников в многоэтажных складах обычно уст-  [c.85]

    Все большее применение получает железобетонный кессон. Оя может быть применен при самых сложных очертаниях фундамента и значительно уменьшает расход металла, сохраняя вследствие однородности материала хорошую связь между всей массой кессона и кладкой опоры. При малых размерах железобетонный кессон представляет монолитный ящик, состоящий из потолка и стенок. При больших размерах железобетонный кессон представляет сложную конструкцию из рам ребристых балок и плит, которые здесь имеют то же назначение, что балки с консолями и металлическая обшивка в железном кессоне. Потолок камеры обьгано представляет сплошную неразрезную плиту, опирающуюся на потолочные балки, к-рые передают вертикальную нагрузку потолка на боковые стены, заканчивающиеся в нижней части в форме ножа. На  [c.67]

    Внутрицеховые технологические площадки состоят из балок, настила (стального — сплошного или решетчатого, железобетонного — сборного или монолитного, деревянното), ограждений и лестниц. Опираются они на основные конструкции здания, технологаческое оборудование (или его опоры) или иа специальные колонны, располагаясь в один или несколько ярусов. Балки многоярусных площадок, опирающиеся на спец иальные колонны и связанные с ними жесткими узлами, образуют каркас многоэтажного здания. В случае опирания площадок на специальные колонны обеспечение жесткости и неизменяемости конструкции осуществляется вер-тикальными связями или жестким сопряжением колонн и балок площадок, образующих рамные эстакады.  [c.226]

    Бетонную смесь укладывают в опалубку, закрепленную на ранее установленных коробчатых балках. Вместо опалубки в бездиафраг-менных пролетных строениях иногда между коробчатыми элементами укладывают сборные железобетонные плиты толщиной 50—80 мм. Они служат опалубкой для монолитной плиты, оставляемой затем в конструкции (рис. 2.26, б).  [c.63]

    Коробчатые балки могут быть образованы из отдельных плоских элементов, соединяемых сваркой выпусков арматуры или закладных деталей, а также монолитным бетоном. По собранной таким способом коробчатой балке обычно укладывают еще слой монолитного бетона в уровне плиты проезжей части (рис. 2.26, в). Плоские сборные элементы могут быть составляющими сборно-монолитной конструкции, в которой монолитный бетон преобладает. Так, например, пролетные строения с наклонными боковыми гранями удобно бетонировать в виде двухребристой конструкции с консольными свесами верхней плиты. Замкнутые контуры образуются после установки плоских железобетонных элементов нижней плиты и боковых наклонных граней (рис. 2.26, г).  [c.64]

    По тнпу пролетных строений металлические эстакады и путепроводы можно подразделить на цельнометаллические и объединенной конструкции. В современных цельнометаллических пролетных строениях в проезжей частн применяют металлическую ортотропную плиту, а в пролетных строениях объединенной конструкции — монолитную или сборную железобетонную плиту, включаемую в совместную работу с главными балками.  [c.239]

    При использовании сборной железобетонной плиты проезжей части и упоров традиционных типов требуются значительные объемы рассредоточенных на большой площади работ по укладке монолитного бетона. В конструкциях современных сооружений находят применение новые решения, обеспечивающие высокий темп и качество объединения металлических балок с железобетонной плитой при ликвидации сезонности работ. Эти решения основаны на использовании в соединении сборных блоков монтажной сварки и клея. Так, приведенная на рис. 10.6, а конструкция ЦНИИСа объединения сборных плит со стальными балками предполагает устройство в блоках закладных наклонных листов, объединенных диафрагмами. Опирание блоков обеспечивается без дополнительных прокладок или подрезки листов закладных деталей. У закладных листов имеются скосы с наружной стороны, позволяющие осуществлять одностороннюю монтажную сварку встык с. металлом пояса стальных балок. Объединение сборных плит между собой производится при этом на клею путем обжатия швов домкратами.  [c.243]


    Монолитные перекрытия по двутавровым балкам

    Установка опалубки монолитного перекрытия на двутаврах – гарантированная, усиленная крепость возводимого здания.

    Ее предназначение – обеспечение прочности здания и распределение нагрузок. Эта конструкция проектируется в индивидуальном порядке и изготавливается прямо на месте строительства.

    Монолитная плита, используемая для перекрытия, является несущей.

    Технология строительства перекрытий по балкам

    Любое перекрытие обычно опирается на спаренные швеллеры, квадратную трубу или двутавры. Двутаврами называются несущие элементы составных балок из профильной стали, которые служат дополнительным усилением конструкции.

    Укладку балочных перекрытий производят в несколько вариантов:

    1. перпендикулярное положение балок между собой;
    2. если плита не гладкая, а ребристая – балки ложатся перпендикулярно ребрам.

    Балки есть разные:

    • основные;
    • второстепенные (они уступают в диаметре).

    Железобетонное перекрытие может состоять из нескольких слоев и рядов.

    Расположение стальных балок тоже может быть разное: они могут просто подпирать перекрытие, а могут быть частью плиты, находясь внутри. Монолитные перекрытия двутавр часто используют при установке каркасов с большими пролетами. Номер проката (10, 12, 14…) указывает размер и разновидность двутавра.

    Схема несъемной двутавровой опалубки

    Соответственно ГОСТу 8239-89, толщина двутавра для пролета составляет 4.5 мм (№10) - 12 мм (№60).

    Схемы укладки балочных монолитных перекрытий:

    • балка на 2-х опорах, нагрузка распределена;
    • балка на двух опорах, но локализация нагрузки в центре;
    • консольная балка с распределением нагрузки;
    • консольная балка, нагрузка падает на конец балки.

    Преимущества монолитного перекрытия на двутаврах

    Металлический двутавр в монолитном перекрытии имеет ряд преимуществ:

    • при выборе балки 30Б общий вес конструкции способен уменьшиться на 10%;
    • бистальная балка (совмещение высококачественной прочной стали с малоуглеродистой) стоит дешевле;
    • точность расчетов тоже позволяет сэкономить расходы.

    Очень важно грамотно составить проект. Устройство монолитного перекрытия на двутаврах должны производить профильные специалисты, тогда надежность конструкции не вызовет малейших сомнений. Обратившись в компанию «ПрофСопСтрой» вы сможете оговорить все пожелания, относительно планировки здания создания индивидуального дизайна. В конечном итоге конструкция будет отвечать всем строительным нормам. Оформить заявку можно в режиме онлайн.

    Типичный режим отказа немонолитной балки.

    Исходная публикация

    Целью данного исследования является экспериментальная корреляция прочности на сжатие (fc) бетон до модуля разрыва (fr) для плоских бетонных балок с вертикальным строительным швом, расположенным в их центре. Код ACI предоставляет формулу для соотношение fr к fc, но при условии, что бетонный образец является монолитным (нет joi ...

    ... Однако, поскольку бетонная заливка обычно осуществляется партиями, размер строительной площадки, отсутствие достаточного количества формовочных материалов, невозможность получить достаточное количество бетона и возникновение незапланированных ситуаций создают препятствия при заливке бетон за один раз [10] [11] [12]. Кроме того, часто невозможно выполнить работу за один присест, например, из-за сложности конструкции или из-за ограниченных людских ресурсов [13] . В таком случае бетон заливается более чем за один прием. ...

    В этом исследовании изучалось влияние холодных швов на прочность и некоторые свойства долговечности бетона. В первой части исследования свежий бетон заливали в формы, заполняя их наполовину, чтобы создать горизонтальный холодный шов, а через 0, 60, 120 и 180 минут заливали дополнительный бетон, чтобы заполнить формы.Образцы были подвергнуты испытаниям на сжатие, изгиб, растяжение при раскалывании и вырывание арматуры из бетона и стали. Во второй части исследования были подготовлены два типа бетона для проведения экспериментов на долговечность. Образцы бетона с холодными швами и без них были подвергнуты сушке-смачиванию, замораживанию-оттаиванию и высоким температурам (300, 600 и 900 ° C), а затем испытаны на потерю веса и прочность на разрыв при раскалывании. Установлено, что потери прочности из-за сушки-смачивания и замораживания-оттаивания образцов с холодными стыками были выше, чем у образцов без холодных стыков.Потери прочности бетона после высоких температур показали одинаковые результаты для обоих типов бетона.

    ... Не совсем бетон в заданной конструкции может быть установлен постоянно, поэтому существует конструкция швов, которая обеспечивает продолжение использования в течение некоторого времени, и, учитывая изменения объема бетона, может быть полезно выполнить швы и, следовательно, заменить напряжения при сжатии или растяжении. Позже необходимо учесть многочисленные разновидности стыков в большинстве бетонных конструкций, которые должны функционировать в достаточной степени для заданных целей [1, 2]....

    ... Волокна значительно превосходят хрупкость бетона и улучшают его расчетные характеристики, такие как ударная вязкость, изгиб, ударопрочность, растяжение, усталость, несущая способность после растрескивания и т. Д. [7] [8] [9] [10] [11] [12]. Camille A et al. (2014) [1] изучали прочность бетона на сжатие и модуль разрыва для балок из простого бетона с вертикальным строительным швом, размещенным в их центре. Зена В. (2011) [2] представила влияние расположения и разнообразия строительных швов на производство конструктивных элементов из железобетона....

    ... Волокна значительно превосходят хрупкость бетона и улучшают его расчетные характеристики, такие как ударная вязкость, изгиб, ударопрочность, растяжение, усталость, несущая способность после растрескивания и т. Д. [7] [8] [9] [10] [11] [12]. Camille A et al. (2014) [1] изучали прочность бетона на сжатие и модуль разрыва для балок из простого бетона с вертикальным строительным швом, расположенным в их центре. Зена В. (2011) [2] представила влияние расположения и разнообразия строительных швов на производство конструктивных элементов из железобетона....

    Стыки в строительстве - это точки окончательной заливки при укладке бетонного процесса, и они необходимы в различных конструкциях, потому что невозможно установить бетон в индивидуальной связанной процедуре. Количество смеси, которое можно укладывать за один раз, определяется способностью дозирования и смешивания, а также прочностью опалубки. Квалифицированный шов в строительстве должен обеспечивать достаточную непрерывность при сдвиге и изгибе, завершенном интерфейсом.В этом исследовании влияние положения и характера швов в конструкции на достижение бетонных компонентов было исследовано в лаборатории с помощью стальной фибры. Использовалась призма размером (100 * 100 * 400 мм). Рассматриваются следующие факторы: положение стыков в конструкции (в середине пролета или в третьей точке призмы), тип стыков конструкции (горизонтальные, наклонные и вертикальные). .

    ... Метод оптимизации применяется с использованием Octopus [76] , плагина Grasshopper [77], который используется для создания моделей для анализа моделирования энергетических характеристик.Индикатор гиперобъема набора точек определяется как объем области, в которой преобладает набор точек и ограничивается контрольной точкой. ...

    В этой статье представлен новый многоцелевой метод анализа и оптимизации энергетических процессов, связанных с проектированием оконных систем в офисных зданиях. Одновременное рассмотрение множества противоречащих друг другу целей проектирования может усложнить процесс архитектурного проектирования. Это исследование основано на фундаментальном признании того факта, что оптимизация параметров энергетических нагрузок здания с помощью конструкции оконной системы может снизить качество внешнего вида и получаемого дневного света - оба качества высоко ценятся жильцами здания.В этой статье предлагается подход к количественной оценке качества обзора в офисных зданиях в сочетании с энергоэффективностью и дневным освещением, что позволяет создать основу для оптимизации дизайна офисных окон. Исследование основано на предыдущих исследованиях путем разработки многоцелевого метода оценки эталонного помещения, который параметрически моделируется с использованием фактических климатических данных. Метод границы Парето и весовой суммы применяется для многоцелевой оптимизации, чтобы определить наилучшие результаты, которые уравновешивают проектные требования.Результаты показывают максимально возможное соотношение окна к стене для контрольной комнаты. Модель оптимизации указывает на то, что геометрию помещения следует изменить для достижения требований к освещению и обзору, установленных в стандартах характеристик здания. Результаты исследования подчеркивают необходимость рассмотрения конфигурации оконной системы на ранних этапах проектирования. Этот исследовательский подход к методологии и структуре учитывает как параметры здания, так и местные климатические условия. Он может быть принят и доработан другими исследователями и проектировщиками для поддержки принятия сложных многофакторных проектных решений.

    ... Например, компенсационные швы снижают напряжение, возникающее в результате температурных изменений в конструкционном бетоне, а усадочные швы компенсируют усадку бетона при высыхании, не вызывая трещин [60]. Следовательно, строительные швы неизбежны и должны контролироваться как на этапе проектирования, так и на этапе строительства [44] . При неправильном размещении эти соединения могут снизить структурную целостность и привести к непоправимым или дорогостоящим повреждениям конструкции [27]. ...

    ... В то время как строительные швы могут быть устранены за счет увеличения арматуры, необходимый объем армирования делает его невозможным для обычных строительных проектов [61]. По данным Issa et al. [44] , «ни одна бетонная конструкция не строится без использования строительных швов, запланированных или незапланированных». Тем не менее, строительные швы требуют оптимизации, чтобы уменьшить неблагоприятные воздействия, такие как повышенная проницаемость. ...

    Заливка бетона представляет собой важную деятельность на критическом пути, на которую часто влияют проектные ограничения, конструктивные особенности и эксплуатационные ограничения на месте.Таким образом, требуется тщательное планирование для обеспечения эстетической и структурной целостности соединений между литыми компонентами на месте. Неспособность правильно спланировать заливку бетона может привести к дефектам конструкции, переделкам конструкции или структурной нестабильности, что влечет за собой серьезные финансовые последствия. Учитывая сложность, присущую крупномасштабным строительным проектам, «ручное планирование» заливки бетона является сложной задачей и подвержено человеческим ошибкам. На этом фоне в данном исследовании был разработан подход 4D Building Information Management (BIM) для упрощения решения автоматизированного позиционирования бетонных соединений (в качестве доказательства концепции) для специалистов-проектировщиков и подрядчиков.В ходе исследования сначала была разработана структурная модель в Revit, затем извлечена пространственная информация обо всех конструкционных соединениях и они связаны с динамическими электронными таблицами Microsoft (MS) Excel и Matlab с помощью интеграции с помощью программного обеспечения Dynamo. Точки промежуточного пролета каждой балки, а также информация о периметре этажа были собраны с помощью кодов, разработанных в макросах MS Excel. На основе выходных данных Excel, программирование Matlab использовалось для определения наилучших точек начала и направлений, а также допустимого суточного объема бетона с учетом ограничений из-за холодных швов.Затем эта информация была отправлена ​​обратно в Revit через Dynamo для разработки ежедневного конкретного расписания. Разработанная автоматизированная программная структура предлагает рентабельную и точную методологию устранения ограничений и неэффективности традиционных методов проектирования строительных швов и планирования заливок. Эта структура расширяет совокупность знаний, вводя инновационные решения для интеграции соображений проектирования конструкций, процедур строительства и эксплуатационных аспектов для уменьшения человеческих ошибок и обеспечивая новую, но технически обоснованную основу для дальнейшего применения BIM в проектировании конструкций.

    ... Поскольку бетон претерпевает изменения объема, может быть желательно обеспечить стыки и, таким образом, снять растягивающие или сжимающие напряжения, которые могут быть включены в конструкцию. В этом случае необходимо обеспечить различные типы стыков в большинстве бетонных конструкций, и для того, чтобы эти стыки адекватно выполняли функции, для которых они предназначены, важно, чтобы они были правильно установлены и расположены [1] . ...

    ... Это метод определения прочности бетона на разрыв по цилиндру, который разделяется по вертикальному диаметру, как показано на рисунке (1) (2) (3) (4).Это косвенный метод испытания бетона на разрыв. ...

    Часто невозможно выполнить работу за один раз, например, из-за размер или сложность конструкции либо из-за ограниченных материалов или рабочей силы. Когда работа возобновится, необходимо будет положить свежий бетон на поверхность или напротив нее. предыдущая заливка, которая уже затвердела. Полученная контактная поверхность известна в качестве строительного или дневного рабочего места. Строительные швы - это места остановки в процессе укладки бетона, и они необходимы, потому что во многих конструкциях нецелесообразно размещать бетон в одном непрерывная работа. Количество бетона, которое можно уложить за один раз, составляет зависит от производительности дозирования и смешивания, а также от прочности опалубки. А хороший строительный шов должен обеспечивать адекватную непрерывность изгиба и сдвига через интерфейс. В данном исследовании влияние расположения строительных швов на Экспериментально исследовано работоспособность бетонных элементов. Призма с используются габариты (100 * 100 * 400мм). Исследуемые переменные: расположение строительных швов (в середине пролета или в третьей точке образцов), тип строительных швов (вертикальные, наклонные, горизонтальные).Цель исследования: Цели данного исследования заключаются в следующем:  Найдите влияние расположения строительных швов на прочность на изгиб.  Найдите влияние типа строительных швов на прочность на изгиб.  Найдите влияние стальной фибры на строительные швы на прочность на изгиб.

    ... Большинство предыдущих работ, посвященных изучению влияния строительного шва, было сосредоточено на его влиянии на механические свойства обычного бетона, например, изучение влияния строительных швов на прочность на сдвиг призм из неармированного бетона, представленное Кларком и Гиллом. [3], изучая влияние строительных швов на модуль разрыва, представленное Issa et al. [4] , изучая влияние строительного шва на прочность на разрыв бетона при раскалывании, которое представлено Gergeset al [5], Rathi Коласе [6] изучал влияние на прочность бетона, в то время как поведение балок из обычного бетона представили Джабир и др. [7] и Абасс [8]....

    В данной статье представлено влияние строительных швов на характеристики железобетонных самоуплотняющихся тонких балок. Программа экспериментов включала отливку и испытания четырех балок размерами 125 × 150 × 1000 мм. Первая балка не имеет строительного шва в качестве контрольного образца, вторая балка представляет собой горизонтальный строительный шов на средней глубине балки, третья балка представляет собой вертикальный строительный стык в середине (точка максимального изгибающего момента), а четвертая балка представляет собой вертикальный строительный шов на четвертом пролете (область максимального сдвига).Результаты испытаний показали, что влияние строительного шва на предельную нагрузку было более значительным, чем влияние на нагрузку первой трещины, а также результаты показали, что балка горизонтального строительного шва дает лучшие конструктивные характеристики по сравнению с другими вариантами конструкции. соединение, в котором нагрузка первой трещины уменьшилась на 6,7%, а предельная нагрузка уменьшилась на 26,7% по сравнению с эталонной балкой. Также результаты показали, что балка с вертикальным строительным швом на четвертом пролете представляет собой вариант с меньшей эффективностью, в котором первая трещинная нагрузка уменьшилась на 16.7%, а предельная нагрузка снизилась на 56,2% по сравнению с опорным пучком. Кроме того, нагрузка-прогиб становится менее жестким при наличии строительного шва, особенно за пределами нагрузки первой трещины.

    ... Сегодня эта проблема приобретает все большую актуальность и освещается в работах разных авторов. В работах [2] [3] [4] [5] [6] [7] авторы рассматривают технологию устройства бетонных швов (рис. 2), согласно которой шов необходимо очистить от грязи и мусора, промытые водой и высушенные струей воздуха, а также приведены результаты лабораторных экспериментов с железобетонными балками и другими образцами.В своих работах авторы приходят к выводу, что при проектировании требуется детальное изучение конструкций независимо от класса здания, которое по разным причинам (в том числе технологическим) предполагается выполнять с устройством стыков конструкции. ...

    ... В заключение авторы делают вывод, что этот вопрос очень слабо изучен; и что на сегодняшний день отсутствуют нормативные документы, регулирующие устройство строительных швов. Статьи [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] также объединены тем фактом, что они специально подчеркивают, что строительные швы являются проблемным местом, которое может отрицательно повлиять на несущую способность. конструкции в целом; и что для уменьшения негативного влияния бетонных швов на несущую способность конструкции они должны выполняться со строгим соблюдением технологии.При этом ряд авторов [1,8] указывают на отсутствие возможности на этапе проектирования предвидеть фактические места выполнения строительных швов. ...

    В последние десятилетия активно развивается монолитное строительство жилых домов. Работы по возведению монолитного каркаса здания обычно выполняются поэтапно, что приводит к необходимости устройства строительных швов бетонирования. В соответствии с нормативными документами допускается устройство строительных швов в любом месте плиты параллельно ее меньшей стороне. Также необходимо соблюдать технологию совместной работы. Как показывает практика, соблюдения только технологии устройства стыков конструкций недостаточно для обеспечения прочностных свойств монолитных железобетонных плит. В статье представлен анализ актуальных геодезических предпроектных изысканий, проектных и теоретически рассчитанных решений; Пример - строящееся многоэтажное здание. На основании чего были обнаружены чрезмерные прогибы плит в местах стыков конструкции.Установлено, что основной причиной возникновения прогиба является раннее снятие опалубки перекрытий и установка опор для временной опоры. На основании полученных данных авторы делают выводы об обязательном соблюдении технологии устройства стыков строительных конструкций, о необходимости снятия опалубки по единым нормам 70.13330.2012; Также рекомендуется оставлять опалубку под строительными швами до тех пор, пока бетон не наберет 100% прочности.

    ... При возведении монолитных железобетонных конструкций к конструкции рабочих швов предъявляются повышенные требования. Как известно, их наличие приводит к снижению несущей способности конструкции даже при отсутствии дефектов конструкции [8] [9] [10] . ...

    Исследована проблема влияния технологического шва бетонирования на работоспособность железобетонных конструкций. Рассмотрены требования действующих нормативных документов по устройству рабочего шва бетонирования и существующие предложения по увеличению сцепления «нового» и «старого» бетона в российских и зарубежных источниках.Представлены методика проведения и результаты экспериментального исследования влияния акустической обработки бетона на его влагопоглощение в сочетании со следующими технологическими факторами: тип и pH среды (проникающий состав), ориентация бетона. слои «старого» бетона относительно плоскости влагопоглощения. В ходе исследования рассчитывалась частота свободных колебаний элементов конструкции бетонных образцов. Сформулированы выводы, которые послужат основой для составления технологических карт организации рабочего шва бетонных конструкций.

    ... При возведении монолитных железобетонных конструкций к конструкции рабочих швов предъявляются повышенные требования. Как известно, их наличие приводит к снижению несущей способности конструкции даже при отсутствии дефектов конструкции [8] [9] [10] . ...

    ... Строительный шов предоставляется, когда заливку бетона необходимо остановить, а затем продолжить снова - это наиболее часто встречающийся шов при работе с бетоном с некоторыми типичными формами, включая вертикальные, горизонтальные, наклонные и ключевые швы. [8, 9] .На строительной площадке заранее спланированные строительные швы неизбежны, и их расположение определяется с учетом количества заливки, рабочей силы, методов отверждения, возможностей строительного оборудования и так далее. ...

    Характеристики сдвига простых строительных швов из сверхвысококачественного бетона изучаются как экспериментальными, так и аналитическими методами. При испытаниях на выталкивание рассматривались три различные контактные поверхности строительного шва, в то время как случай без какого-либо соединения был предоставлен для справки. Результаты испытаний показывают, что геометрия контактных поверхностей сильно влияет на характеристики сдвига строительного шва. С упрощением структурного поведения контактных поверхностей и подложки из UHPC, модель анализа методом конечных элементов разрабатывается для каждого случая, изучаемого с помощью программного обеспечения ABAQUS, и проверяется по результатам испытаний. Согласие между результатами экспериментального и численного моделирования превосходно, особенно с точки зрения смещения, прочности и механизма разрушения. Ожидается, что настоящая работа послужит основой для дальнейшего изучения конструкционных швов из армированного сверхвысокого давления (UHPC).

    Соединения монолитной балки и внешних колонн в железобетоне: WestminsterResearch

    Преимущества использования высокопрочного бетона (HSC) при строительстве многоэтажных зданий общепризнаны. Предыдущие исследователи изучали пригодность кодов проектирования

    для использования HSC [1]. Тем не менее, существуют опасения по поводу сдвига балок HSC и BCJ, используемых при строительстве этих

    зданий. Балки HSC имеют равное или меньшее сопротивление сдвигу по сравнению с обычными балками из бетона прочности

    (NSC) [2], а хрупкость материала HSC может составлять

    , что не подходит для BCJ, поскольку ограничивающие хомуты могут быть не такими эффективными, как NSC в колонне из-за к меньшему коэффициенту Пуассона.

    В этом исследовании изучается поведение балок HSC, BCJ и передаточной балки

    , соединения колонн (TBCJ) и разрабатываются соответствующие модификации конструкции для улучшения их прочности на сдвиг.

    Балки

    HSC были усилены горизонтальными перемычками (HWB), а балки TBCJ были

    усилены центральными вертикальными стержнями (CVB).

    Модели конечных элементов (КЭ) были разработаны для этих структур, и численные результаты были сопоставлены с результатами опубликованных экспериментов, в результате чего было достигнуто хорошее согласие.

    были проанализированы отношение пролет / глубина (a / d) пучка 1,5 ≤ a / d

    ≤ 3,02 и отношение BCJ балки к глубине колонны (db / dc) 1,33 ≤ db / dc ≤3,1. Модели FE были сопоставлены с опубликованными результатами испытаний, и были разработаны дополнительные модели для проведения различных параметрических исследований.

    Распорки и связи были смоделированы механически для балок с HWB и для TBCJ с

    .

    CVB используются, чтобы рекомендовать модификации расчетных уравнений для расчета балок HSC

    с HWB и TBCJ с CVB.

    Было обнаружено, что HWB и CVB эффективны в балках и BCJ только с HSC, так как

    они мало влияют при использовании с NSC. Использование HWB в балках HSC

    и CVB в HSC TBCJ улучшило сдвиговую способность этих структур на 130% и

    31% соответственно.

    1 - Реган П. Э., Кеннеди-Рид И. Л., Пуллен А. Д., Смит Д. А. «Влияние типа заполнителя на сопротивление сдвигу железобетона» - Строительный инженер

    .6 декабря 2005. С. 27-32.

    2 - Аль-Хуссаини, А. Мотамед, Дж. «Балки HSC с комбинацией звеньев и стальной горизонтальной стенкой в ​​качестве альтернативного армирования сдвигом». 6-й Международный симпозиум по

    Использование высокопрочного / высокоэффективного бетона, Лейпциг, июнь 2002 г. стр. 611-619

    Монолитное устройство управления пучком для мощных квантовых каскадных лазеров среднего инфракрасного диапазона

    ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ ОБЛАСТЬ (И): Воздушная платформа

    ЦЕЛЬ: Разработка двумерного устройства управления лучом, которое монолитно интегрировано с квантовым каскадным лазером среднего инфракрасного диапазона (QCL) или массивом QCL на единой общей полупроводниковой подложке без каких-либо механически движущихся компонентов.

    ОПИСАНИЕ: Система инфракрасного противодействия (IRCM) обычно состоит из двух отдельных оптических систем. Первый - это оптический излучатель, который сейчас в основном основан на QCL. Вторая система представляет собой карданный подвес на механической основе, который используется для направления оптической энергии на удаленную цель. Размер и вес типичного карданного подвеса более чем в 100 раз больше, чем у излучателей света. Кроме того, из-за механического характера подвеса среднее время наведения лазерных лучей через стабилизатор составляет порядка секунд.Это на много порядков больше, чем время поворота луча, которым можно управлять с помощью электронных средств без каких-либо механических движущихся элементов. В отличие от обычного карданного подвеса, монолитный механизм рулевого управления с электронным управлением без механических движущихся частей значительно более прочен и надежен по конструкции. Это связано с тем, что массив QCL или QCL плюс устройство рулевого управления как единый монолитный интегрированный блок не подвержен ударам, вибрациям и резким перепадам температуры.Это резко контрастирует со многими другими гибридными проектами, разработанными другими в Министерстве обороны США, и все они имеют неотъемлемый недостаток - ненадежность в условиях эксплуатации в военных целях. Следовательно, устранение необходимости в механическом подвесе или другой гибридной интеграции QCL с внешним устройством управления лучом (с использованием стыковой или оптоволоконной связи в системе IRCM следующего поколения) значительно улучшило бы размер, вес, производительность и надежность системы не менее чем в 10-50 раз. Таким образом, это откроет беспрецедентную возможность интеграции системы IRCM со все более компактными пилотируемыми или беспилотными летательными аппаратами в будущем, которые в противном случае не смогли бы разместить полезную нагрузку. Компактные, электрически управляемые двумерные (2-D) устройства управления лучом, основанные на гибридной интеграции лазерных излучателей и волноводной фазовой решетки, были продемонстрированы в ближнем инфракрасном режиме [Ref 1, 2]. Другие гибридные немеханические устройства управления лучом, основанные на гибридной интеграции лазерных излучателей посредством стыкового соединения фазовращателей, волноводных чипов и оптики, были успешно реализованы в лабораторных условиях.Однако гибридное оптическое стыковое соединение лазерной матрицы с фазовращателями / пассивными волноводными микросхемами с несколькими входами и выходами по своей природе ненадежно по конструкции, поскольку для правильной работы всей оптической сборки необходимо чрезвычайно точное оптическое выравнивание микросхем. Он очень чувствителен к перепадам температуры, ударам и вибрации. Другими словами, даже если такая конструкция хорошо себя зарекомендовала в лаборатории, ее нельзя применить к возможному развертыванию в полевых условиях, поскольку продукт не будет соответствовать требованиям MIL-STD-810.Таким образом, целью этого проекта является разработка двумерного устройства управления лучом, которое может быть монолитно интегрировано с массивом QCL или QCL среднего инфракрасного диапазона в единую общую полупроводниковую платформу без механически движущихся компонентов и гибридной интеграции любого типа. Интегрированное устройство должно будет излучать непрерывную волну (CW) при комнатной температуре с выходной мощностью> 1 Вт на длине волны ~ 4,6 микрон с качеством луча, близким к дифракционно-ограниченному (M2 <1,5). Углы поворота выходного излучения с помощью электронного и немеханического управления должны составлять не менее ± 10 и ± 25 градусов по горизонтали и вертикали от нормали к поверхности, перпендикулярной поверхности излучения устройства. Конструкция управления лучом может быть основана на оптической фазированной решетке в фотонной интегральной схеме, в которой относительная фаза каждого волновода решетки может управляться независимо. Помимо подхода с фазированной антенной решеткой, будут рассмотрены и другие конструкции и подходы, если конструкции будут считаться монолитными по своей природе и способными соответствовать спецификациям, изложенным в этой теме SBIR.

    ФАЗА I. Разработайте и проведите апробацию концепции, чтобы продемонстрировать жизнеспособную и технологичную конструкцию двумерного устройства управления лучом, которое может быть монолитно интегрировано с матрицей QCL или QCL среднего инфракрасного диапазона в единую общую полупроводниковую платформу с никаких механически движущихся компонентов и никакой гибридной интеграции каких-либо оптических элементов.Убедитесь, что интегрированное устройство излучает при комнатной температуре непрерывную волну (CW) выходной мощностью> 1 Вт на длине волны ~ 4,6 микрон с качеством луча, близким к дифракционному (M2 <1,5). Убедитесь, что углы поворота выходного излучения с помощью электронного и немеханического управления составляют не менее ± 10 и ± 25 градусов по горизонтали и вертикали от нормали к поверхности, перпендикулярной поверхности излучения устройства. Предложите жизнеспособный путь проектирования на этапе II для дальнейшего увеличения диапазона углов поворота рулевого колеса в рамках результатов этапа I.

    ФАЗА II: Изготовить и продемонстрировать прототип управляющего устройства, способного излучать выходную мощность непрерывного излучения при комнатной температуре> 1 Вт на длине волны ~ 4,6 микрон с качеством луча, близким к дифракционным (M2 <1,5), и углами управления выходным излучением не менее ± 10 и ± 25 градусов по горизонтали и вертикали от нормали к поверхности перпендикулярно эмиссионной поверхности устройства.

    ФАЗА III: Полная разработка и преобразование высокопроизводительного монолитного устройства управления лучом для мощных квантовых каскадных лазеров среднего инфракрасного диапазона для приложений Министерства обороны США в области направленного инфракрасного противодействия (DIRCM), современных химических датчиков, а также обнаружения и определения дальности света ( ЛИДАР). Министерству обороны требуется усовершенствованный, компактный, высокопроизводительный средневолновый инфракрасный (MWIR) QCL, монолитно интегрированный с устройством управления лучом для DIRCM, лидаров текущего и будущего поколений, а также датчиков химических / взрывчатых веществ. Коммерческий сектор также может извлечь выгоду из этого важного, меняющего правила игры развития технологии в областях обнаружения токсичных газов, мониторинга окружающей среды, а также неинвазивного мониторинга и контроля здоровья.

    ССЫЛКИ:

    1: Hulme, J. C. et al. (2015).«Полностью интегрированный гибридный кремниевый двумерный сканер луча». Оптика Экспресс, 2015, Том 23, Выпуск 5, с. 586 https: // doi: 10.1364 / OE.2005861

    2: Van Acoleyen, K., Bogaerts, W., et al. «Внешнее управление лучом с помощью одномерной оптической фазированной решетки на кремнии на изоляторе», Optics Letters, 2009, Vol. 34, выпуск 9, стр. 1477–147 https://doi.org/10.1364/OL.3001477

    КЛЮЧЕВЫЕ СЛОВА: монолитное устройство управления пучком; Средний инфракрасный; Квантовые каскадные лазеры; Высокое напряжение; Подвес; Инфракрасное противодействие

    КОНТАКТЫ:

    Закон KK

    (760) 939-0239

    кк. [email protected]

    Чандраика (Джон) Сугрим

    (904) 790-5916

    Этот сайт использует файлы cookie для повышения производительности. Если ваш браузер не принимает файлы cookie, вы не можете просматривать этот сайт.


    Настройка вашего браузера для приема файлов cookie

    Существует множество причин, по которым cookie не может быть установлен правильно. Ниже приведены наиболее частые причины:

    • В вашем браузере отключены файлы cookie.Вам необходимо сбросить настройки своего браузера, чтобы он принимал файлы cookie, или чтобы спросить вас, хотите ли вы принимать файлы cookie.
    • Ваш браузер спрашивает вас, хотите ли вы принимать файлы cookie, и вы отказались. Чтобы принять файлы cookie с этого сайта, используйте кнопку "Назад" и примите файлы cookie.
    • Ваш браузер не поддерживает файлы cookie. Если вы подозреваете это, попробуйте другой браузер.
    • Дата на вашем компьютере в прошлом. Если часы вашего компьютера показывают дату до 1 января 1970 г., браузер автоматически забудет файл cookie.Чтобы исправить это, установите правильное время и дату на своем компьютере.
    • Вы установили приложение, которое отслеживает или блокирует установку файлов cookie. Вы должны отключить приложение при входе в систему или уточнить у системного администратора.

    Почему этому сайту требуются файлы cookie?

    Этот сайт использует файлы cookie для повышения производительности, запоминая, что вы вошли в систему, когда переходите со страницы на страницу. Чтобы предоставить доступ без файлов cookie потребует, чтобы сайт создавал новый сеанс для каждой посещаемой страницы, что замедляет работу системы до неприемлемого уровня.


    Что сохраняется в файле cookie?

    Этот сайт не хранит ничего, кроме автоматически сгенерированного идентификатора сеанса в cookie; никакая другая информация не фиксируется.

    Как правило, в файле cookie может храниться только информация, которую вы предоставляете, или выбор, который вы делаете при посещении веб-сайта. Например, сайт не может определить ваше имя электронной почты, пока вы не введете его. Разрешение веб-сайту создавать файлы cookie не дает этому или любому другому сайту доступа к остальной части вашего компьютера, и только сайт, который создал файл cookie, может его прочитать.

    Монолитный светоделитель в кремнии на изоляторе


    Эрик Кассан, Лоран Вивьен и Сюзанна Лаваль, «Независимые от поляризации повороты на 90 ° в одномодовых микроволноводах на пластинах кремний на изоляторе для длин волн телекоммуникаций», Опт. Commun. 235. С. 83–88 (2004).
    [Crossref]

    Аншенг Лю, Ричард Джонс, Лин Ляо, Дин Самара-Рубио, Дорон Рубин, Одед Коэн, Ремус Николаеску и Марио Паничча, «Высокоскоростной кремниевый оптический модулятор на основе металлооксидно-полупроводникового конденсатора», Nature 427, 615 –618 (2004).
    [Crossref] [PubMed]

    Пьер Эрве и Шломо Овадиа, «Оптические технологии для корпоративных сетей», Intel Technol. J. 8, 73–82 (2004).

    JH Jang, W. Zhao, JW Bae, D. Selvanathan, SL Rommel, I. Adesida, A. Lepore, M. Kwakernaak и JH Abeles, «Прямое измерение шероховатости боковых стенок оптических волноводов в нанометровом масштабе с помощью атомно-силового микроскопа», Appl. Phys. Lett. 83, 4116–4118 (2003).
    [Crossref]

    Стефан Вихманн, Ханс Йоахим Хейдер и Йорг Мюллер, «Анализ и проектирование интегрированных оптических зеркал в технологии планарных волноводов», J.Lightwave Technol. 21. С. 1584–1591 (2003).
    [Crossref]

    Хей Вонг, «Последние разработки в кремниевых оптоэлектронных устройствах», Microelectron Reliab 42, 317–326 (2002).
    [Crossref]

    RU. Ахмад, Ф. Пиццуто, Г.С. Камарда, Р.Л. Эспинола, Х. Рао и Р.М. Осгуд, «Сверхкомпактные угловые зеркала и тройники в кремнии на изоляторе», IEEE Photon. Technol.Lett. 14, 65–67 (2002).
    [Crossref]

    М. Чаблоз, Ю. Сакаи, Т. Мацуура и К. Цуцуми, "Улучшение шероховатости боковых стенок при глубоком травлении кремния", Microsystem Technol.6. С. 86–89 (2000).
    [Crossref]

    Себания Либертино, Сальваторе Коффа и Марио Саджо, «Проектирование и изготовление интегрированных опоэлектронных устройств на основе Si», Материалы Sci. Semicon.Proc. 3. С. 375–381 (2000).
    [Crossref]

    Ю.З. Тан, W.H. Ван, Т. Ли и Ю.Л. Ван, «Интегрированное волноводное поворотное зеркало в кремнии на изоляторе», IEEE Photon.Technol.Lett. 14, 68–70 (2000).
    [Crossref]

    Кевин К. Ли, Десмонд Р. Лим, Синь-Чиао Луан, Анурадха Агарвал, Джеймс Фореси и Лайонел К.Кимерлинг, “Влияние размера и шероховатости на светопропускание в волноводе Si / SiO2: эксперименты и модель”, Прикл. Phys. Lett. 77, 1617–1619 (2000).
    [Crossref]

    Реджис Оробчук, Сюзанна Лаваль, Даниэль Паскаль и Ален Костер, «Анализ интегрированных оптических волноводных зеркал», J. Lightwave Technol. 15, 815–820 (1997)
    [Crossref]

    С.М. Ли, W.C. Chew, M. Moghaddam, M.A. Nasir, S.-L. Чуанг, Р.У. Херрик и К.Л. Балестра, “Моделирование эффектов шероховатости в оптическом поворотном зеркале с использованием метода конечных разностей во временной области”, J.Lightwave Technol. 9, 1471–1480 (1991).
    [Crossref]

    Ричард А. Сореф, Йоахим Шмидтхен и Клаус Петерманн, «Большие одномодовые реберные волноводы в GeSi-Si и Si-на-SiO2», IEEE J.Quantum Electron. 27, 1971–1974 (1991).
    [Crossref]

    Акира Химено, Хироши Теруи и Морио Кобаяши, «Измерение потерь и анализ изгибных оптических волноводов с высоким коэффициентом отражения кремнезема», J. Lightwave Technol. 6. С. 41–46 (1988).
    [Crossref]

    Дж.H. Jang, W. Zhao, JW Bae, D. Selvanathan, SL Rommel, I. Adesida, A. Lepore, M. Kwakernaak и JH Abeles, «Прямое измерение шероховатости боковой стенки оптических волноводов в нанометровом масштабе с помощью атомно-силового микроскопа. ”Appl. Phys. Lett. 83, 4116–4118 (2003).
    [Crossref]

    JH Jang, W. Zhao, JW Bae, D. Selvanathan, SL Rommel, I. Adesida, A. Lepore, M. Kwakernaak и JH Abeles, «Прямое измерение шероховатости боковых стенок оптических волноводов в нанометровом масштабе с помощью атомно-силового микроскопа», Appl.Phys. Lett. 83, 4116–4118 (2003).
    [Crossref]

    Кевин К. Ли, Десмонд Р. Лим, Син-Чиао Луан, Анурадха Агарвал, Джеймс Фореси и Лайонел К. Кимерлинг, «Влияние размера и шероховатости на пропускание света в волноводе Si / SiO2: эксперименты и модель», Appl. Phys. Lett. 77, 1617–1619 (2000).
    [Crossref]

    RU. Ахмад, Ф. Пиццуто, Г.С. Камарда, Р.Л. Эспинола, Х. Рао и Р.М. Осгуд, «Сверхкомпактные угловые зеркала и тройники в кремнии на изоляторе», IEEE Photon.Technol.Lett. 14, 65–67 (2002).
    [Crossref]

    JH Jang, W. Zhao, JW Bae, D. Selvanathan, SL Rommel, I. Adesida, A. Lepore, M. Kwakernaak и JH Abeles, «Прямое измерение шероховатости боковых стенок оптических волноводов в нанометровом масштабе с помощью атомно-силового микроскопа», Appl. Phys. Lett. 83, 4116–4118 (2003).
    [Crossref]

    С.М. Ли, W.C. Chew, M. Moghaddam, M.A. Nasir, S.-L. Чуанг, Р.У. Херрик и К.Л. Балестра, “Моделирование эффектов шероховатости в оптическом поворотном зеркале с использованием метода конечных разностей во временной области”, J.Lightwave Technol. 9, 1471–1480 (1991).
    [Crossref]

    RU. Ахмад, Ф. Пиццуто, Г.С. Камарда, Р.Л. Эспинола, Х. Рао и Р.М. Осгуд, «Сверхкомпактные угловые зеркала и тройники в кремнии на изоляторе», IEEE Photon. Technol.Lett. 14, 65–67 (2002).
    [Crossref]

    Эрик Кассан, Лоран Вивьен и Сюзанна Лаваль, «Независимые от поляризации повороты на 90 ° в одномодовых микроволноводах на пластинах кремний на изоляторе для длин волн телекоммуникаций», Опт. Commun.235. С. 83–88 (2004).
    [Crossref]

    М. Чаблоз, Ю. Сакаи, Т. Мацуура и К. Цуцуми, "Улучшение шероховатости боковых стенок при глубоком травлении кремния", Microsystem Technol. 6. С. 86–89 (2000).
    [Crossref]

    С. М. Ли, W.C. Chew, M. Moghaddam, M.A. Nasir, S.-L. Чуанг, Р.У. Херрик и К.Л. Балестра, «Моделирование эффектов шероховатости в оптическом поворотном зеркале с использованием метода конечных разностей во временной области», J. Lightwave Technol. 9, 1471–1480 (1991).
    [Crossref]

    С.М. Ли, W.C. Chew, M. Moghaddam, M.A. Nasir, S.-L. Чуанг, Р.У. Херрик и К.Л. Балестра, «Моделирование эффектов шероховатости в оптическом поворотном зеркале с использованием метода конечных разностей во временной области», J. Lightwave Technol. 9, 1471–1480 (1991).
    [Crossref]

    Себания Либертино, Сальваторе Коффа и Марио Саджо, «Проектирование и изготовление интегрированных опоэлектронных устройств на основе Si», Материалы Sci. Semicon.Proc. 3. С. 375–381 (2000).
    [Crossref]

    Аншенг Лю, Ричард Джонс, Лин Ляо, Дин Самара-Рубио, Дорон Рубин, Одед Коэн, Ремус Николаеску и Марио Паничча, «Высокоскоростной кремниевый оптический модулятор на основе металлооксидно-полупроводникового конденсатора», Nature 427, 615 –618 (2004).
    [Crossref] [PubMed]

    Сорин Кристоловяну, «Кремний на изоляционных технологиях и устройствах: из настоящего в будущее», Твердотельная электроника. 45. С. 1402–1411 (2001).
    [Crossref]

    RU. Ахмад, Ф. Пиццуто, Г.С. Камарда, Р.Л. Эспинола, Х. Рао и Р.М. Осгуд, «Сверхкомпактные угловые зеркала и тройники в кремнии на изоляторе», IEEE Photon. Technol.Lett. 14, 65–67 (2002).
    [Crossref]

    Кевин К. Ли, Десмонд Р. Лим, Синь-Чиао Луан, Анурадха Агарвал, Джеймс Фореси и Лайонел К.Кимерлинг, “Влияние размера и шероховатости на светопропускание в волноводе Si / SiO2: эксперименты и модель”, Прикл. Phys. Lett. 77, 1617–1619 (2000).
    [Crossref]

    С.М. Ли, W.C. Chew, M. Moghaddam, M.A. Nasir, S.-L. Чуанг, Р.У. Херрик и К.Л. Балестра, «Моделирование эффектов шероховатости в оптическом поворотном зеркале с использованием метода конечных разностей во временной области», J. Lightwave Technol. 9, 1471–1480 (1991).
    [Crossref]

    Пьер Эрве и Шломо Овадиа, «Оптические технологии для корпоративных сетей», Intel Technol. J. 8, 73–82 (2004).

    Акира Химено, Хироши Теруи и Морио Кобаяши, «Измерение потерь и анализ изгибных оптических волноводов с высоким коэффициентом отражения кремнезема», J. Lightwave Technol. 6. С. 41–46 (1988).
    [Crossref]

    JH Jang, W. Zhao, JW Bae, D. Selvanathan, SL Rommel, I. Adesida, A. Lepore, M. Kwakernaak и JH Abeles, «Прямое измерение шероховатости боковых стенок оптических волноводов в нанометровом масштабе с помощью атомно-силового микроскопа», Appl. Phys. Lett.83, 4116–4118 (2003).
    [Crossref]

    Аншенг Лю, Ричард Джонс, Лин Ляо, Дин Самара-Рубио, Дорон Рубин, Одед Коэн, Ремус Николаеску и Марио Паничча, «Высокоскоростной кремниевый оптический модулятор на основе металлооксидно-полупроводникового конденсатора», Nature 427, 615 –618 (2004).
    [Crossref] [PubMed]

    Кевин К. Ли, Десмонд Р. Лим и Лайонел К. Кимерлинг, «Изготовление волноводов из Si / SiO2 со сверхнизкими потерями путем уменьшения шероховатости», Опт. Lett. 26, 1888–1890 (2001).
    [Crossref]

    Кевин К. Ли, Десмонд Р. Лим, Син-Чиао Луан, Анурадха Агарвал, Джеймс Фореси и Лайонел К. Кимерлинг, «Влияние размера и шероховатости на пропускание света в волноводе Si / SiO2: эксперименты и модель», Appl. Phys. Lett. 77, 1617–1619 (2000).
    [Crossref]

    Акира Химено, Хироши Теруи и Морио Кобаяши, «Измерение потерь и анализ изгибных оптических волноводов с высоким коэффициентом отражения кремнезема», J. Lightwave Technol. 6. С. 41–46 (1988).
    [Crossref]

    Реджис Оробчук, Сюзанна Лаваль, Даниэль Паскаль и Ален Костер, «Анализ интегрированных оптических волноводных зеркал», J.Lightwave Technol. 15, 815–820 (1997)
    [Crossref]

    JH Jang, W. Zhao, JW Bae, D. Selvanathan, SL Rommel, I. Adesida, A. Lepore, M. Kwakernaak и JH Abeles, «Прямое измерение шероховатости боковых стенок оптических волноводов в нанометровом масштабе с помощью атомно-силового микроскопа», Appl. Phys. Lett. 83, 4116–4118 (2003).
    [Crossref]

    Эрик Кассан, Лоран Вивьен и Сюзанна Лаваль, «Независимые от поляризации повороты на 90 ° в одномодовых микроволноводах на пластинах кремний на изоляторе для длин волн телекоммуникаций», Опт.Commun. 235. С. 83–88 (2004).
    [Crossref]

    Реджис Оробчук, Сюзанна Лаваль, Даниэль Паскаль и Ален Костер, «Анализ интегрированных оптических волноводных зеркал», J. Lightwave Technol. 15, 815–820 (1997)
    [Crossref]

    Кевин К. Ли, Десмонд Р. Лим и Лайонел К. Кимерлинг, «Изготовление волноводов из Si / SiO2 со сверхнизкими потерями путем уменьшения шероховатости», Опт. Lett. 26, 1888–1890 (2001).
    [Crossref]

    Кевин К. Ли, Десмонд Р. Лим, Синь-Чиао Луан, Анурадха Агарвал, Джеймс Фореси и Лайонел К.Кимерлинг, “Влияние размера и шероховатости на светопропускание в волноводе Si / SiO2: эксперименты и модель”, Прикл. Phys. Lett. 77, 1617–1619 (2000).
    [Crossref]

    С.М. Ли, W.C. Chew, M. Moghaddam, M.A. Nasir, S. -L. Чуанг, Р.У. Херрик и К.Л. Балестра, «Моделирование эффектов шероховатости в оптическом поворотном зеркале с использованием метода конечных разностей во временной области», J. Lightwave Technol. 9, 1471–1480 (1991).
    [Crossref]

    Дж. Х. Джанг, В. Чжао, Дж. У.Бэ, Д. Селванатан, С. Л. Роммель, И. Адезида, А. Лепор, М. Квакернаак и Дж. Х. Абелес, «Прямое измерение шероховатости боковых стенок оптических волноводов в нанометровом масштабе с использованием атомно-силового микроскопа», Appl. Phys. Lett. 83, 4116–4118 (2003).
    [Crossref]

    Ю.З. Тан, W.H. Ван, Т. Ли и Ю.Л. Ван, «Интегрированное волноводное поворотное зеркало в кремнии на изоляторе», IEEE Photon.Technol.Lett. 14, 68–70 (2000).
    [Crossref]

    Аншенг Лю, Ричард Джонс, Лин Ляо, Дин Самара-Рубио, Дорон Рубин, Одед Коэн, Ремус Николаеску и Марио Паничча, «Высокоскоростной кремниевый оптический модулятор на основе металлооксидно-полупроводникового конденсатора», Nature 427, 615 –618 (2004).
    [Crossref] [PubMed]

    Себания Либертино, Сальваторе Коффа и Марио Саджо, «Проектирование и изготовление интегрированных опоэлектронных устройств на основе Si», Материалы Sci. Semicon.Proc. 3. С. 375–381 (2000).
    [Crossref]

    Кевин К. Ли, Десмонд Р. Лим и Лайонел К. Кимерлинг, «Изготовление волноводов из Si / SiO2 со сверхнизкими потерями путем уменьшения шероховатости», Опт. Lett. 26, 1888–1890 (2001).
    [Crossref]

    Кевин К. Ли, Десмонд Р. Лим, Синь-Чиао Луан, Анурадха Агарвал, Джеймс Фореси и Лайонел К.Кимерлинг, “Влияние размера и шероховатости на светопропускание в волноводе Si / SiO2: эксперименты и модель”, Прикл. Phys. Lett. 77, 1617–1619 (2000).
    [Crossref]

    Аншенг Лю, Ричард Джонс, Лин Ляо, Дин Самара-Рубио, Дорон Рубин, Одед Коэн, Ремус Николаеску и Марио Паничча, «Высокоскоростной кремниевый оптический модулятор на основе металлооксидно-полупроводникового конденсатора», Nature 427, 615 –618 (2004).
    [Crossref] [PubMed]

    Кевин К. Ли, Десмонд Р. Лим, Синь-Чиао Луан, Анурадха Агарвал, Джеймс Фореси и Лайонел К.Кимерлинг, “Влияние размера и шероховатости на светопропускание в волноводе Si / SiO2: эксперименты и модель”, Прикл. Phys. Lett. 77, 1617–1619 (2000).
    [Crossref]

    Дитрих Маркузе, Оптика передачи света. Второй праздник, компания Van Nostrand Reinhold, 1982 г.

    М. Чаблоз, Ю. Сакаи, Т. Мацуура и К. Цуцуми, "Улучшение шероховатости боковых стенок при глубоком травлении кремния", Microsystem Technol. 6. С. 86–89 (2000).
    [Crossref]

    С.М. Ли, W.C. Chew, M. Moghaddam, M.A. Nasir, S.-L. Чуанг, Р.У. Херрик и К.Л. Балестра, «Моделирование эффектов шероховатости в оптическом поворотном зеркале с использованием метода конечных разностей во временной области», J. Lightwave Technol. 9, 1471–1480 (1991).
    [Crossref]

    С.М. Ли, W.C. Chew, M. Moghaddam, M.A. Nasir, S.-L. Чуанг, Р.У. Херрик и К.Л. Балестра, «Моделирование эффектов шероховатости в оптическом поворотном зеркале с использованием метода конечных разностей во временной области», J. Lightwave Technol.9, 1471–1480 (1991).
    [Crossref]

    Аншенг Лю, Ричард Джонс, Лин Ляо, Дин Самара-Рубио, Дорон Рубин, Одед Коэн, Ремус Николаеску и Марио Паничча, «Высокоскоростной кремниевый оптический модулятор на основе металлооксидно-полупроводникового конденсатора», Nature 427, 615 –618 (2004).
    [Crossref] [PubMed]

    Реджис Оробчук, Сюзанна Лаваль, Даниэль Паскаль и Ален Костер, «Анализ интегрированных оптических волноводных зеркал», J. Lightwave Technol. 15, 815–820 (1997)
    [Crossref]

    Р.У. Ахмад, Ф. Пиццуто, Г.С. Камарда, Р.Л. Эспинола, Х. Рао, Р.М. Осгуд, «Сверхкомпактные угловые зеркала и тройники в кремнии на изоляторе», IEEE Photon. Technol.Lett. 14, 65–67 (2002).
    [Crossref]

    Пьер Эрве и Шломо Овадиа, «Оптические технологии для корпоративных сетей», Intel Technol. J. 8, 73–82 (2004).

    Аншенг Лю, Ричард Джонс, Лин Ляо, Дин Самара-Рубио, Дорон Рубин, Одед Коэн, Ремус Николаеску и Марио Паничча, «Высокоскоростной кремниевый оптический модулятор на основе металлооксидно-полупроводникового конденсатора», Nature 427, 615 –618 (2004).
    [Crossref] [PubMed]

    Реджис Оробчук, Сюзанна Лаваль, Даниэль Паскаль и Ален Костер, «Анализ интегрированных оптических волноводных зеркал», J. Lightwave Technol. 15, 815–820 (1997)
    [Crossref]

    Ричард А. Сореф, Йоахим Шмидтхен и Клаус Петерманн, «Большие одномодовые реберные волноводы в GeSi-Si и Si-на-SiO2», IEEE J.Quantum Electron. 27, 1971–1974 (1991).
    [Crossref]

    RU. Ахмад, Ф. Пиццуто, Г.С.Камарда, Р.Л. Эспинола, Х.Рао и Р. Осгуд, «Сверхкомпактные угловые зеркала и тройники в кремнии на изоляторе», IEEE Photon. Technol.Lett. 14, 65–67 (2002).
    [Crossref]

    RU. Ахмад, Ф. Пиццуто, Г.С. Камарда, Р.Л. Эспинола, Х. Рао и Р.М. Осгуд, «Сверхкомпактные угловые зеркала и тройники в кремнии на изоляторе», IEEE Photon. Technol.Lett. 14, 65–67 (2002).
    [Crossref]

    Дж. Х. Джанг, В. Чжао, Дж. В. Бэ, Д. Сельванатан, С. Л. Роммель, И. Адесида, А. Лепор, М. Квакернаак и Дж.Х. Абелес, "Прямое измерение шероховатости боковых стенок оптических волноводов в нанометровом масштабе с помощью атомно-силового микроскопа", Прил. Phys. Lett. 83, 4116–4118 (2003).
    [Crossref]

    Аншенг Лю, Ричард Джонс, Лин Ляо, Дин Самара-Рубио, Дорон Рубин, Одед Коэн, Ремус Николаеску и Марио Паничча, «Высокоскоростной кремниевый оптический модулятор на основе металлооксидно-полупроводникового конденсатора», Nature 427, 615 –618 (2004).
    [Crossref] [PubMed]

    Себания Либертино, Сальваторе Коффа и Марио Саджо, «Проектирование и изготовление интегрированных опоэлектронных устройств на основе Si», Материалы Sci.Semicon.Proc. 3. С. 375–381 (2000).
    [Crossref]

    М. Чаблоз, Ю. Сакаи, Т. Мацуура и К. Цуцуми, "Улучшение шероховатости боковых стенок при глубоком травлении кремния", Microsystem Technol. 6. С. 86–89 (2000).
    [Crossref]

    Аншенг Лю, Ричард Джонс, Лин Ляо, Дин Самара-Рубио, Дорон Рубин, Одед Коэн, Ремус Николаеску и Марио Паничча, «Высокоскоростной кремниевый оптический модулятор на основе металлооксидно-полупроводникового конденсатора», Nature 427, 615 –618 (2004).
    [Crossref] [PubMed]

    Ричард А.Сореф, Иоахим Шмидтхен и Клаус Петерманн, «Большие одномодовые реберные волноводы в GeSi-Si и Si-на-SiO2», IEEE J.Quantum Electron. 27, 1971–1974 (1991).
    [Crossref]

    JH Jang, W. Zhao, JW Bae, D. Selvanathan, SL Rommel, I. Adesida, A. Lepore, M. Kwakernaak и JH Abeles, «Прямое измерение шероховатости боковых стенок оптических волноводов в нанометровом масштабе с помощью атомно-силового микроскопа», Appl. Phys. Lett. 83, 4116–4118 (2003).
    [Crossref]

    Ричард А.Сореф, Иоахим Шмидтхен и Клаус Петерманн, «Большие одномодовые реберные волноводы в GeSi-Si и Si-на-SiO2», IEEE J.Quantum Electron. 27, 1971–1974 (1991).
    [Crossref]

    Ю.З. Тан, W.H. Ван, Т. Ли и Ю.Л. Ван, «Интегрированное волноводное поворотное зеркало в кремнии на изоляторе», IEEE Photon.Technol.Lett. 14, 68–70 (2000).
    [Crossref]

    Акира Химено, Хироши Теруи и Морио Кобаяши, «Измерение потерь и анализ изгибных оптических волноводов с высоким коэффициентом отражения кремнезема», J. Lightwave Technol. 6. С. 41–46 (1988).
    [Crossref]

    М. Чаблоз, Ю. Сакаи, Т. Мацуура и К. Цуцуми, "Улучшение шероховатости боковых стенок при глубоком травлении кремния", Microsystem Technol. 6. С. 86–89 (2000).
    [Crossref]

    Эрик Кассан, Лоран Вивьен и Сюзанна Лаваль, «Независимые от поляризации повороты на 90 ° в одномодовых микроволноводах на пластинах кремний на изоляторе для длин волн телекоммуникаций», Опт. Commun. 235. С. 83–88 (2004).
    [Crossref]

    Ю.Z. Tang, W.H. Ван, Т. Ли и Ю.Л. Ван, «Интегрированное волноводное поворотное зеркало в кремнии на изоляторе», IEEE Photon.Technol.Lett. 14, 68–70 (2000).
    [Crossref]

    Ю.З. Тан, W.H. Ван, Т. Ли и Ю.Л. Ван, «Интегрированное волноводное поворотное зеркало в кремнии на изоляторе», IEEE Photon.Technol.Lett. 14, 68–70 (2000).
    [Crossref]

    Хей Вонг, «Последние разработки в кремниевых оптоэлектронных устройствах», Microelectron Reliab 42, 317–326 (2002).
    [Crossref]

    Дж.H. Jang, W. Zhao, JW Bae, D. Selvanathan, SL Rommel, I. Adesida, A. Lepore, M. Kwakernaak и JH Abeles, «Прямое измерение шероховатости боковой стенки оптических волноводов в нанометровом масштабе с помощью атомно-силового микроскопа. ”Appl. Phys. Lett. 83, 4116–4118 (2003).
    [Crossref]

    JH Jang, W. Zhao, JW Bae, D. Selvanathan, SL Rommel, I. Adesida, A. Lepore, M. Kwakernaak и JH Abeles, «Прямое измерение шероховатости боковых стенок оптических волноводов в нанометровом масштабе с помощью атомно-силового микроскопа», Appl.Phys. Lett. 83, 4116–4118 (2003).
    [Crossref]

    Кевин К. Ли, Десмонд Р. Лим, Син-Чиао Луан, Анурадха Агарвал, Джеймс Фореси и Лайонел К. Кимерлинг, «Влияние размера и шероховатости на пропускание света в волноводе Si / SiO2: эксперименты и модель», Appl. Phys. Lett. 77, 1617–1619 (2000).
    [Crossref]

    Ричард А. Сореф, Йоахим Шмидтхен и Клаус Петерманн, «Большие одномодовые реберные волноводы в GeSi-Si и Si-на-SiO2», IEEE J. Quantum Electron. 27, 1971–1974 (1991).
    [Crossref]

    RU. Ахмад, Ф. Пиццуто, Г.С. Камарда, Р.Л. Эспинола, Х. Рао и Р.М. Осгуд, «Сверхкомпактные угловые зеркала и тройники в кремнии на изоляторе», IEEE Photon. Technol.Lett. 14, 65–67 (2002).
    [Crossref]

    Ю.З. Тан, W.H. Ван, Т. Ли и Ю.Л. Ван, «Интегрированное волноводное поворотное зеркало в кремнии на изоляторе», IEEE Photon.Technol.Lett. 14, 68–70 (2000).
    [Crossref]

    Пьер Эрве и Шломо Овадиа, «Оптические технологии для корпоративных сетей», Intel Technol.J. 8, 73–82 (2004).

    Стефан Вихманн, Ханс Йоахим Хейдер и Йорг Мюллер, «Анализ и проектирование интегрированных оптических зеркал в технологии планарных волноводов», J. Lightwave Technol. 21. С. 1584–1591 (2003).
    [Crossref]

    Акира Химено, Хироши Теруи и Морио Кобаяши, «Измерение потерь и анализ изгибных оптических волноводов с высоким коэффициентом отражения кремнезема», J. Lightwave Technol. 6. С. 41–46 (1988).
    [Crossref]

    С.М. Ли, W.C. Чу, М. Могхаддам, М.А. Насир, С.-Л. Чуанг, Р.У. Херрик и К.Л. Балестра, «Моделирование эффектов шероховатости в оптическом поворотном зеркале с использованием метода конечных разностей во временной области», J. Lightwave Technol. 9, 1471–1480 (1991).
    [Crossref]

    Реджис Оробчук, Сюзанна Лаваль, Даниэль Паскаль и Ален Костер, «Анализ интегрированных оптических волноводных зеркал», J. Lightwave Technol. 15, 815–820 (1997)
    [Crossref]

    Себания Либертино, Сальваторе Коффа и Марио Саджо, «Проектирование и изготовление интегрированных опоэлектронных устройств на основе Si», Материалы Sci.Semicon.Proc. 3. С. 375–381 (2000).
    [Crossref]

    Хей Вонг, «Последние разработки в кремниевых оптоэлектронных устройствах», Microelectron Reliab 42, 317–326 (2002).
    [Crossref]

    М. Чаблоз, Ю. Сакаи, Т. Мацуура и К. Цуцуми, "Улучшение шероховатости боковых стенок при глубоком травлении кремния", Microsystem Technol. 6. С. 86–89 (2000).
    [Crossref]

    Аншенг Лю, Ричард Джонс, Лин Ляо, Дин Самара-Рубио, Дорон Рубин, Одед Коэн, Ремус Николаеску и Марио Паничча, «Высокоскоростной кремниевый оптический модулятор на основе металлооксидно-полупроводникового конденсатора», Nature 427, 615 –618 (2004).
    [Crossref] [PubMed]

    Эрик Кассан, Лоран Вивьен и Сюзанна Лаваль, «Независимые от поляризации повороты на 90 ° в одномодовых микроволноводах на пластинах кремний на изоляторе для длин волн телекоммуникаций», Опт. Commun. 235. С. 83–88 (2004).
    [Crossref]

    Сорин Кристоловяну, «Кремний на изоляционных технологиях и устройствах: из настоящего в будущее», Твердотельная электроника. 45. С. 1402–1411 (2001).
    [Crossref]

    http: //www.springerlink.com / index / 10.1007 / s00340-004-1648-6

    Дитрих Маркузе, Оптика передачи света. Второй праздник, компания Van Nostrand Reinhold, 1982 г.

    Исследование механической деформации из-за остаточных напряжений большой монолитной балки

    [1] Кейт А. Молодой. Остаточные напряжения и деформации тонких деталей, вызванные механической обработкой [D]. США: Университет Уодегтона, (2005).

    [2] Мура Т., Микромеханика дефектов в твердых телах [M], Мартинус Никифф, издательство, Нидерланды, (1982).

    [3] Кан Сяомин, Сунь Цзе, Су Цаймао и др. Источники и контроль механических искажений в больших интегральных конструкциях [J]. Китайское машиностроение, Vol. 15, № 13.

    [4] Ярослав Маккерле.Конечно-элементный анализ и моделирование закалки и других процессов термообработки - Библиография (1976–2001) [J]. Вычислительное материаловедение, 2003, (27): 313–332.

    DOI: 10.1016 / s0927-0256 (03) 00038-7

    [5] Хэ Нин, Ван Чжиган, Цзян Чэнъюй и др. Анализ методом конечных элементов и стратегия контроля деформации механической обработки тонкостенных компонентов [J]. Журнал технологий обработки материалов, 2003 г., (139): 332-336.

    DOI: 10.1016 / s0924-0136 (03) 00550-8

    [6] Ван Чжаоцзюнь, Чен Уи, Чжан Иду и др.Исследование деформации обработки тонкостенных деталей, вызванной перераспределением остаточного напряжения [J], Китайский журнал по аэронавтике, Vol. 18, №2.

    [7] Ван, Шенг Пинг, Падманабан, Шивакумар, Новый подход к моделированию МКЭ процессов обработки с ЧПУ [C], 8-я Международная конференция по численным методам в промышленных процессах формовки. Материалы конференции AIP, Том 712, стр. 1371-1376.

    DOI: 10.1063 / 1.1766720

    [8] Годовой отчет NCNR за 2003 год, Остаточные напряжения и оптимизация стратегий обработки алюминиевых стержней [R], Центр нейтронных исследований NIST, http: / www.ncnr. нист. gov / AnnualReport / FY2003_html / Rh25.

    DOI: 10.6028 / nist.sp.1006

    [9] Ю Вэй, X. В. Ван, Компьютерное моделирование и экспериментальное исследование прогиба обработки из-за исходного остаточного напряжения тонкостенных деталей в аэрокосмической отрасли, Международный журнал передовых производственных технологий, 2007, Том 33, № 3-4, стр. 260-265.

    DOI: 10.1007 / s00170-006-0470-1

    монолитных куполов | Институт монолитных куполов

    Дэвид, Барри и Рэнди Саут включили надувные вентиляторы, чтобы построить первый монолитный купол в апреле 1976 года.Это было для картофельного склада в Шелли, штат Айдахо - 105 футов в диаметре и 35 футов в высоту, что было довольно амбициозно для их первого купола. Это изменило их жизнь. Они запатентовали процесс и начали менять мир, купол за куполом.

    Сегодня монолитные купола существуют по всей территории Соединенных Штатов и во всем мире - от Арктики до тропиков - которые используются для школ, складов, церквей, домов, спортзалов, безопасных комнат и многого другого. Есть купола от 8 футов до более 340 футов в диаметре, и есть инженерные решения для еще более крупных сооружений.

    Они выдержали сильные землетрясения, мощные торнадо, бушующие пожары, прямые удары ураганов и огненные взрывы. Владельцы монолитных куполов сообщают об экономии энергии более чем на 50 процентов по сравнению с обычными конструкциями. Отсутствие колонн или внутренних опор обеспечивает полную свободу дизайна. И что самое удивительное - это цена. Часто это дешевле, чем традиционные конструкции.

    Чтобы понять, как это все возможно, нам нужно знать, как построить монолитный купол.

    Процесс строительства

    Монолитные купола бывают разных форм и размеров - несколько куполов, сваренных вместе, большие купола на высоких стенах, небольшие дома с одной спальней, гигантские залы. Все они используют один и тот же базовый процесс строительства, изначально запатентованный братьями Саут.

    Шаг 1 - Кольцевая балка

    Первый шаг - создать кольцевую балку из бетона и стали. Это может быть простой круглый фундамент, плита перекрытия с интегрированным кольцом или высокая стена ствола с кольцевой балкой, бесшовно интегрированной в верхней части.Вертикальные стальные арматурные стержни или арматура встраиваются в кольцевую балку, которая позже прикрепляется к стальной арматуре самого купола.

    Шаг 2 - Мембрана Airform

    Воздушная форма - прочная тканевая мембрана с покрытием из ПВХ - изготавливается нужного размера и формы. Он прикреплен к кольцевой балке. Вентиляторы нагнетают воздушную форму, чтобы создать форму завершенной конструкции. Вентиляторы работают на протяжении всего строительства. Когда купол закончен, мембрана airform становится кровельной мембраной.

    Шаг 3 - Пенополиуретан

    Пенополиуритан

    с закрытыми ячейками нанесен на внутреннюю поверхность воздушной формы . Вход в воздушную конструкцию осуществляется через двухстворчатый воздушный шлюз, который помогает поддерживать постоянное внутреннее давление воздуха. Пену наносят слоями с заделанными в пену «подвесками для арматуры». Обычно толщина пены составляет около трех дюймов, но она может варьироваться в зависимости от области применения.

    Шаг 4 - Армирование стали

    Стальной арматурный стержень крепится к внутренней вспененной поверхности с помощью встроенных подвесов.Арматура укладывается в виде обручей (горизонтальных) и вертикальных стальных стержней. Маленькие купола нуждаются в стержнях малого диаметра с большим интервалом. Для больших куполов требуются стержни большего размера с меньшим расстоянием между ними. Двойные маты из арматуры часто используются для больших несущих складов.

    Шаг V: Торкрет-бетон

    Торкрет-бетон - это специальная распыляемая бетонная смесь. Он наносится на внутреннюю поверхность монолитного купола - да, он распыляется сверху слоями, а не заливается поверх формы.Для небольших куполов обычно требуется три дюйма торкретбетона. Требования к более крупным куполам варьируются в зависимости от размера и нагрузок, но в конечном итоге монолитный купол представляет собой бетонную конструкцию с тонкой оболочкой, и ее количество очень эффективно.

    Ответить

    Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *