Разное

Размеры ребристой плиты: Размер ребристых плит перекрытия, их характеристики

Автор

Содержание

Плиты ребристые перекрытий: размеры, характеристики

Ребристые плиты перекрытия – конструкционные элементы из железобетона, которые активно используются в современном мало- и многоэтажном строительстве. Плиты отличаются великолепными характеристиками прочности, надежности, несущей способности, равномерно распределяют серьезные нагрузки, гарантируют безопасность эксплуатации зданий даже в условиях повышенной сейсмической активности.

Ребристые перекрытия имеют цельное основание, а также ребристые элементы по бокам, благодаря чему способны выдерживать немалые нагрузки на изгиб. Для применения в условиях повышенных нагрузок плиты усиливают поперечными ребрами. Там, где нагрузки минимальны, бетон удаляют, добавляя его в зонах сжатия.

Благодаря этому сборная ребристая плита обладает максимальной прочностью, способностью переносить максимальные нагрузки при заметном уменьшении материала (экономия и снижение веса конструкции).

Шаг плиты перекрытия с балками не должен быть более 6 метров.

Ребристая плита может выступать частью кровли либо цокольного этажа. Чаще всего такие элементы используют в промышленном строительстве, в жилом – редко, так как ребра создают неровную поверхность, которую трудно отделывать.

Плиты ребристые перекрытия производят из тяжелого/легкого, плотного силикатного бетона. Применяется разная стальная арматура (обозначается буквами/цифрами). Современные производители создают изделия по ГОСТу 28043-89.

Основные виды ребристых плит:

  • ПГ – без полостей
  • ПВ – с отверстиями для вентиляции
  • ПФ – с фонарями
  • ПЛ – используются для удаления кровли

При выборе плиты обязательно нужно учитывать все типы предполагаемых нагрузок на конструкцию, смотреть размеры и технические характеристики изделия.

Применяемые материалы

Плиты ребристые перекрытий производятся в соответствии с установленными нормами и стандартами. Главной характеристикой плиты является единица учета нагрузок, которая считается в килограммах на квадратный метр.

 

Основные требования к качеству плит:

  • Точное соответствие размеров установленным в ГОСТе величинам
  • Четкое соблюдение параметров и характеристик указанным, что проверяется в ходе проверок и подтверждается сертификатами
  • Хорошая стойкость плит ко влаге, перепадам температур, деформации, появлению трещин

Материалы, из которых производят монолитное ребристое перекрытие, также должны быть качественными и соответствующими требованиям. Бетон должен обладать плотностью 1810-1990 килограммов на квадратный метр. Обязательно проверяется пористость, утвержденная в ГОСТе. По плотности тяжелые бетоны могут достигать показателя в 2550 килограммов.

Натяжение арматуры в плите измеряют после схватывания бетона. Тяжелые бетоны соответствуют маркам М455 либо М650, легкие – маркам М250 либо М300.

Арматура должна быть произведена из стали марок, указанных в ГОСТе. Все арматурные каркасы должны строго соответствовать стандартам. Могут меняться лишь показатели натяжения и то максимум на 10%.

В производстве ребристых плит используют арматуру из разрешенных сталей нужного диаметра, с определенными размерами и формой петель, напряжением электромеханическим/механическим методом. Все металлические элементы обязательно обрабатываются антикоррозийными составами.

При условии соблюдения всех норм плиты получаются жесткими и прочными, способными долго выдерживать серьезные нагрузки.

Сфера использования

Ребристые монолитные перекрытия используются там, где нужно: сформировать воспринимающую нагрузку перекрытия для крупнопанельного объекта промышленного назначения, создать перекрытие чердачного типа в административном/жилом здании. В процессе монтажа обязательно соблюдают интервал между несущими опорами, учитывают расчетные нагрузки.

Плита ребристая перекрытия может использоваться:

  • При температуре до +50С там, где наблюдаются соответствующие особенности технологического цикла в условиях промышленных предприятий
  • При температуре до -40С в конструкции сооружений, которые постоянно находятся в условиях естественно низких температур (из-за особенностей климата)
  • В регионах, где сейсмичность достигает 9 баллов (но не более)
  • В условиях воздействия среднеагрессивных газообразных составов, которые влияют на железобетон
  • В отапливаемых помещениях, где установлен стабильный температурный режим
  • При условиях температуры ниже -40С и выше +50С, если перекрытие было сделано по специальному заказу, что обязательно отображается в документации

Конструктивные особенности

В соответствии с работающими в конкретных условиях нагрузками, технические характеристики ребристых плит могут меняться – добавляются поперечные ребра, что повышает прочность. Изделия лучше всего работают под влиянием нагрузки на изгиб, бетон сосредотачивается в местах сжатия, а на участках растяжения сконцентрирован минимально.

Мощная стальная арматура позволяет экономить бетонный раствор, уменьшает толщину перекрытия и его вес без ущерба прочности. Плиты могут быть выполнены в разных типоразмерах, обладать различным весом, толщиной, предполагать то или иное число ребер усиления.

Конструкция обязательно предусматривает специальные монтажные скобы (петли), благодаря которым реализуются погрузочно-разгрузочные работы, осуществляется установка плиты на объекте, ее фиксация.

Установку выполняют специальными захватными приспособлениями, с привлечением спецтехники.

В процессе монтажа монолитной ребристой плиты перекрытия изделие поднимают подъемным краном на большую высоту без перекосов, строго параллельно линии горизонта. Именно поэтому петли на плитах должны быть надежными и прочными, сделанными в соответствии с правилами техники безопасности (до начала монтажа все элементы проверяются на предмет отсутствия дефектов).

Возможна и беспетлевая установка при условии предусмотренных отверстий, расположение и размеры которых заказчик обязательно согласовывает с производителем до начала процесса изготовления плит.

Параметры

Размеры ребристых плит перекрытия могут быть разными. По нормативным документам, высота плит может быть 30 или 40 сантиметров. А вот длина и ширина существенно отличаются. Ширина варьируется в пределах 1.5-3 метра, длина – 6-18 метров. Очень важным параметром является вес, который зависит от габаритов плиты и плотности бетона.

Для плит высотой 30 сантиметров установлены такие стандартные значения:

  • Длина – 5.65 метров
  • Ширина – 0.94-3 метра
  • Вес – для легких составов 1.16-3.08 тонны, для тяжелых 1.45-3.85.
  • Стандартные габариты – 3 х 6 метров, 3 х 12, 1.6 х 6.1, а также 3 х 18.1 и 1.6 х 12.2 метров.

Плиты высотой 40 сантиметров:

  • Длина – 5-6 метров
  • Ширина – 0.75-3 метра
  • Вес – легкие бетоны 1.1-3.8 тонны, тяжелые 1.37-4.73.

Виды и обозначение элементов перекрытий высотой 30 см

Данный тип плит предполагает уменьшенную высоту (30 сантиметров). Они обычно располагаются в определенных местах конструкции, что учитывается в проекте, вносится в чертеж.

По месту компоновки плиты бывают:

  • П1 – в стандартных рядах
  • П2 – для промежутков между несущими колоннами
  • П3 – в одном замкнутом узле, собирающем в одно целое колонны и несущие стены

Маркировка ребристых плит перекрытия уменьшенной толщины содержит всю информацию по стандарту. Обязательно обозначается типоразмер, максимальный коэффициент прочности, вид бетона и арматуры, особенности изделия (наличие вентиляционных отверстий, которые обозначаются цифрами 1-3).

Так, если плита маркируется П2-АтVЛ-Н-2, то тут:

  • П2 – это типоразмер
  • АтV – размер, тип стальной арматуры
  • Л – говорит о том, что изделие изготовлено из легкого бетона
  • Н – свидетельствует о том, что ребристые перекрытия данного типа подходят для нормальных условий, не предназначены для эксплуатации при наличии агрессивных факторов
  • 2 – наличие специального вентиляционного отверстия сечением 70 сантиметров

Классификация и маркировка продукции высотой 40 см

Ребристые перекрытия высотой 40 сантиметров также производятся по стандарту, делятся на классы в соответствии с конструктивными особенностями изделия.

Виды плит по типу контакта с опорой:

  • 1П – опираются на поверхности полок ригелей, выпускаются в 8 размерах, серия маркируется 1П1 – 1П8
  • 2П – при установке контактирует с верхней частью балок опорных. По стандарту выпускается лишь один вид продукции с обозначением 2П1, но на заказ могут быть выполнены и другие плиты (в Москве и регионах производители гарантируют учет всех пожеланий заказчика)

Для усиления бетонного массива арматура может быть в напряженном состоянии – это марки 1П1-1П6, а также 2П1. С ненапряженной арматурой производятся плиты 1П7 и 1П8.

Маркировка указывает на такие параметры:

  • Информация про габариты ребристой плиты перекрытия, что дает также сведения про максимально воспринимаемые нагрузки
  • Тип и класс арматуры
  • Показатели прочности и проницаемости бетона
  • Разнообразные конструктивные особенности (закладные элементы, пустоты и т.д.)

Аббревиатура 1П1-3Ат-VIТ расшифровывается так:

  • 1П1 – это типоразмер: говорит о том, что ширина плиты равна 3 метрам, длина – 5.55
  • 3 – в обозначении скрыта информация про несущую способность, соответствующую третьей группе
  • Ат-VI – индекс, указывающий на особенности армирования
  • Т – говорит о том, что ребристая плита выполнена из тяжелого бетона марки М400, который можно использовать в условиях влияния газообразных составов с небольшой степенью агрессивного воздействия

Рекомендации по расчетам нагрузки

Плиты ребристые представляют собой конструкции П-образной конфигурации, сделанные из железобетона. В форму укладывается напряженная или ненапряженная арматура, потом заливается бетоном определенной марки. Те или иные конструктивные элементы выбираются в соответствии с предполагаемыми нагрузками на перекрытие, указанными в проекте и расчетах.

Строительные конструкции рассчитываются в специальных программах. Учитываются наиболее важные характеристики: поперечные силы, крутящий момент, изгибающий импульс, сейсмическая опасность, величина снежного покрова, грунт (на котором строится объект), вес плиты и всего здания.

В диаграмме нагрузок определяются: оптимальные параметры пролетов, марка стали и объем арматуры, параметры самого перекрытия. Если все сделать правильно, то все важные показатели будут учтены. Таким образом, определяют марку и плотность бетона, тип и объем арматуры для производства железобетонной плиты, оптимальные размеры.

Все расчеты выполняются в килограммах на квадратный метр. Базовым для жилого дома считается значение, равное 400 кг/м2. Плита высотой около 12 сантиметров дает нагрузку в 255 кг/м2, бетонная стяжка пола добавляет до 110 кг/м2. Плиты делают объект устойчивым и жестким, повышая резистентность и долговечность. К полученным в результате расчетов данным закладывают добавочный коэффициент прочности в ½. Получается, что итоговая цифра равна где-то около 900 кг/м2.

После того, как готова графическая схема перекрытия, выбирают ребристые плиты нужного размера, которые равны расстоянию между пролетами и дают нужное усиление.

Качественные и произведенные по технологии ребристые плиты перекрытия обеспечивают надежность и прочность всей конструкции. Поэтому к их выбору и расчетам нужно подходить очень внимательно, учитывая все нюансы и тонкости.

Размер ребристых плит перекрытия

Плита перекрытия — одна из главных конструкций в строительстве здания, которая должна выдерживать большие нагрузки. Изготавливаются они из тяжелых бетонов с использованием цементов высоких марок или легких конструкционных бетонных смесей с химическими добавками, усиливающими прочность материала. Обязательно армирование изделия стальной арматурой: металлический каркас внутри плиты делает ее более прочной на изгиб.

 Габаритные показатели

Габариты, или размер ребристых плит перекрытия, определяют три основных показателя: ширина (B), длина (L) и высота (h). Стандартной считается толщина в 22 см, хотя производятся изделия и высотой 16 см. Такие отступления от ГОСТа отражаются на шумоизоляции помещений, поэтому, если они предназначены для перекрытия этажей в жилом доме, лучше использовать изделия стандартной толщины.

Длина (L) плит ребристых от 2 м до 12 м, но на деле чаще используются изделия длиной от 3,6 м до 7,2 м. Конструкции менее 3,6 мм и более 7,2 м не так востребованы, поэтому объемы их производства намного меньше, и на практике такие изделия довольно сложно найти. Это отражается и на стоимости маломерных и длинномерных плит. Если исходить из цены за 1м2, то они дороже стандартных материалов.

Ширина (B) ребристых плит: 1м, 1.2м, 1.5м и 1.8м. Пользуются популярностью колонны ЖБИ размеры которых 1.5м и 1.2м. Они всегда есть в наличии, другие конструкции сложно приобрести, и цена на них выше, если рассчитывать на 1м2.

Высота (h) плиты стандартная для всех и составляет 22 см.

Шатровые модели — это ребристые плиты перекрытий шириной 3 м. Ею можно накрыть сразу всю комнату, а их преимущество в том, что на потолке не остается швов: он получается идеально ровным и не требует дополнительного выравнивания.

К содержанию ↑

 Ценовая категория

Приблизительные цены одной плиты
длина (см)ширина (см)высота (см)самовывоз (руб)доставка (руб)
3601202236004900
4001502261008300
5001502264009000
60015022740010400
70012022920012500

Обычно продажей ЖБИ конструкций занимается непосредственно завод-изготовитель, но на отпускную стоимость могут влиять разные факторы, например, насколько близко к месту производства расположен карьер по добыче песка или количество отпускаемого товара.

К содержанию ↑

 Модификация изделий

По конструктивным особенностям и способу монтажа выделяются два типа ребристых плит перекрытия:

  • Опирающиеся на верхнюю часть ригеля каркаса здания. Они маркируются 1П и имеют восемь типоразмеров с 1П1 по 1П8.
  • Монтирующиеся на полках ригелей: имеют один типоразмер с маркировкой 2П1.

В производстве плит с маркировкой 2П1 и 1П1, 1П6 продольная арматура подвергается натяжению, и эти изделия ЖБИ расцениваются как напряженные. Для двух оставшихся типов плит такой способ при их изготовлении не проводится, поэтому они считаются менее прочными.

Если в проектной документации заложены конкретные особенности здания, в железобетонных плитах перекрытия уже во время их заливки в формы производятся дополнительные изменения. Например, это могут быть отверстия для коммуникаций (мусоропровод, трубопровод), конструктивные проемы, вырезы в полках или углубления.

К содержанию ↑

 Преимущества и недостатки

Чтобы рассматривать положительные характеристики данных изделий с точки зрения эксплуатации, можно сравнить их с другими типами плит. Например, в отличие от пустотных изделий, они обладают меньшей звукопроницаемостью, поэтому с этой точки зрения в многоэтажных жилых домах предпочтительнее использование ребристых ЖБИ.

Основное преимущество заложено в конструкции стройматериала: спроектированы для высоких нагрузок, поэтому более надежны в районах с риском сейсмической активности. Особой прочностью обладают напряженные ребристые плиты, так как в них ребра расположены в двух направлениях. Эта особенность повлияла на область применения напряженных плит — промышленные цеха и здания, где используются тяжелые механизмы. Для гражданского строительства они применимы только как чердачные перекрытия, так как выступающие нижние балки не вписываются в интерьер жилых помещений.

Недостаток всех видов плит, даже небольших размеров в том, что для их монтажа нужно использовать подъемный кран, а это значит, что потребуется площадка для его работы. Такие условия нельзя создать, когда рядом с объектом строительства уже расположены постройки или в зоне, где требуется сохранить ландшафтный дизайн.

Читайте также: Газобетонные блоки — Размеры, Бетонные блоки для фундамента 20x20x40

Плиты покрытий ребристые ПГ, прайс на плиты покрытий ребристые

При клике на ссылку, Вы переходите в каталог интернет-магазина, где представлено описание товара, также, находясь в каталоге, выбранный Вами элемент может быть отправлен в корзину.

  Цена на плиты перекрытия ребристые доступна на этой странице. 

Наименование 

длина, м.

ширина, м.

высота, м.

вес, кг

норма загрузки в 20 тн. а/м, шт.

Завод ЖБИ г.Владимир1

Цена (руб/шт)

Завод ЖБИ г.Рязань2

Цена (руб/шт)

Плита ребристая 2ПГ4-А-Vт

6

1. 5

0.25

1130

6

12660.61

нет

Плита ребристая 2ПГ6-3А-Vт

6

1.5

0.3

1500

6

 13494.74

14572.20

Плита ребристая 2ПГ6-4А-Vт

6

1.5

0.3

1500

6

14033.51

16296.30

Плита ребристая 2ПГ6-5А-Vт

6

1.5

0.3

1500

6

нет

17391. 40

Плита ребристая 2ПВ6-5атVт-4

6

2000

6

нет

21239.70

Плита ребристая 2ПВ6-5атVт-7

6

1,5

0.3

1900

6

22863.41

21323.70

Плита ребристая 2ПВ6-5атVт-10

6

1.5

0.3

1800

6

18259.05

20688.45

Плита ребристая 3ПГ6-4атVт

6

3

0. 3

2680

6

нет

36474.30

Плита ребристая 3ПГ6-5атVт

6

3

0.3

2680

6

нет

38149.05

Плита ребристая 3ПВ6-5атVт-7

6

3

0.3

3200

6

нет

49045.91

Плита ребристая 2ПГ12-6Ат-Vт

12

3

0.455

7140

2

нет

241119. 87

Вопрос:
Здравствуйте! Проектируем бассейн в качестве покрытий используем типовые фермы для покрытий зальных помещений общественных зданий по серии 1.263.2-4, данная серия предусматривает использование плит покрытия 3х6м, но каких именно не указано, можем ли мы использовать плиты серии 1.465.1 для покрытия бассейна ?
Ответ:
Здравствуйте, Андрей.
Плиты покрытий ребристые предназначены для покрытия одноэтажных производственных зданий. Ребристые плиты покрытий с размерами 3х6м, точные размеры которых составляют 5970х2980х300мм (LхBхH), изготавливаются только по серии 1.465.1. Ниже приводим альбомы рабочих чертежей данной серии:
Серия 1.465.1-21.94
Cерия 1.465.1-7/84
Cерия 1.465.1-3/80
Серия 1.465.1-3
Cерия 1.465.1-16.
При проектировании басейнов очень важным условием является выбор бетона для ребристых плит покрытия и для ферм, т. к. эти жби изделия находятся в зоне агрессивной среды и повышенной влажности.
Вопрос:
Здравствуйте.Какая несущая способность у ребристой плиты размером 3х6м и высотой 300мм?
Ответ:
Несущая способность ребристой плиты покрытия с размером 3х6м и высотой 300мм составляет 400 кг на квадратный метр распределенной нагрузки без учета собственного веса плиты.
Вопрос:
Здравствуйте! Скажите пожалуйста, вес железобетонной ребристой плиты на 1 п.м на ригеля в производственном зданий? Заранее спасибо!
Ответ:
Здравствуйте, Гульдена.
Возможно, Вас интересует нагрузка от ребристой плиты покрытия на ригель. В этом случае, при выборе ребристой плиты покрытия шириной 1,5м и длиной 6м, например 2ПГ 6-4А-Vт, имеющей вес 1500кг с учетом опирания на две стороны нагрузка на погонный метр ригеля от жби плиты покрытия составит 500 кг. В случае, когда в качестве покрытия производственного здания используется ребристая плита с шириной 3м и длиной 6м, например 3ПГ 6-5АтV , имеющая вес 2680кг нагрузка на погонный метр ригеля от жби плиты покрытия составит уже 450 кг.
Вопрос:
Здравствуйте! Пожалуйста, подскажите маркировку плит покрытия шириной 3 м и длиной 6 м, наилучшим образом подходящих для одноэтажного промышленного здания.
Ответ:
Здравствуйте, Мария.
Маркировка плит с размерами (3х6м), предназначенных для покрытий одноэтажных производственных зданий производимых по сер. 1.465.1-17 вып.0-4:
3ПГ 6-4атV
Если необходимы ребристые плиты с отверстием диаметром 700 мм для проводки коммуникаций( выход на крышу, вентиляционные шахты) то предлагаем плиты с такими же размерами, например: 3ПВ 6-5АтV-7.
Прошу обратить внимание на ширину плит. Для перевозки ребристых плит такой ширины потребуется специальный автотранспорт.
Вопрос:
Добрый день, У нас есть перекрытия ребристые 6х1,2х0,35 м. Как определить какую нагрузку может выдержать плита.
Ответ:
Добрый день, Александр.
Определить несущую способность (нагрузку) плиты ребристой можно из обозначения плиты- маркировки. Маркировка плиты перекрытия должна наноситься на боковую грань плиты на расстоянии 20-50см от торца. Несущая способность в условном обозначении сборных железобетонных конструкций должна находиться в третьй группе цифро-буквенных символов. В обозначении ребристых плит перекрытия нагрузка может отображаться во второй группе символов.
К сожалению, мне не известно, как по внешнему виду определить несущую способность плиты ребристой. К тому же, высота ребристой плиты в 350 мм не подходит по геометрическим размерам ни к одной плите с названием ребристая.
Ниже привожу маркировку ребристых плит с указанием высоты и несущей способности(нагрузки):
  • 220 мм- плита перекрытия ребристая 6х1,2м -ПР 9-63-12с нагрузка 900 кг/м2.
  • 300 мм- плита перекрытия ребристая 6х1,2м — П 63-12-5 АтV нагрузка 500 кг/м2.
    • Вопрос:
    У меня есть 20 ребристых плит покрытия 1,5*6м.Хочу использовать их для строительства коттеджа(второй этаж мансардный).Посоветуйте, можно ли ими перерыть подвал и 1 этаж. Может быть усилить армированной стяжой + утепление? Спасибо.
    Ответ:
    Здравствуйте, Эрнест.
    Ребристые плиты покрытия с размерами 1,5х6м и высотой 300мм предназначены для покрытия одноэтажных производственных зданий и сооружений. Использование ребристых плит в качестве плит для устройства перекрытия в строительстве коттеджа нежелательно из-за того, что у плит ребристых проектная нагрузка почти в два раза меньше по сравнению с пустотными плитами перекрытия . Также возможно частичное сминание бетонного слоя по торцу плиты от веса наружных стен и вышележащих перекрытий и кровли. С точки зрения звукоизоляции плиты покрытия ребристые не подходят в качестве межэтажных перекрытий. Использование в качестве звукоизоляции минераловатный утеплитель с армированной стяжкой с одной стороны увеличит звукоизоляцию перекрытий, а с другой стороны также увеличит нагрузку на плиту.
    Вопрос:
    Здраствуйте, подскажите вес плиты железобетонной-П образной 6000×1500 мм !
    Ответ:
    Здравствуйте, Рустам.
    Плиты с размерами 6х1,5м могут быть нескольких вариантов:
    Плиты покрытий ребристые, например 2ПГ6-3аVт с высотой 300мм имеют вес 1500кг, а плиты покрытий ребристые 2ПГ 4-А-Vт с высотой боковой полки 250 мм имеют вес 1130 кг.
    Также к П-образным плитам с размерами 6000 х 1500 х 220мм можно отнести плиты перекрытия ребристые ПР 60-15-8 АтV, изготавляемые по серии 1.165.1-15, вес которых составляет 2595 кг.
    Вопрос:
    Здравствуйте.Подскажите серию ребристых плит длиной 6 м шириной 1,5м. Заранее благодарю!
    Ответ:
    Плиты ребристые бывают трех видов:
    Плиты перекрытия ребристые(два вида) и плиты покрытий ребристые.
    1. Первый вид плит перекрытия называют «корытными», они изготавливаются по серии сер. 1. 090.1-1 выпуск 5-1. Плиты перекрытия ребристые имеют высоту 220мм и обозначаются ПР 60-15-8 АтV.
    2. Для устройства перекрытий многоэтажных производственных зданий используют плиты перекрытия ребристые с высотой 400мм, изготавливаемые по серии ИИ 24-2 с маркировкой плит П 5-6, П5-7, П5-8 и т.д. Данный вид плит перекрытий ребристых имеет несущую способность 2500-3000 кг/м2.
    3. Третий вид плит служит для покрытий одноэтажных производственных зданий. Рабочие чертежи: серия 1.465.1-21.94, 1.465.1-7/84, 1.465-3. При длине 6 метров и ширине 1,5м высота ребристой плиты составляет 300мм. Маркировка 2ПГ6-3АVт. Несущая способность даного вида плит составляет до 600 кг/м2 без учета собственного веса плиты.
    Вопрос:
    Расскажите пожалуйста о самой технологии производства ребристой плиты покрытия 2ПГ6-ЗАV.
    Ответ:
    Технология производства ребристой плиты покрытия 2ПГ6-ЗАVт осуществляется по рабочим чертежам серии 1. 465.1-7/84 в.0-3. Данная плита покрытия имеет размеры: длина 5970, ширина 1490 и высота 300мм. Исходя из обозначения данной ребристой плиты покрытия в качестве основной армирующей арматуры используется термически упрочненная сталь V класса, о чем говорит буквенный указатель- Vт. Рабочая арматура ребристой плиты покрытия располагается по боковым ребрам плиты, имеющим высоту 300мм.
    Технология производства ребристой плиты покрытия ничем не отличается от технологии производства большинства преднапрягаемых изделий жби. В заранее очищенную форму устанавливаются предварительно нагретые стержни рабочей арматуры. Концы стержней арматуры закрепляются в упорах металлоформы с помощью специальных утолщений- обсадных головок. После производится установка арматурных сеток, находящихся в верхнем поясе плиты, загладных деталей и производится установка монтажных петель. Далее металлоформа с металлическим каркасом заполняется бетонной смесью, которая вибрируется на вибростоле, тем самым происходит уплотнение бетонной смеси. После окончания процесса вибрирования металлоформа помещается в камеру тепловой обработки, где в течение 12 часов происходит температурно-влажностная обработка изделия для набора бетоной смеси необходимой прочности. Как правило, фактическая отпускная прочность бетона составляет 75-80% от проектной марки бетона. Тем не менее, это достаточно для полноценного нагружения изделия. Завод жби гарантирует, что прочность бетона достигнет требуемой прочности, соответствующей проектной марке в возрасте бетона 28 суток со дня изготовления изделий.
    На посту распалубливания, напряжение рабочей арматуры с упоров металлоформы передают на изделие жби путем резки выпусков арматуры с помощью газовой сварки. Затем открываются борта металлоформы, за монтажные петли плита покрытия ребристая транспортируется на склад готовой продукции, предварительно пройдя заводской контроль ОТК.
    Вопрос:
    Здравствуйте! Подскажите пожалуйста хочу достроить второй этаж в гараже (размер гаража 6 на 6 м. ), перекрытие у меня из ребристых плит с размерами 6х6м. Можно ли мне 4 стены по периметру возвести на этих плитах из пеноблоков высотой 2 метра? Зарание большое спасибо!!!!!!!!!!!
    Ответ:
    Здравствуйте, Cергей.
    Уточните, пожалуйста, размеры ребристых плит покрытия. Нам не известны ребристые плиты с размерами 6х6м. Наиболее распространенные плиты ребристые имеют размеры 3х6м и 1,5х6м. У данных плит длинная(боковая) сторона при опирании на стену может быть дополнительно нагружена, а торцевая сторона может потребовать дополнительного усиления перед возведением стен из пенобетона из-за того, что торец у этого типа плит открытый. Необходимо заделать торец используя полнотелый кирпич, уложенный на раствор. В этом случае можно возводить стены из пенобетона на высоту 2метра. Кровлю рекомендуем спроектировать скатную, а не плоскую.

    Ребристые плиты перекрытия, размеры, ГОСТ и допуски |

    Разберем ребристые плиты перекрытия, размеры, ГОСТ, регламентирующий параметры, допуски и термины. С предыдущим видом изделий мы познакомились здесь.

    Для чего вообще нужны ребристые плиты перекрытия? В чем их преимущество перед остальными?

    Несомненный плюс такой конструкции состоит в том, что она способна выдержать значительные нагрузки даже при очень большой ширине пролета. Почему?

    Потому что ребристая конструкция состоит из нескольких частей.

    • Горизонтальной плиты.
    • Продольных вертикальных элементов.
    • Кроме того, при большой нагрузке добавляются еще и поперечные ребра.

    Таким образом, продольные вертикальные балочки работают на изгиб и прекрасно распределяют все внешние усилия.

    Ограничения. Такая форма плиты перекрытия применяется только для помещений, в которых шаг несущих элементов не превышает 6000 мм.

    Так какие размеры ребристых плит перекрытия существуют по ГОСТ?

    Почти все необходимые данные можно взять из этой таблицы. Теперь чуть подробней о том, что мы видим в таблице. Стандартом регламентируются следующие зоны опоры (в данном случае — ригелей).

    1. На поверхность. Это вариант 2П1.
    2. На вертикальные полки. Типоразмеры 1П1-1П8.

    Кроме того, ГОСТом 27215-87 предусматривается, что размер высоты плиты должен составлять 0,4 м.

    Значит ли это, что мы познакомились со всеми основными размерами ребристых плит перекрытия? Нет. Существует множество нюансов.

    К стандартной высоте изделия также относится значение, равное 0,3 м.

    Далее. К стандартным значениям длины можно также отнести линейку размеров, равную 2000-12000 мм. Но наибольшей популярностью пользуются длины 3600-7200.

    Что касается ширины, она может составлять 1000, 12000, 1500, 1800 мм.

    Какие же размеры ребристых плит перекрытия применяются на практике чаще всего согласно ГОСТу?

    • 3000х1200.
    • 3000х6000.
    • 3000х800.
    • 1500х6000.
    • 1500х12000 миллиметров.

    Еще для справки. Если конструкция имеет ширину 1500 мм, то поперечные ребра должны располагаться в ней через 1500 мм. При ширине 3000 ребра стоят через метр.

    Что касается толщины полок, они могут быть равными 30 или 35 мм. Остальные данные (в том числе допуски) можно посмотреть непосредственно в самом ГОСТе.

    Egor11

    Плиты покрытия 1,5 х 6 м серий 1.465

    Плиты покрытия

    Серия 1.465.1-15; 1.465.1-20 ГОСТ28042-89

    Характеристики:
    Плиты железобетонные ребристые для покрытий одноэтажных производственных зданий.

     

    с1.465.1-15 в5 (6) — Плиты железобетонные ребристые размером 3*12м для покрытия одноэтажных производственных зданий(для легкосбрасываемой кровли)
    Наименование Длина Ширина Высота Объем, м3 Вес, тн
    2ПГ12-1К7 11960 2980 450 2,92 7,30
    2ПГ12-2К7 11960 2980 450 2,92 7,30
    2ПГ12-3К7 11960 2980 450 2,92 7,30
    2ПГ12-4К7 11960 2980 450 2,92 7,30
    2ПГ12-5К7 11960 2980 455 3,1 7,75
               
    2ПВ12-1К7-4(отв 400) 11960 2980 450 3,17 7,93
    2ПВ12-2К7-4 11960 2980 450 3,17 7,93
    2ПВ12-3К7-4 11960 2980 450 3,17 7,93
    2ПВ12-4К7-4 11960 2980 450 3,17 7,93
    2ПВ12-5К7-4 11960 2980 455 3,35 8,38
    2ПВ12-1К7-7(отв 700) 11960 2980 450 3,14 7,85
    2ПВ12-2К7-7 11960 2980 450 3,14 7,85
    2ПВ12-3К7-7 11960 2980 450 3,14 7,85
    2ПВ12-4К7-7 11960 2980 450 3,14 7,85
    2ПВ12-5К7-7 11960 2980 455 3,32 8,30
    2ПВ12-1К7-10(отв 1000) 11960 2980 450 3,31 8,28
    2ПВ12-2К7-10 11960 2980 450 3,31 8,28
    2ПВ12-3К7-10 11960 2980 450 3,31 8,28
    2ПВ12-4К7-10 11960 2980 450 3,31 8,28
    2ПВ12-5К7-10 11960 2980 455 3,49 8,73
    2ПВ12-1К7-14(отв 1450) 11960 2980 450 3,22 8,05
    2ПВ12-2К7-14 11960 2980 450 3,22 8,05
    2ПВ12-3К7-14 11960 2980 450 3,22 8,05
    2ПВ12-4К7-14 11960 2980 450 3,22 8,05
    2ПВ12-5К7-14 11960 2980 455 3,4 8,50
               
    Серия 1. 465.1-20 выпуск 1(2)-Плиты железобетонные ребристые размером 1,5*6м для покрытия одноэтажных производственных зданий(для легкосбрасываемой кровли)
    4ПГ6-2АтV 5970 1490 300 0,615 1,54
    4ПГ6-3АтV 5970 1490 300 0,615 1,54
    4ПГ6-4АтV 5970 1490 300 0,615 1,54
    4ПГ6-5АтV 5970 1490 300 0,615 1,54
    4ПВ6-2АтV-4(отв 400) 5970 1490 300 0,78 1,95
    4ПВ6-3АтV-4 5970 1490 300 0,78 1,95
    4ПВ6-4АтV-4 5970 1490 300 0,78 1,95
    4ПВ6-5АтV-4 5970 1490 300 0,78 1,95
    4ПВ6-2АтV-7(отв 700) 5970 1490 300 0,76 1,90
    4ПВ6-3АтV-7 5970 1490 300 0,76 1,90
    4ПВ6-4АтV-7 5970 1490 300 0,76 1,90
    4ПВ6-5АтV-7 5970 1490 300 0,76 1,90
    4ПВ6-2АтV-10(отв 1000) 5970 1490 300 0,72 1,80
    4ПВ6-3АтV-10 5970 1490 300 0,72 1,80
    4ПВ6-4АтV-10 5970 1490 300 0,72 1,80
    4ПВ6-5АтV-10 5970 1490 300 0,72 1,80

    Ребристые плиты перекрытия: размеры, ГОСТ, технические условия

    Чтобы построить надежное здание, которое простоит много лет, нужны качественные строительные материалы. Одними из таковых являются плиты перекрытия. Они выдерживают огромные нагрузки, они являются не менее важной частью строения чем фундамент или стены. Благодаря своим свойствам, высокой надежности и возможности рационально распределять давление на опоры, ребристые плиты перекрытия достаточно популярны и заняли свою нишу.

    Производство и применение ребристых панелей регламентируется нормативными документами. Для изделий высотой 300 мм — это ГОСТ 21506-2013 и 400 мм – ГОСТ 27215-2013. Важно чтобы панели изготавливались в неукоснительном соблюдении требования вышеуказанных норм.

    Основные свойства и размеры

    Соответственно методу опоры на поперечную балку (ригель) основы здания, п-образные плиты высотой 400 мм делятся на два типа: 1П с упором на полки ригеля и 2П с опиранием на верхнюю часть.

    Для плит 1П рассчитано восемь размеров(1П1–1П8), а для 2П – один.

    Размеры панелей по видам

    Тип плиты

    Размеры, см

    длина

    ширина

    1П1

    555

    298,5

    1П3

    148,5

    1П5

    93,5

    1П7

    74

    1П2

    505

    298,5

    1П4

    148,5

    1П6

    93,5

    1П8

    74

    2П1

    595

    148,5

     

    Панели ребристые высотой в 300 мм делятся на три вида и имеют такие размеры:

    • • П1- 5650х2985;
    • • П2-5650х1485;
    • • П3-5650х935.

    Максимальные допустимые отклонения от стандартных при изготовлении плит не должны превышать:

    • • по длине панелей ±10 мм;
    • • по высоте ±5 мм;
    • • по ширине ±6 мм, если ширина плиты до 2,5 м и 8 мм более 2,5 м;
    • • по толщине ребра ±3 мм.

     

    Сфера применения и достоинства

    Ребристые плиты могут эксплуатироваться при температуре наружного воздуха от -40 до +50 °С.

    Положительные качества таких изделий:

    • • надежность, прочность и устойчивость даже в зонах с сейсмической активностью;
    • • большой ассортимент размеров;
    • • длительный срок службы;
    • • пожаробезопасность;
    • • несложная эксплуатация, отсутствие необходимости ухода.

    Данные свойства позволяют использовать данные плиты перекрытия практически везде, но все же предпочтительней их применять при монтаже перекрытий: чердачных, гаражных, подвальных помещений, промышленных зданий и жилых строениях, в основном панельных.

    Но без минусов тоже не обошлось. Важный недостаток – довольно высокая цена, которая обусловлена сложностью изготовления панелей.

    Монтаж

    Установка плит производится при помощи автокрана и происходит в пять этапов.

    1. • Бетонным раствором заливаются места установки плит, для того чтобы они прочно и герметично соединились со стеной. Раствор должен быть свежим, нельзя допустить его затвердения, это нарушит монолитность здания.
    2. • Плита должна подыматься строго горизонтально и быть прочно закрепленной за четыре точки.
    3. • Подъем и установка изделия должны строго контролироваться.
    4. • После монтажа на стену зазоры между панелями должны быть устранены с помощью раствора.
    5. • Проводятся финальные работы по обработке петель для монтажа. Их нужно загнуть внутрь.

    Перевозка и хранение

    Транспорт для перевозки изделий подбирают, исходя из таких условий – размеры и расстояние до места строительства.

    Хранение плит и перевозка должны осуществляться только в горизонтальном положении.

    Высота штабеля не должна превышать 2,5 м. Между изделиями обязательно укладывают подкладки, толщина которых должна быть не менее 20мм.

    Использование ребристых плит перекрытий для проемов больших размеров, особенности плит, требования к изделиям и бетону

    Ребристые плиты перекрытий служат для передачи давления от расположенного на них промышленного и бытового оборудования, ударных и снеговых нагрузок на каркас здания. Ими в основном разделяют этажи и выполняют покрытие промышленных зданий и комплексов, больших общественных помещений и залов торговых и развлекательных центров.

    Бетон имеет низкое сопротивление растяжению и высокую прочность на сжатие. Для экономии этого дорогого строительного материала его масса в ребристых изделиях уменьшена в нижней части . Металлическая арматура хорошо работает на изгиб и растяжение, поэтому для ее помещения в нижнем слое изделия предусмотрены ребра из бетона, куда она прокладывается для усиления прочности. Ребристые плиты, перекрывающие пролеты до 12 м, дополнительно усиливают в нижней части поперечными армированными ребрами.

    Сфера применения ребристых плит перекрытия

    1. Для зданий и сооружений, в которых предусмотрено отопление в холодный период.
    2. Перекрытие неотапливаемых помещений, расположенных на открытом воздухе, если расчетная температура воздуха на улице для этого района не понижается больше -40ºС (СНиП 2.01.01–82).
    3. В условиях эксплуатации, предусматривающих производственное и технологическое повышение температуры внутри помещения не выше 50ºС.
    4. В среде с небольшим и средним агрессивным воздействием различных газов.
    5. Для перекрытия сооружений в районах опасностью землетрясений не более 9 баллов.
    6. Разрешено использование эксплуатации ребристых изделий для перекрытия неотапливаемых помещений с температурой воздуха ниже -40ºС, или выше 50ºС, если перекрытия изготавливаются по специальному заказу. Такие требования содержит проектная и техническая документация на здание.

    Основные типы ребристых плит и их обозначение

    • Изделия, опирающиеся на полки ригеля, обозначают 1П.
    • Если опора осуществляется на тело самого ригеля, обозначение меняется на 2П.
    • Вид 1П выпускается восьми видов от 1П1 до 1П8.
    • Типоразмер 2П1 предусмотрен в единственном варианте.
    • Плиты 1П1–1П6 разрешается изготавливать, установив закладные элементы в местах пересечения продольных и торцевых выступов, если это отмечено в чертеже.
    • При изготовлении типов 1П1–1П6 и 2П1 арматура перед закладкой в продольные ребра напрягается.
    • Типы 1П7 и 1П8 выпускают с ненапряженным армированием.

    Расшифруем буквы и цифры в наименовании: 2П1– 3, Ат — VI П-1

    1. Первые три обозначения указывает на типоразмер плиты (2П1).
    2. Цифра 3 указывает на подразделение изделий по несущей способности.
    3. Далее показывается класс арматуры (предварительно напряженной).
    4. Буква П говорит, что использовался легкий бетон, соответственно Т — будет обозначать тяжелый тип.
    5. Последняя цифра говорит о конструктивной особенности этой плиты. 1 – в плиты заложены дополнительные закладные детали; 2 – в боковых ребрах предусмотрены монтажные вырезы по 210 мм; 3 – те же вырезы, но, с одной стороны, 210 мм, а с другой 700 мм.

    Требования к техническим параметрам

    К готовым изделиям для перекрытия

    • Размеры плит должны быть по утвержденному стандарту и принятой технической документации для ребристых плит.
    • ГОСТами предусмотрены определенные требования к плитам на прочность, жесткость, стойкость к трещинам. Готовые плиты должны им соответствовать, что устанавливается испытанием образцов.
    • ГОСТ 13015.0–83 указывает, что готовые изделия обязаны соответствовать утвержденным показателям по прочности, морозостойкости, отклонениям по толщине слоя бетона для арматуры.
    • Закладные детали и монтажные петли изготавливаются из определенных сталей, соответствующего диаметра. Формы, в которых выдерживают бетон до отвердевания, строго соответствуют утвержденным образцам. Все металлические части обязательно обрабатываются составами, защищающими их от коррозии.

    Требования к бетону

    • Для выпуска ребристых плит перекрытия используют легкие бетоны с плотностью 1 кубического метра 1800–2000 кг, у тяжелых смесей этот показатель варьируется в пределах 2200–2500 кг.
    • Отпуск натяжения арматуры выполняют только после того, как бетон достигнет контрольной прочности. Это значение указывается в чертежах на плиты или в проектной документации, если ребристые плиты делают на заказ.
    • Легкий бетон соответствует утвержденной пористости с допустимыми отклонениями.
    • Качество вяжущих материалов и наполнителей, применяемых для изготовления бетонной смеси должно быть по соответствующим ГОСТам.
    • Изготовление для эксплуатации в агрессивной газовой среде регламентируется проектной документацией на строящийся объект.

    Требования к арматуре для ребристых плит перекрытия

    • Для изделий в условиях агрессивной и нормальной эксплуатации используют определенные типы арматурных сталей, описанные в соответствующей документации. Там же указаны классы, которые не могут быть применены для выпуска ребристых плит перекрытия.
    • Все закладные детали, монтажные петли рассчитываются на эксплуатационные характеристики. Их форма и размеры строго определены соответствующими ГОСТами и рабочими чертежами.
    • Натяжение арматуры для создания в ней напряжение осуществляется электромеханическим или механическим способом.
    • Значение напряжения, возникшего в арматуре после натяжения, соответствует указанному номиналу в документации и разрешается отклонение не более 10%.

    Правила приемки и контроля готовых ребристых элементов перекрытия

    Готовые плиты для перекрытий принимают на заводах по результатам периодических испытаний на стойкость к замораживанию и оттаиванию, пористости и водонепроницаемости бетона.

    Немаловажным параметром при определении готовности к эксплуатации является испытание на прочность, показатели плотности, соответствие всех металлических изделий технической документации и чертежам.

    Показатель пористости (объем пустот между зернами) не должен отклоняться от указанного значения в проекте.

    Выборочно контролируют ребристые изделия перекрытий на показатели точности геометрических размеров, наличия трещин, типа поверхности и слоя бетона для закрытия арматуры.

    Маркировка и транспортировка

    Буквы и цифры, обозначающие маркировку элементов перекрытия, наносят снаружи на боковом или поперечном ребре, чтобы при укладке в штабеля надписи были видны для чтения.

    При транспортировке обязательно присутствует сопроводительный документ на плиты с указание всех параметров качества.

    Перевозят и укладывают на хранение их в штабелях, которые не превышают высоты в 2,5 м.

    Подкладочные детали под изделия и между ними ставят в торцах или под опорными закладными элементами.

    При перевозке на транспорте плиты перекрытия располагают длинной стороной вдоль движения машины по дороге.

    Ребристые плиты перекрытия являются важной конструктивной частью каркаса здания, поэтому использовать при строительстве нужно только образцы, соответствующие ГОСТам и имеющие документы, подтверждающие ряд положенных испытаний. Применять плиты неизвестного происхождения, без документов, имеющие визуальные дефекты строго запрещается.

    Оптимизация теплового дизайна радиатора с ребристыми плоскими ребрами

    Особенности

    •

    Оптимизация теплового дизайна пластинчатого радиатора за счет использования ребер между каналами.

    •

    Оптимизированы размеры, количество и ориентация ребер.

    •

    Эквивалентная теплопередача, полученная за счет добавления ребер и уменьшения мощности нагнетания воздуха.

    •

    Экономия материала подложки за счет уменьшения количества ребер и добавления ребер.

    •

    Радиатор (5 каналов, 15 ребер) показывает лучшие характеристики, чем гладкий радиатор (9 каналов).

    Реферат

    Улучшение тепловой конструкции пластинчато-ребристых радиаторов (PFHS) приводит к уменьшению их размера и веса, а затем к улучшению отвода тепла, что, как следствие, увеличивает скорость электронных устройств. В этом численном исследовании предлагается инновационная тепловая конструкция PFHS путем вставки ребер между каналами разного размера, положения, количества и ориентации, чтобы получить оптимальную тепловую конструкцию такого типа радиаторов.Две основные цели этого исследования: Исследование влияния ребер на PFHS при постоянном количестве ребер, второе — вставка ребер с одновременным уменьшением количества ребер. Здесь исследуются два типа уменьшения: во-первых, это уменьшение материала подложки за счет уменьшения количества ребер и одновременного добавления ребер, во-вторых, снижение мощности накачки за счет сохранения количества ребер и вставки ребер с уменьшением прокачки воздушного потока для получения того же теплового исполнение оригинального радиатора (без ребер). Конкретные результаты показывают, что ребристый пластинчато-ребристый радиатор (RPFHS) обеспечивает тепловые характеристики в 1,55 раза выше, чем PFHS при соответствующих условиях. Но это улучшение уменьшается с увеличением количества ребер. При тех же тепловых характеристиках мощность откачки RPFHS снижена до 69,65% по сравнению с корпусом PFHS. Кроме того, RPFHS, имеющий пять каналов с 15 ребрами, показывает гидротермальные характеристики в 1,37 раза лучше, чем PFHS, имеющий девять каналов, с уменьшением материала подложки на 27.24%.

    Ключевые слова

    Оптимизация

    Тепловой расчет

    Пластинчатый радиатор

    Ребра

    Ребра

    Рекомендуемые статьиЦитирующие статьи (0)

    Полный текст

    © 2016 Elsevier Ltd. Все права защищены.

    Рекомендуемые статьи

    Ссылки на статьи

    Моделирование передачи изгибной волны через системы связанных пластин, состоящих из периодических ребристых пластин в диапазонах низких, средних и высоких частот, с использованием форм статистического анализа энергии

    Прогнозирование передачи изгибной волны в системах Количество связанных пластин, которые включают периодические ребристые пластины, рассматривается с помощью статистического анализа энергии (SEA) в диапазоне низких и средних частот и Advanced SEA (ASEA) в диапазоне высоких частот. В этой статье исследуется переход от предсказания с SEA к ASEA посредством сравнения с методами конечных элементов. Результаты L-переходов подтверждают, что этот кроссовер происходит вблизи полосы частот, содержащей основной изгибный режим отдельных отсеков на ребристой пластине, когда ребра параллельны линии перехода. Ниже этой полосы частот модели SEA, рассматривающие каждую периодическую ребристую пластину как единую подсистему, оказались подходящими. Выше этой полосы частот происходит значительное снижение уровня вибрации, когда распространение происходит через последовательные отсеки на ребристых пластинах, когда ребра параллельны стыку.Это связано с пространственной фильтрацией; следовательно, необходимо использовать ASEA, который может включать косвенную связь, связанную с этим механизмом передачи. Также была смоделирована система из трех спаренных пластин, обеспечивающая передачу с фланга. Результаты показывают, что можно охватить широкий частотный диапазон, используя как SEA, так и ASEA для систем связанных пластин, где некоторые или все пластины являются периодическими ребристыми пластинами.

    1. Введение

    Периодические ребристые пластины с симметричными ребрами встречаются в инженерных сооружениях, таких как корабли, самолеты, космические корабли и здания [1].На этапе проектирования важно учитывать контроль шума, чтобы уменьшить переизлучение звука от механического возбуждения, а также передачу структурного звука уязвимым частям конструкции, поддерживающим чувствительное оборудование. Для этого требуется наличие проверенных моделей прогнозирования в диапазоне звуковых частот, которые могут учитывать как передачу структурного звука, так и звуковое излучение.

    Для изолированных периодических ребристых пластин существует обширная литература, посвященная предсказанию полей колебаний (например,g., см. [2–4]). Однако проблема прогнозирования передачи вибрации между связанными периодическими ребристыми пластинами решена не полностью; поэтому это рассматривается в данной статье. Для сборных конструкций, состоящих как минимум из двух соединенных пластин, обычной инженерной практикой является использование методов конечных элементов (МКЭ) для структурной динамики в низко- и среднечастотном диапазоне. Однако это может потребовать больших вычислительных ресурсов, если включить взаимодействие жидкости и конструкции для прогнозирования звука, излучаемого в акустические полости.Альтернативный подход к моделированию в диапазоне звуковых частот — это статистический анализ энергии (SEA). Это обеспечивает эффективную с вычислительной точки зрения основу, на которой прогнозируется передача звука и вибрации, а также звуковое излучение в больших застроенных конструкциях, которые сформированы из относительно простых изотропных и однородных балок и пластин как для стационарного [5], так и для переходного режима [6, 7]. источники механической вибрации. Применение SEA к периодическим ребристым пластинам ранее описывалось как потенциально проблематичное из-за существования пространственной фильтрации и косвенной связи [8].Однако Advanced SEA (ASEA) [9] может включать косвенную связь (иногда называемую туннельными механизмами) в рамках статистической структуры анализа в высокочастотном диапазоне. Авторы [10] показали, что ASEA позволяет точно прогнозировать передачу изгибной волны через L-образный переход, состоящий из периодической ребристой пластины с симметричными ребрами и изотропной однородной пластины. Напротив, SEA значительно недооценил вибрационный отклик в нишах ребристой пластины при возбуждении изотропной однородной пластины.Это происходит из-за отсутствия механизмов туннелирования в SEA. ASEA может обеспечить значительно более точные прогнозы, учитывая пространственную фильтрацию, которая приводит к недиффузным полям вибрации в более удаленных отсеках ребристой пластины. Впоследствии Уилсон и Хопкинс [11] показали, что применение ASEA может быть расширено до больших застроенных структур, сформированных из множества пластин, за счет использования метода отслеживания луча для повышения вычислительной эффективности. Чтобы дополнить эту прогностическую способность для периодических ребристых пластин с использованием ASEA, авторы [12] недавно подтвердили предсказания SEA в низко- и среднечастотном диапазонах для того же типа L-перехода, но где одна пластина или обе пластины были периодическими. ребристая пластина.Это показало, что когда ребра были параллельны стыку, модели SEA, которые включали комбинацию теории Блоха и теории волн, показали хорошее согласие с измерениями и моделями FEM. Обратите внимание, что анализ интенсивности волн (WIA) — это альтернативный подход к ASEA, который также может учитывать косвенную связь и пространственную фильтрацию [13].

    Для систем связанных пластин, которые включают периодические ребристые пластины с симметричными ребрами, в этой статье исследуется переход от модели SEA для низко- и среднечастотных диапазонов к модели ASEA для высокочастотного диапазона.Ожидается, что этот кроссовер будет происходить в диапазоне частот, где отсеки на ребристой пластине начинают поддерживать локальные режимы изгиба. Цель состоит в том, чтобы предоставить доказательства того, как можно охватить широкий частотный диапазон, используя как SEA, так и ASEA. В этой статье также показаны новые сравнения SEA и FEM для высокочастотного диапазона, поскольку предыдущая работа авторов [12] была сосредоточена только на применении теории Блоха в низко- и среднечастотном диапазонах. Причина для этого заключается в том, чтобы исследовать, дает ли SEA, включающая теорию Блоха, разумную оценку пространственной средней вибрации по всем отсекам на ребристой пластине в высокочастотном диапазоне.Если да, то это необходимо рассматривать в контексте того, разумно ли рассматривать ребристую пластину как единую подсистему, когда реакция между отсеками значительно отличается. Эти результаты затем применяются к системе из трех соединенных пластин, чтобы обеспечить более тщательное испытание ее применения на более реалистичных структурах, где обычно происходит передача с фланга.

    2. Материалы и методы

    В этом разделе описаны модели FEM, SEA и ASEA, а также соединения пластин, которые включают периодические ребристые пластины с симметричными ребрами.

    2.1. Конечно-элементные модели

    COMSOL Multiphysics 5.0 используется для выполнения расчетов методом конечных элементов на кластере рабочих станций IBM x3650 M4. Расчеты МКЭ проводились с шагом 5 Гц в частотном диапазоне, охватывающем третьоктавные полосы от 100 Гц до 10 кГц. И пластины, и ребра смоделированы с использованием элемента оболочки, формулировка которого соответствует типу Миндлина-Рейсснера. Это означает, что учитываются поперечные деформации сдвига, и его можно использовать как для толстых пластин, так и для тонких пластин, хотя для пластин, анализируемых в этой статье, предел тонких пластин превышает 10 кГц.Вдоль границ пластин и линии стыка, соединяющей две пластины, узлы ограничены в трех координатных направлениях, чтобы гарантировать, что при возбуждении изгибных волн в подсистеме источника не будут генерироваться плоские волны на стыке двух пластин. .

    Возбуждение дождем на крыше применяется ко всем свободным узлам на пластине источника с силами единичной величины и случайной фазы в различных положениях. Это достигается путем задания случайной функции пространственных координат в COMSOL с равномерным распределением фазы.Используются десять различных наборов случайных значений фазы, так что выходные данные ансамбля могут рассматриваться как репрезентативные для различных физических реализаций возбуждения дождя на крыше.

    2.2. SEA Model

    Матричное решение SEA дается формулой [5] где — мощность, вводимая в подсистему источника, — центральная угловая частота полосы, — коэффициент внутренних потерь подсистемы, — коэффициент потерь связи от подсистемы к (когда), и — средняя по времени и пространству энергия подсистемы.

    Чтобы рассматривать периодическую ребристую пластину как единую подсистему, Цо и Хансен [14] объединили теорию Блоха и теорию волн для определения коэффициента передачи через L-переход, образованный изотропной однородной пластиной и периодической ребристой пластиной, где каждая пластина рассматривался как отдельная подсистема. Инь и Хопкинс [12] расширили теорию, чтобы (а) позволить вычислить коэффициент передачи в обоих направлениях без необходимости оценивать модальную плотность ребристой пластины и (б) смоделировать L-переход, образованный из двух периодических ребристых пластин.Они также показали, что, когда обе пластины являются ребристыми пластинами, одна с ребрами, ориентированными перпендикулярно стыку, а другая с ребрами, параллельными стыку, модели SEA, которые предполагают эффективную изотропную пластину или эквивалентную изотропную пластину или зависимую от угла жесткость на изгиб, недооценивают разница уровней энергии. Однако подход, предполагающий зависящую от угла жесткость на изгиб от Bosmans et al. Было показано, что [15] дает наилучшее согласие. По этой причине жесткость на изгиб, зависящая от угла, используется при расчете коэффициентов передачи к / от ребристой пластины, когда ребра перпендикулярны стыку в этой статье.Теория подробно описана в предыдущей статье авторов [12].

    2.3. Модель ASEA

    ASEA была введена Хероном [9] для учета косвенной связи путем использования трассировки лучей (игнорирование фазовых эффектов) для отслеживания мощности вокруг связанных подсистем, а затем использования SEA для работы с остаточной мощностью. Подробно реализация процедуры расчета описана в [9–11]; поэтому здесь дается только краткое изложение. Для каждого угла падения все передаваемые мощности вводятся в пару матриц связи, и.Матрица представляет собой передачу мощности от доступной мощности в конкретной подсистеме к доступной мощности в другой подсистеме (включая саму подсистему), тогда как матрица представляет собой передачу доступной мощности в недоступную мощность. Предполагая диффузное поле для каждой подсистемы, этот расчет повторяется для всех возможных углов падения. Варианты матриц с диффузным полем и матриц B и рассчитываются путем интегрирования по всем углам падения. Когда выбранный уровень вычисления достигнут, остаточная мощность удаляется из матрицы для поддержания баланса мощности.Последний шаг — назначить входную мощность соответствующей подсистеме (подсистемам) и решить уравнения баланса энергии ASEA с использованием матриц и рассчитать отклики подсистемы. ASEA определяется решением следующих двух уравнений: где доступная модальная энергия обозначена, недоступная модальная энергия обозначена, и и — доступная и недоступная потребляемая мощность, соответственно. Однако для пластин, возбуждаемых дождем на крыше, вся входная мощность доступна для передачи, поэтому ее можно рассматривать как доступную входную мощность, тогда как недоступная входная мощность в матрице равна нулю.

    Ответ подсистемы выдается один раз,, и известны. Условия и дают доступную потерянную мощность и недоступную мощность, потерянную в каждой подсистеме. Из (2) сумма модальных энергий определяется расчетами ASEA с угловым разрешением 0,01 ° и разрешением по частоте 10 Гц. Критерий сходимости для уровня ASEA основан на изменении разницы уровней энергии между исходной подсистемой и самой удаленной принимающей подсистемой на <0,1 дБ на всех частотах.Для достижения этого для стыков пластин в настоящей статье требуется номер уровня ASEA, равный количеству подсистем.

    2.4. Описание стыков пластин

    L-образные стыки и система из трех соединенных пластин показаны на рисунке 1. Параметры, описывающие ребристые пластины, показаны на рисунке 2. Предполагается, что все пластины изготовлены из плексигласа, для которого свойства материала и размеры пластины приведены в Таблице 1.

    (a)
    L-образный переход A L-образный переход B L-образный Три соединенных пластины
    Пластина 1 (м) 1.2 × 0,8 × 0,01 1,2 × 0,8 × 0,01 1,2 × 0,8 × 0,01 1,2 × 0,8 × 0,01
    (м) Н / Д 0,025 0,025 0,025
    , м (м) 1.0 × 0,8 × 0,01 1,0 × 0,8 × 0,01 1,2 × 1,0 × 0,01 1,0 × 0,8 × 0,01
    (м) 0,06 0,06 N / A N / A
    (м) 0,01 0,01 Нет Нет
    (м) 0,1 0,1 Нет
    Пластина 3 (м) НЕТ НЕТ НЕТ 1.2 × 1,0 × 0,01
    (б)
    9018 9018 Плотность
    Perspex 5
    Квазипродольная фазовая скорость (м / с) 2045
    Коэффициент Пуассона (-) 0,3
    Коэффициент внутренних потерь (-) 0,06

    Ожидается, что переход от модели SEA к модели ASEA произойдет вблизи частоты, соответствующей основной изгибной моде отсеков.Эта частота оценивается исходя из предположения, что залив имеет просто поддерживаемые границы. Для ребристой периодической пластины, которая образует пластину 2 в L-образных переходах A и B, основная изгибная мода отсеков, по оценкам, возникает в третьоктавной полосе 1 кГц. Для ребристой периодической пластины, которая образует пластину 1 в L-образных соединениях B и C и пластину 1 в системе трех связанных пластин, по оценкам, она возникает в третьоктавной полосе частот 400 Гц.

    3. Результаты и обсуждение

    В разделе 3.1 результаты L-образных переходов A и B обсуждаются вместе, поскольку ребра параллельны линии стыка; следовательно, ожидается, что эффекты распространения по периодической структуре будут очевидными. Далее следует обсуждение L-образного соединения C в разделе 3.2, для которого ребра перпендикулярны линии соединения, и не ожидается каких-либо особых преимуществ от использования ASEA, поскольку пространственная фильтрация не происходит. Затем в разделе 3.3 оцениваются результаты трех связанных пластин в свете результатов исследования L-переходов.

    3.1. L-образные переходы A и B (ребра, параллельные стыку)

    На рисунке 3 показаны зоны распространения и затухания изгибной волны с углами направления волны от 0 ° до 90 °, где 0 ° определяется как перпендикулярно линии стыка. Зоны распространения соответствуют чисто мнимым постоянным распространения, а зоны ослабления соответствуют ненулевой действительной части постоянной распространения. Из рисунка 3 очевидно, что пластина 2 L-образных переходов A и B заметно отличается от пластины 1 L-образного перехода B, потому что зоны распространения для первого намного шире и покрывают меньший диапазон углов направления волны.

    Коэффициенты пропускания через одно ребро показаны на рисунке 4. Это иллюстрирует узкий диапазон углов падения, при котором происходит высокое пропускание, и большой диапазон углов, при которых происходит очень низкое или нулевое пропускание; это приводит к пространственной фильтрации с распространением по последовательным отсекам. Видно, что пластина 2 L-переходов A и B заметно отличается от пластины 1 L-перехода B тем, что первая имеет коэффициент передачи, равный единице между 2 кГц и 6 кГц в широком диапазоне углов направления волны, в то время как последний имеет самые высокие коэффициенты пропускания (до единицы) при углах направления волны менее 20 ° ().

    Предыдущая работа [10] показала, что колебательная энергия из-за движения изгибной волны может значительно различаться между различными отсеками на ребристой пластине на высоких частотах. Это было подтверждено тесным соответствием между измерениями, FEM и ASEA в полосе частот, которая содержит основную изгибную моду, и выше; следовательно, в этом разделе считается целесообразным делать выводы, сравнивая МКЭ с ASEA.

    Для L-образного соединения A с возбуждением дождем на крыше на изотропной пластине (пластина 1) на рисунке 5 показаны различия уровней энергии МКЭ и ASEA между пластиной 1 и каждым из отсеков, которые образуют ребристую пластину 2.В диапазоне от 100 Гц до 1 кГц данные FEM показывают, что разница в отклике между всеми отсеками составляет ≤6,5 дБ; эта вариация достаточно мала, поэтому моделировать заливы как отдельные подсистемы нецелесообразно. Однако в диапазоне от 1 кГц до 10 кГц каждый отсек может поддерживать режимы локального изгиба, а разница в отклике МКЭ между соседними отсеками составляет от 10 дБ до 56 дБ. В этом высокочастотном диапазоне существует разумное согласие между FEM и ASEA. Значительное уменьшение отклика между последовательными отсеками от 2 кГц до 3.15 кГц можно интерпретировать со ссылкой на зоны распространения и ослабления на рисунке 3 (а) и коэффициенты передачи на рисунке 4 (а). Между 2 кГц и 3,15 кГц есть зона, где коэффициент передачи находится между высокими пиками передачи, и это, по сути, означает, что волна изгиба не может распространяться через ребристую пластину, что приводит к пику разности уровней энергии.


    На рисунке 6 показана среднеквадратичная скорость по поверхности ребристой пластины при возбуждении на изотропной пластине (пластина 1).Это показано в третьоктавных полосах, рассчитанных на основе данных МКЭ на отдельных частотах. Контурные графики показывают, что переход от модального отклика всей ребристой пластины к модам в отдельных отсеках, по-видимому, происходит в полосе 800 Гц. Предполагая просто поддерживаемые границы, локальный изгибный режим каждого отсека оценивается в полосе 1 кГц, а не в полосе 800 Гц; однако этот подход дает разумную оценку. Выше 1 кГц Рисунок 6 также показывает, что самые высокие уровни энергии изгибной волны находятся в отсеке 1, который находится ближе всего к линии соединения.Обратите внимание, что этот эффект не объясняется локализацией Андерсона [16] на «несовершенно периодической» структуре, поскольку ожидается, что это произойдет с одномерными системами [17], а также модель МКЭ представляет собой «идеально периодическую» ребристую пластину. Тесное соответствие между FEM и ASEA на рисунке 5 подтверждает, что уменьшение вибрации через последовательные секции ребристой пластины можно описать исключительно путем учета пространственной фильтрации и потерь распространения в ASEA.

    L-образный переход B состоит из двух ребристых пластин, разность уровней энергии которых показана на рисунках 7 и 8, когда возбуждение дождем на крыше применяется ко всем отсекам пластин 1 и 2, соответственно.Когда пластина источника представляет собой пластину 1, вариация в ответе МКЭ между всеми отсеками на приемной пластине (пластина 2) составляет ≤5,5 дБ от 100 Гц до 1 кГц (то есть ниже основной моды изгиба каждого отсека на пластине 2). ). Когда пластина источника представляет собой пластину 2, разница в отклике между всеми отсеками на приемной пластине (пластина 1) составляет ≤5 дБ от 100 Гц до 400 Гц (то есть ниже основной моды изгиба каждого отсека на пластине 1) и ≤6,5 дБ от 400 Гц до 1 кГц. Когда оребренная пластина является приемной подсистемой, можно сделать вывод, что (а) уместно представить ее как единую подсистему SEA на частотах ниже основной моды изгиба каждого отсека и (б) выше основной моды изгиба каждого отсека может быть значительным снижением уровня вибрации в последовательных отсеках в определенных диапазонах частот, которые описаны в ASEA, и (c) выше основного режима изгиба каждого отсека существует разумное согласие между FEM и ASEA (хотя выше 5 кГц согласие в отношении несколько бухт, наиболее удаленных от перекрестка).



    Приведенное выше свидетельство показывает, что ASEA может описывать пространственное изменение вибрации в отсеках ребристой пластины выше основной формы изгиба каждого отсека. Однако одна из сильных сторон SEA заключается в том, что она может предсказать среднюю пространственную реакцию подсистемы. Следовательно, следующим шагом является сравнение разницы уровней энергии от FEM с (a) SEA, где ребристая пластина моделируется как отдельная подсистема, и (b) ASEA, где прогнозируемый отклик во всех отсеках на каждой ребристой пластине усредняется, чтобы дать средний пространственный отклик для каждой ребристой пластины.Эти результаты показаны на рисунках 9 и 10 для L-переходов A и B соответственно. Для L-образных переходов A и B существует разумное согласие между FEM, SEA и ASEA между 100 Гц и 10 кГц. Согласие между МКЭ и СЭА, включающим теорию Блоха, примечательно, потому что последняя более эффективна в вычислительном отношении. Однако рисунки 5, 7 и 8 показывают, что выше основного режима изгиба каждой ячейки разница в отклике между ячейкой, ближайшей к разветвлению, и ячейкой, наиболее удаленной от разветвления, составляет до 56 дБ.Поэтому среднее пространственное значение реакции ребристой пластины не особенно полезно или не имеет смысла при интерпретации результатов. Например, SEA не будет указывать инженеру по контролю шума, что демпфирующий материал на приемной пластине будет наиболее эффективным, если он будет применяться к отсекам, ближайшим к соединению, а не к распределению по всем отсекам.

    Для L-переходов A и B прогноз ASEA находится в пределах 2,5 дБ от прогноза SEA в полосе частот, содержащей основной режим изгиба каждой ячейки (т.е., 1 кГц для L-перехода A и 400 Гц для L-перехода B). Единственное исключение из этого — когда пластина источника представляет собой пластину 2 для L-образного соединения B, где разница между ASEA и SEA в полосе 400 Гц составляет 5 дБ. Поэтому здесь предлагается использовать SEA на низких частотах ниже основной изгибной моды каждой ячейки. Для перехода от SEA к ASEA предлагается, чтобы в полосе частот, которая содержит основной режим изгиба каждого отсека, прогнозируемые значения от SEA и ASEA могут быть усреднены для улучшения кроссовера между двумя моделями.В более высоких частотных диапазонах ASEA может использоваться для прогнозирования отклика в отдельных отсеках.

    3.2. L-образное соединение C (ребра, перпендикулярные соединению)

    На рис. 11 показаны различия уровней энергии FEM и ASEA между пластиной 2 и каждым из отсеков, которые образуют ребристую пластину 1. Отклик, предсказываемый методом конечных элементов во всех отсеках, одинаков во всем частотный диапазон, при этом FEM и ASEA показывают разумное соответствие между 400 Гц и 10 кГц; следовательно, хотя пространственная фильтрация в этом случае не очевидна, ASEA подходит для прогнозирования отклика в отдельных отсеках.


    На рисунке 12 показаны различия уровней энергии, предсказанные с использованием FEM, SEA и ASEA, где модель SEA представляет ребристую пластину как единую подсистему с зависимой от угла жесткостью на изгиб. Когда источник является оребренным (пластина 1), наблюдается близкое согласие между FEM, SEA и ASEA в диапазоне от 500 Гц до 10 кГц (то есть там, где отсеки поддерживают локальные режимы изгиба) с разумным согласием на более низких частотах. Когда пластина источника является изотропной пластиной 2, также наблюдается близкое соответствие между МКЭ и SEA в диапазоне от 500 Гц до 10 кГц; тем не менее, ASEA имеет тенденцию переоценивать отклик, предсказываемый FEM на приемной пластине, максимум до 4 дБ на частоте 10 кГц.

    3.3. Три связанных пластины

    Для возбуждения дождя на крыше на изотропных пластинах 2 и 3 на рисунках 13 и 14 показаны прогнозы FEM и ASEA разницы уровней энергии между (а) пластиной источника и каждым из бухт, которые образуют ребристая пластина 1 и (б) исходная пластина и другая изотропная пластина. При возбуждении на пластине 2 (Рисунок 13) разница уровней энергии выше 400 Гц увеличивается в последовательных отсеках на пластине 1, которые находятся дальше от стыка между пластинами 1 и 2.Следовательно, даже когда имеется фланговая передача от пластины 2 через пластину 3 к отсекам пластины 1, все равно необходимо использовать ASEA для прогнозирования реакции на отсеки. Однако при возбуждении на пластине 3 (рис. 14) преобладающий путь передачи идет от пластины 3 к отсекам на пластине 1; следовательно, все отсеки имеют одинаковую энергию.



    На рисунках 15, 16 и 17 показаны различия уровней энергии, предсказанные с использованием FEM, SEA и ASEA, когда модель SEA использует теорию Блоха для определения связи между пластинами 1 и 2, но рассматривает ребристую пластину как единую. подсистема с зависимой от угла жесткостью на изгиб для определения сцепления между пластинами 1 и 3.Когда источником является ребристая пластина 1 или изотропная пластина 2, между 100 Гц и 10 кГц наблюдается близкое согласие между FEM, SEA и ASEA. Когда источником является изотропная пластина 3, существует близкое согласие между SEA и FEM между 400 Гц и 10 кГц с разумным согласием на более низких частотах; однако (как и ожидалось из анализа в разделе 3.2) ASEA имеет тенденцию переоценивать отклик приемной пластины до максимального значения 3,7 дБ на частоте 10 кГц.

    4. Выводы

    Для L-переходов, состоящих из одной или двух периодических ребристых пластин, в этой статье исследуется переход от модели SEA для низко- и среднечастотных диапазонов к модели ASEA для высокочастотного диапазона.Численные эксперименты с FEM предоставили ориентир для оценки моделей SEA и ASEA. Результаты подтвердили, что переход происходит вблизи основной формы изгиба отдельных отсеков на ребристой пластине, когда ребра параллельны линии соединения.

    Ниже полосы частот, в которой отсеки ребристой приемной пластины поддерживают локальные режимы изгиба, использовалась модель SEA, которая рассматривала каждую периодическую ребристую пластину как единую подсистему. Сравнение FEM и SEA показало, что этот подход был уместен при использовании коэффициентов передачи, рассчитанных с помощью комбинации теории Блоха и волновой теории, когда ребра параллельны линии соединения, и при использовании коэффициентов передачи, рассчитанных исходя из угловой жесткости на изгиб, когда ребра перпендикулярны до развязки.

    Выше полосы частот, в которой отсеки ребристой приемной пластины поддерживают локальные режимы изгиба, и когда ребра параллельны линии стыка, произошло значительное снижение уровня вибрации в последовательных отсеках, которые все более удаляются от стыка. Это произошло из-за пространственной фильтрации. Соглашение между FEM и ASEA показало, что ASEA смогла правильно включить косвенную связь, связанную с этим механизмом передачи. Сравнение FEM и SEA также показало разумное согласие при рассмотрении ребристой пластины как единой подсистемы для определения средней пространственной вибрации по всем отсекам ребристой пластины.Однако было отмечено, что это может быть проблематично. В целях контроля инженерного шума сделан вывод о нецелесообразности использования SEA в высокочастотном диапазоне для рассматриваемых в данной статье оребренных пластин, поскольку уровень вибрации в первом и последнем отсеках различается до 56 дБ. Поэтому любой прогноз звукового излучения от ребристой пластины или оценка вибрационного воздействия на чувствительное оборудование, установленное в отдельных отсеках, будет неверным или вводящим в заблуждение. Однако, когда ребра перпендикулярны линии соединения, было показано, что реакцию можно предсказать либо с помощью SEA, где периодическая ребристая пластина моделируется как отдельная подсистема с зависимой от угла жесткостью на изгиб, либо с помощью ASEA.

    Для перехода от SEA к ASEA предлагается, чтобы в полосе частот, содержащей основной режим изгиба каждого отсека, прогнозируемые значения от SEA и ASEA можно было усреднить, чтобы обеспечить плавное переключение между двумя моделями.

    Результаты L-образных соединений были оценены с помощью более реалистичной системы из трех соединенных пластин, которые обеспечивали передачу по бокам. Это дало дополнительное подтверждение того, что широкий частотный диапазон может быть покрыт с помощью как SEA, так и ASEA для систем связанных пластин, где некоторые или все пластины являются периодическими ребристыми пластинами.Однако для многих инженерных конструкций, которые сформированы из оребренных пластин, невозможно сказать a priori, , достаточно ли использовать только SEA, и поэтому модели ASEA всегда следует рассматривать на частотах выше основной изгибной моды отсеки на ребристой пластине.

    Конфликт интересов

    Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов в отношении публикации данной статьи.

    Благодарности

    Dr.Цзяньфэй Инь благодарен за поддержку, предоставленную Национальным фондом естественных наук Китая (грант № 51405502), Советом по стипендиям Китая, Отделом акустических исследований (ARU) Ливерпульского университета и Национальным университетом оборонных технологий. Оба автора благодарны доктору Гэри Зайфферту за его помощь и советы при экспериментальной работе в лабораториях ARU.

    Waring WPG250B Supremo Large 14 1/2 «x 11» Рабочая поверхность Чугунная ребристая тарелка Панини-гриль в итальянском стиле, 208В 2800 Вт

    Панини-гриль в итальянском стиле WPG250B Supremo представляет собой электрическое устройство, работающее от 208 Вольт, 60 Герц, 1 фаза, 15 А для выходной мощности 2800 Вт и поставляется с шнуром питания длиной 5 футов с трехконтактной вилкой NEMA 6-15P.

    На этом гриле для панини есть регулируемые термостаты, которые можно установить на температуру до 570 градусов по Фаренгейту, и устройство оснащено световыми индикаторами Power ON и READY, корпусом из матовой нержавеющей стали и съемным поддоном для сбора капель.

    WPG250B — большой гриль-панини Supremo в итальянском стиле от Waring с рабочей поверхностью 14 1/2 x 11 дюймов и чугунной, шарнирной, автобалансирующейся, ребристой верхней пластиной с термостойкими ручками и ребристой нижней пластиной. .

    Этот гриль для панини может обрабатывать продукты толщиной до 3 дюймов, и устройство идеально подходит для жареных сэндвичей, гамбургеров, курицы или овощей.Гриль для панини внесен в списки NSF и UL в США и Канаде в целях безопасности.

    Waring WPG250B Функции

    • Supremo Панини-гриль в итальянском стиле
    • Рабочая поверхность: 14 1/2 x 11 дюймов
    • Двойная поверхность
    • Тип пластины: Ребристая верхняя и нижняя
    • Пластины для гриля чугунные
    • Термостойкие ручки
    • Откидная верхняя пластина с автоматической балансировкой
    • Корпус из матовой нержавеющей стали
    • Может работать с продуктами толщиной до 3 дюймов
    • Регулируемый термостат
    • Максимальная температура: 570 градусов по Фаренгейту
    • Световые индикаторы включения и готовности
    • Съемный поддон для сбора капель
    • Электрические характеристики: 208 В, 60 Гц, 1 фаза и 15 А для 2800 Вт, вилка NEMA 6-15P
    • шнур питания 5 футов
    • Зарегистрировано в NSF
    • UL внесен в список США и Канады

    Преимущества Waring WPG250B

    • Прочный корпус из нержавеющей стали и решетки из чугуна
    • Идеально подходит для жареных бутербродов, гамбургеров, курицы или овощей

    Габаритные размеры:
    Высота (закрытая): 13 1/2 дюйма
    Высота (открытая): 23 дюйма
    Ширина: 21.7 дюймов
    Глубина: 20,7 дюймов

    Ширина рабочей поверхности: 14 дюймов
    Глубина рабочей поверхности: 11 дюймов

    Plug In SpeeDelight с гибкой пластиной, ребристой съемной тефлоновой пластиной (603885)

    Plug In SpeeDelight с гибкой пластиной, съемной ребристой тефлоновой пластиной (603885) | Electrolux Professional Eesti перейти к содержанию

    Plug InSpeeDelight с гибкой пластиной, ребристой съемной тефлоновой пластиной (COD 603885)

    SpeeDelight с гибким верхним контактом — ребристый
    ХПК 603885

    SpeeDelight с гибкой верхней ребристой контактной пластиной, темно-серый

    • Он сочетает в себе 3 технологии приготовления: контакт, инфракрасное излучение и микроволны, чтобы обеспечить идеально приготовленную пищу, нагретую до глубины.

    • Режим энергосбережения автоматически переключается в режим ожидания по истечении времени, установленного оператором (от 1 до 60 минут).

    • Электронное управление с цифровым 4.3-дюймовый светодиодный дисплей с регулируемой яркостью.

    • Автоматическая механическая система удержания и открывания крышки с управлением.

    • Соответствует Регламенту (ЕС) № 1935/2004 и поправкам к нему, Регламенту (ЕС) № 2023/2006 и поправкам к нему.

    • Готовность к подключению для доступа в реальном времени к подключенным устройствам с удаленного доступа и мониторинга данных (требуется дополнительный аксессуар — свяжитесь с компанией для получения более подробной информации).

    • Рифленая верхняя контактная пластина из алюминия (215 x 215 мм), обработанная специальным антипригарным покрытием.

    • Защита от воды IPx4.

    • Крышка, задняя крышка и дно — все из нержавеющей стали AISI 304.

    • Нагревательный элемент мощностью 800 Вт на верхней пластине.

    • 2 магнетрона по 1050 Вт для СВЧ.

    • Независимая настройка температуры верхней и нижней пластин от 50 до 250 ° C.

    • Саморегулирующаяся ребристая верхняя пластина для подогрева пищи в зависимости от ее толщины.

    • Поставляется с USB-портом и подключением к Wi-Fi для оптимизации рабочих процессов, обеспечивая локальное и удаленное взаимодействие (температуры, обратный отсчет, предупреждения).

    • Дисплей обратного отсчета и зуммер с регулируемой громкостью в конце цикла.

    • Эргономичная ручка для легкого перемещения крышки.

    • 8 предварительно загруженных программ (редактируемые).
      • P1 = 70 сек. (12 сек. MW)

      • P2 = 80 сек. (12 сек. MW)

      • P3 = 60 сек. (20 сек. MW)


      • P4 = 75 сек.(20 сек. MW)

      • P5 = 85 сек. (25 сек. MW)

      • P6 = 85 сек. (18 сек. MW)

      • P7 = 30 сек. (25 сек. MW)

      • P8 = 12 сек. (без MW)
      С верхней температурой = 249 ° C и нижней температурой = 220 ° C

    • 2 датчика температуры для независимого контроля температуры верхней и нижней пластины.

    • Гладкая нижняя варочная поверхность из кварцевого стекла толщиной 4 мм (250 x 250 мм).

    • Автоматический подъем крышки в конце цикла приготовления с помощью механической пружины.

    • Крышки, ручка и боковые панели из высококачественного армированного композитного материала.

    • Электрический бронированный нагревательный элемент мощностью 800 Вт на нижней пластине.

    • Передний воздухозаборник и задний выход для эффективной охлаждающей вентиляции позволяют легко снимать воздушные фильтры и устанавливать их бок о бок.

    • Поставляется с вилкой IEC 309 3P + N + E IP44 380 / 480V 16A.

    Технические характеристики

    • Электрический

      Напряжение питания: 380-400 В / 3N ф. / 50 Гц

      Номинальный ток: 9 A

      Общая мощность: 5 кВт

    • Монтаж

      Расстояние: 190 мм от задней вертикальной панели

    • Основная информация

      Внешние размеры, ширина: 361 мм

      Внешние размеры, высота: 630 мм

      Внешние размеры, глубина: 675 мм

      Вес нетто: 47 кг

      Масса в упаковке: 60 кг

      Транспортная высота: 700 мм

      Транспортная ширина: 450 мм

      Глубина в упаковке: 760 мм

      Объем отгрузки: 0.24 м³

    Упрощенная установка для исследования вибрации пластин с граничными условиями с простой опорой

    Графическая аннотация

    Название метода: Метод неразрушающих и многоразовых испытаний на вибрацию пластин с простой опорой

    Ключевые слова: Экспериментальные измерения, Гибкий испытательный стенд , Многоразовые образцы, граничные условия с простой опорой, пластины Кирхгофа, ребристые пластины

    Abstract

    Экспериментальное исследование вибрирующих пластин с граничными условиями с простой опорой может быть затруднено из-за сложности предотвращения перемещения, но с возможностью вращения вдоль всех границ одновременно.Было предложено всего несколько методов, но все они либо требуют времени на установку и включают настройку испытательного стенда для каждой пластины, либо не позволяют повторно использовать пластину для других целей. Метод, описанный в этой статье, предлагает недорогой, простой, точный и неразрушающий способ экспериментального измерения модальных свойств тонких пластин с простой опорой и может использоваться для быстрой проверки моделей и конструкций без модификации для многократных испытаний и различных свойства пластины.Ключевые атрибуты этого метода:

    • • Регулируемая скользящая опорная рама, которая может быть изготовлена ​​из материала, отличного от материала пластины, и которая может без изменений учитывать изменения геометрии и свойств пластины.
    • • Съемный гибкий герметик, наносимый в V-образную канавку на опорной раме, который можно легко использовать для фиксации и поддержки пластины в соответствии с граничными условиями с простой опорой.
    • • Низкопрофильная конструкция, которая может использоваться для большинства экспериментальных методов испытаний для определения модальных свойств вибрирующих пластин.

    Описание метода

    Материалы

    • • Пруток из алюминия или стали для опорной рамы.
    • • Болты и шайбы для сборки опорной рамы.
    • • Виброизолирующая прокладка из резины, поролона или силикона для размещения под опорной рамой.
    • • Плоская и ровная поверхность, на которую будет опираться опорная рама во время установки пластин и экспериментов.
    • • Съемный герметик для защиты от атмосферных воздействий (например, Mulco / DAP Seal ‘N Peel или LePage No More Drafts,).

      Съемные герметики для удаления атмосферных осадков.

    Изготовление рамы

    Рама может быть спроектирована для размещения пластин различных размеров. К важным особенностям относятся: скользящие прорези для незначительных отклонений в размерах пластины (), V-образная канавка для поддержки пластины и ограничения краевых смещений, но которая позволяет вращать кромку по ее длине и ширине (), вырезы для размещения элементов, устанавливаемых на поверхность. на пластине, если требуется (), и ножки, которые пропускают поток воздуха под пластиной и на которых могут быть установлены генераторы вибрации или динамики, если требуется ().Образец конструкции рамы показан на.

    Выдвижные прорези для размещения пластин разных размеров.

    V-образная канавка, поддерживающая пластину, со съемными валиками герметика сверху и снизу.

    Вырез для размещения элементов поверхностного монтажа.

    Опорные ножки рамы для обеспечения воздушного потока и размещения генераторов вибрации или громкоговорителей.

    Установка

    Для граничных условий с простой опорой требуются опоры, достаточно гибкие, чтобы обеспечить укорочение в плоскости во время изгиба, но достаточно жесткие, чтобы предотвратить боковое смещение во время вращения ().

    (A) плоская неподвижная пластина, (B) изогнутая пластина из-за вибрации.

    Было обнаружено, что эластичный герметик для удаления атмосферных осадков обеспечивает необходимую жесткость для этой цели и снижает передачу вибрации на опорную раму. Съемные герметики, как показано на, также легко удаляются между испытаниями и не повреждают испытуемую пластину. Следует соблюдать осторожность при использовании пластин, изготовленных из материалов, которые чувствительны к растворителям или могут быть повреждены ими, поскольку большинство съемных герметиков высыхают из-за испарения растворителя.Использование скользящей рамы, такой как показанная на рисунке, позволяет компенсировать незначительные или значительные различия в размерах пластины во время установки пластины. Было обнаружено, что использование виброизолирующей прокладки между опорной рамой и столом также помогает уменьшить шум сигнала. Процедура установки:

    • 1

      Ослабьте опорные болты рамы и сдвиньте раму до максимального размера отверстия ().

      Рама увеличена до максимального размера.

    • 2

      Нанесите герметик на середину каждой v-образной канавки ().Наносится достаточно герметика, если герметик виден на всех краях пластины, как сверху, так и снизу (). Если герметик начинает распространяться на поверхность пластины, наносится слишком много герметика.

      Нанесение герметика на V-образную канавку.

    • 3

      Совместите пластину с V-образными канавками в середине отверстия. Если в комплекте есть насадки, совместите их с вырезами в опорной раме.

    • 4

      Сдвиньте две параллельные опоры рамы, пока они не коснутся пластины (), затем сдвиньте две противоположные опоры рамы, пока они также не коснутся пластины ().Слегка надавите пальцами со всех сторон, чтобы пластина плотно прилегала к раме. Слишком большое давление может вызвать нежелательные сжимающие напряжения в пластине или даже вызвать изгиб более тонких пластин.

      Первые два края рамы контактируют с пластиной.

    • 5

      Затяните болты с моментом приблизительно 9 Нм, следя за тем, чтобы рама оставалась идеально ровной. Затяжку следует производить постепенно, затягивая каждый болт по диагонали, чтобы обеспечить равномерное давление на пластину.Чрезмерное затягивание болтов приводит к проворачиванию и смещению элементов рамы, из-за чего пластина плохо сидит в V-образных пазах. Было обнаружено, что 9 Нм плотно удерживают раму во время испытаний без ослабления. После затяжки проверьте плоскостность рамы.

    • 6

      Слегка постучите по пластине пальцем, чтобы убедиться, что нанесено достаточное количество герметика и что между пластиной и рамой нет прямого контакта.

    Теперь установку можно использовать для тестирования модальных свойств пластин с простой опорой, используя различные методы возбуждения, такие как громкоговоритель, шейкер или ударный молоток, в сочетании с методом визуализации и / или измерения, таким как Chladni выкройки, акселерометры или сканирующий лазерный виброметр.Металлические, полимерные и композитные пластины успешно прошли испытания этим методом. Однако рекомендуемую настройку, возможно, придется изменить, чтобы учесть другие материалы пластины. Ниже описаны два простых метода тестирования.

    Процедура

    Любое количество экспериментальных методов модального анализа можно использовать с описанной выше установкой. Два относительно недорогих метода, которые были успешно использованы, подробно описаны ниже.

    Метод тестирования 1: Метод динамика и шаблона Хладни

    Громкоговоритель размещается на 3 мм ниже нижней стороны пластины, измеренной от верха периферийного устройства, и настроен на излучение звука мощностью около 40 Вт.На тарелку присыпается мелкоизмельченный материал, например, посыпка для торта. Генерируемые компьютером синусоидальные волны усиливаются и излучаются под пластиной, которая вибрирует и смещает брызги, образуя отчетливые узоры (формы колебаний) вдоль узловых линий колебаний на резонансных частотах пластины. Приемник, такой как измеритель уровня звука, измеряет интенсивность акустического звука при качании частот синусоидальной волны. Собственная частота достигается, когда приемник отображает локальное максимальное значение и когда разбрызгивание принимает характер Хладни.На практике было обнаружено, что этот метод ограничен примерно 1200 Гц для такого динамика номинальной мощностью 50 Вт. Рамка, показанная на, также ограничена использованием динамика мощностью 50 Вт, так как это наименьший диаметр динамика, который умещается под рамкой. Теоретически измерения более высоких частот могут быть достигнуты на пластине большего размера с более мощным динамиком. Однако потребуется надлежащая звукоизоляция, поскольку частоты выше 1200 Гц неудобны для оператора даже при использовании средств защиты слуха. Настройка метода динамиков и паттернов Хладни описана в и.

    Экспериментальная установка для метода тестирования динамика / паттерна Хладни.

    Таблица 1

    Элементы, использованные в экспериментальной установке для метода тестирования динамика / паттерна Хладни.

    Деталь Технические характеристики
    (1) Усилитель сигнала Усилитель BOGEN Classic C60 — 60 Вт RMS.
    (2) Акустические наушники Защищают объект от громких звуков.
    (3) Обсыпка для торта Движется вместе с модными формами, легкими и неклейкими.
    (4) Пластина и рама Соединяются с помощью съемного герметика и закрепляются гаечным ключом.
    (5) Звуковой приемник EXTECH HD600 измеритель уровня звука с регистрацией данных.
    (6) Излучатель звука Диаметр 5,5 дюйма, номинал 50 Вт, максимум 120 Вт, импеданс 8 Ом.

    Метод испытания 2: Метод импульсного молотка и акселерометра

    Акселерометры приклеиваются к поверхности пластина с помощью горячего клея, и поверхность пластины ударяется с помощью импульсного молотка.Соответствующие места для размещения акселерометров и ударов по пластине при измерении шести самых низких форм вибрации показаны на. Эти местоположения следует выбирать так, чтобы они были одновременно как можно ближе к как можно большему количеству рассматриваемых пучностей, при этом полностью избегая узлов. Измеряется как сила удара с помощью датчика веса, так и реакция с помощью акселерометров. Затем сигналы обрабатываются формирователем сигналов и фиксируются устройством сбора данных (DAQ), подключенным к компьютеру для дальнейшей обработки и извлечения мод.При ударе по пластине убедитесь, что молоток остается перпендикулярно пластине, и ограничьте силу в диапазоне от 25 до 65 Н для пластин, которые помещаются в раму, показанную на. Было обнаружено, что этот диапазон обеспечивает оптимальные отношения сигнал / шум для извлечения модальной информации. Однако для пластин других размеров необходимо определить соответствующий диапазон ударной силы. Следует проявлять осторожность, чтобы не повредить пластину с такой большой силой, чтобы ее результирующая деформация могла привести к отделению пластины от съемного герметика.Для получения точных результатов следует тщательно продумать обработку сигналов. Сигналы акселерометра и импульсного молота должны быть изолированы. Логарифмические декременты для модального анализа могут использоваться для преобразования импульсов и ускорений в собственные частоты. Было обнаружено, что алгоритм наименьших квадратов комплексной экспоненты (LSCE) лучше всего подходит для этого эксперимента. Наконец, размер окна (диапазон точек данных, записанных при ударе) должен быть оптимизирован для получения наилучших результатов. Настройка описана в и.

    Экспериментальная установка для испытания методом импульсного молотка / акселерометра.

    Таблица 2

    Элементы, использованные в экспериментальной установке для метода испытаний импульсным молотком / акселерометром.

    Деталь Технические характеристики
    (1) Пистолет для герметика и герметик Уменьшает контакт пластины с рамой и минимизирует зажимные эффекты.
    (2) Клеевой пистолет Фиксирует акселерометры на поверхности пластины.
    (3) Акселерометры PCB PIEZOTRONICS INC. Модель 352C22.
    (4) Пластина и рама Простая опора для пластины и крепление гаечным ключом.
    (5) Ударный молоток KISTLER, модель 9928 — Обеспечивает удары и измеряет силу.
    (6) Формирователь сигналов PCB PIEZOTRONICS INC. Модель 482C Series.
    (7) Блок питания / соединитель KISTLER Тип 5114 — Приводит молоток и выдает сигнал.
    (8) Многофункциональное устройство ввода / вывода NI USB-6212 — выходы DAQ на компьютер для обработки.

    Расположение акселерометров (+) и ударов молота (x).

    Проверка метода

    Алюминиевые пластины 6061-T6 были использованы для проверки метода. Было испытано семь пластин и использовались две конфигурации: простые плоские прямоугольные пластины и ребристая пластина, в которой ребро прямоугольного поперечного сечения центрировано по длине пластины, как показано на рис.Ребристая пластина изготавливалась как единое целое.

    Свойства материала этих алюминиевых пластин приведены в.

    Таблица 3

    Свойства материала алюминия 6061-Т6 [1].

    Параметр Значения
    E Модуль Юнга (Па) 6,89 ∙ 1010
    ρ Объемная масса6 9010 ∙ м · 10 м3 3
    ν Коэффициент Пуассона 3.30⋅10-1

    Конфигурации пластин и их размеры, используемые для проверки метода, представлены в.

    Таблица 4

    Конфигурации и размеры пластин.

    9063 a длина 9010 мм )
    Параметр Пластина 1 Пластина 2 Пластина 3 Пластина 4 Пластина 5 Пластина 6 Ребристая пластина
    246.7 246,6 246,6 246,5 245,5 246,5 206
    b 186,2 186,2 186,2 186,2 186,2 Ширина пластины b 9077 186105 186105 186105 186,2 186
    h Толщина листа h (мм) 0,81 0,81 0,81 1,23 1,23 1.23 2,15
    br Ширина ребра b r (мм) — — — — — — 4,36 9010r 905 905 Толщина ребра h r (мм) — — — — — — 7,40

    Масса тестируемых пластин. 24 кг.Опорная рама, как показано на, имеет массу приблизительно 3,2 кг. Это обеспечивает диапазон отношения масс пластины к раме 0,03-0,08, помогая минимизировать влияние рамы на собственные частоты пластины и значительно ниже значения, определенного Robin et al. [2].

    Для проверки метода измеренные собственные частоты плоских прямоугольных алюминиевых пластин с опорой на опоры сравнивались с теоретическими значениями, полученными по теории пластин Кирхгофа-Лява [3]:

    ωmx, my = π2DρmxLx2 + myLy2

    (1)

    , где м — номер моды в каждом направлении, ρ — плотность пластины, L — длина пластины по каждой оси и D составляет:

    В данном случае E — модуль упругости, h, — толщина пластины и ν — коэффициент Пуассона.Теория пластин Кирхгофа-Лява считается справедливой, поскольку во всех случаях h / b≪0,1 [4]. Теория пластин Миндлина также рассматривалась [5], но дала незначительные улучшения результатов для размеров, перечисленных в. Результаты уравнения. (1), наряду с обоими экспериментальными методами, описанными выше для каждой простой плоской пластины с использованием свойств материала и размеров, приведены в таблице. В этом случае пластины 1,2… 6 = теоретические частоты для каждой моды, рассчитанные по формуле. (1), Sp / Ch = метод тестирования динамика / образца Хладни и Im / Ac = метод тестирования импульсным молотком / акселерометром (с использованием среднего значения двух акселерометров, размещенных на пластине, как показано на рисунке).

    Таблица 5

    Теоретические и экспериментальные собственные частоты свободно опертых плоских прямоугольных пластин.

    906 356.5
    Режим вибрации Пластина 1
    (Гц)    		 Sp / Ch
    (Гц)    		 Ошибка
    |% |    		 Im / Ac
    (Гц)    		 Ошибка
    |% |    		 Пластина 2
    (Гц)    		 Sp / Ch
    (Гц)    		 Ошибка
    |% |    		 Im / Ac
    (Гц)    		 Ошибка
    |% |
    mx = 1, my = 1 89.0 92,4 3,8 90,4 1,5 89,0 93,1 4,6 95,1 6,8
    mx = 2, my = 1
    174,9 5,9 186,0 195,2 4,9 189,4 1,8
    mx = 1, my = 2 259,2
    263,4
    1,68 259,2 266,8 2,9 266,5 2,8
    mx = 2, my = 2 356,2 35977,5 0,9 342 2,3 361,5 1,5
    mx = 3, my = 1 347,5 350,6 0,9 333,6 4,0 347,6 0,8
    mx = 1, my = 3 542,9 542,7 0,0 540,8 0,4 542,9 552,1
    976 356,4 1,4 521055 0,1,2 284,2 1,4 396,4 9010,44 906 5348 0,46 0,46 Чтобы уловить теоретические собственные частоты свободно опертой оребренной пластины, была создана модель анализа методом конечных элементов (FEA), которая смоделирована в COMSOL 5.1 с использованием теорий сдвиговой деформации более высокого порядка. Результаты модели FEA приведены в.Однако эта модель не включает дополнительную массу двух акселерометров, которая эффективно снижает собственные частоты. Поэтому эта модель называется базовой. Вторая расширенная модель также была создана и смоделирована с помощью масс акселерометра в их экспериментальном местоположении, показанном на.

    Результаты FEA-модели опорной ребристой пластины для шести низших форм вибрации.

    Сравнение результатов для базовой и расширенной моделей FEA с их экспериментальными аналогами представлено в.В этом случае Base = теоретические частоты для каждого режима, рассчитанные с использованием модели FEA, и Augmented = теоретические частоты для каждого режима, рассчитанные с использованием модели FEA с двумя дополнительными массами акселерометра, расположенными как в. Sp / Ch и Im / Ac такие же, как в.

    Таблица 6

    Теоретические и экспериментальные собственные частоты свободно опертой ребристой прямоугольной пластины.

    Режим вибрации Пластина 3
    (Гц)    		 Sp / Ch
    (Гц)    		 Ошибка
    |% |    		 Im / Ac
    (Гц)    		 Ошибка
    |% |    		 Пластина 4
    (Гц)    		 Sp / Ch
    (Гц)    		 Ошибка
    |% |    		 Im / Ac
    (Гц)    		 Ошибка
    |% |
    mx = 1, my = 1 89.0 95 6,8 92 3,4 135,2 141,4 4,6 139,8 3,4
    mx = 2, my = 1
    mx = 2, my = 1
    186,7 0,4 282,6 287,5 1,7 284,4 0,6
    mx = 1, my = 2 259,0 271 4,6 26 393,5 396,4 0,7 392,6 0,2
    mx = 2, my = 2 356,0 367,1 3,1
    541 0,0
    mx = 3, my = 1 347,6 357,7 2,9 343 1,3528,1
    1,1
    mx = 1, my = 3 542,3 556,3 2,6 516,4 4,8 824,0 823,5
    Режим вибрации Пластина 5
    (Гц)    		 Sp / Ch
    (Гц)    		 Ошибка
    |% |    		 Im / Ac
    (Гц)    		 Ошибка
    |% |    		 Пластина 6
    (Гц)    		 Sp / Ch
    (Гц)    		 Ошибка
    |% |    		 Im / Ac
    (Гц)    		 Ошибка
    |% |
    mx = 1, my = 1 135.6 139,2 2,6 138,6 2,2 135,2 139,1 2,9 138,1 2,1
    mx = 2, my = 1
    0,0 282,5 286,5 1,4 283 0,2
    mx = 1, my = 2 393,9 399,3
    393,4 397,7 1,1 389,3 1,0
    mx = 2, my = 2 542,5 549,4 1,3
    551,8 1,0 526,1 2,7
    mx = 3, my = 1 531,8 533,2 0,3 530,3 0,3 528,1 1,4
    mx = 1, my = 3 824,3 831,3 0,8 838,8 1,8 823,8 820,2
    = 1, my = 2
    Режимы вибрации
    ребристой пластины    		 Основание
    (Гц)    		 Sp / Ch
    (Гц)    		 Ошибка
    |% |    		 Расширенный
    (Гц)    		 Im / Ac
    (Гц)    		 Ошибка
    |% |
    mx = 1, my = 1 357.7 355 0,8 356,9 356,6 0,1
    mx = 2, my = 1 684,3 680 0,6 68106
    1,064 1062 0,2 1,056 1,056 0,0
    mx = 2, my = 2 1,169 1,156 1,156 1,156 1,1 0.0
    mx = 3, my = 1 1,229 — — 1,226 1,226 0,0

    Для ребристой пластины средняя естественная ошибка при сравнении экспериментальных результатов частота составила 0,31% со стандартным отклонением 0,39. В случае простых плоских пластин средняя ошибка составила 2,3% при стандартном отклонении 1,72. Во всех случаях более толстые пластины давали лучшие и более стабильные результаты.Вероятно, это связано с уменьшением воздействия сжимающих напряжений от установки пластин в опорной раме на свойства их материалов. Более того, самые большие ошибки произошли для самой низкой частоты, вероятно, из-за значительного увеличения резонансной энергии для этого режима колебаний. В данных можно выделить лишь несколько выбросов, которые, вероятно, могут быть отнесены к нормальной экспериментальной и материальной изменчивости. В целом, результаты подтверждают, что предлагаемая установка обеспечивает надежные экспериментальные измерения по сравнению с теорией и должна использоваться, когда необходимо провести несколько измерений относительно быстро или пластины необходимо повторно использовать для других экспериментов или целей.

    Дополнительная информация

    Использование граничных условий с простой опорой обычно предпочитается при теоретическом моделировании вибрирующих пластин из-за их математической простоты, а также наличия точных аналитических решений. И наоборот, свободные и фиксированные граничные условия предпочтительны во время экспериментальных исследований из-за простоты, с которой они могут быть точно представлены экспериментально. К сожалению, доступная литература по экспериментальным измерениям прямоугольных пластин с шарнирной опорой скудна, поскольку их гораздо сложнее смоделировать в реальных экспериментальных условиях.Одна из первых попыток экспериментального моделирования граничных условий с простой опорой была сделана Хирмоном на деревянных пластинах [6]. В этом исследовании деревянная рама была построена с использованием больших V-образных канавок и длинных болтов, которые перекрывали ширину пластины в каждом направлении. Аналогичный метод был разработан Amabili с использованием скользящих пазов для размещения пластин различного размера и кремния для учета сокращения пролета [7,8]. Подобная экспериментальная установка обсуждается Guo et al. [9,10] и использовался Дюмондом и Баддуром [11], последний предлагал использовать съемный герметик вместо силикона, чтобы сократить время между экспериментальными испытаниями и можно было бы легко повторно использовать образцы пластин.К сожалению, края их пластин пришлось сузить до такой степени, чтобы они правильно сидели в V-образных канавках. Предлагаемый метод основан на ранних работах Дюмонда и Баддура, которые предоставляют точный протокол для воспроизведения таких экспериментов, но позволяют пластинам сохранять свои исходные квадратные края и предлагают улучшения, такие как прорези для поверхностного монтажа дополнительных элементов на пластине. В качестве альтернативы Барнард и Хамбрик предлагают, чтобы опорная рама и пластина были изготовлены из одного толстого алюминиевого блока, при этом пластина обрабатывается по толщине, а по ее периметру создается канавка, оставляя только очень тонкую перемычку для поддержки пластины [ 12].Хотя этот подход интересен, он требует, чтобы плита и опора были изготовлены из одного материала и не допускают укорачивания пролета. В качестве альтернативы, Хоппманн и Гринспон предлагают зажимать края более крупной пластины и вырезать канавки в самой пластине путем надрезания на глубину 80% от общей толщины пластины по периметру в пределах поддерживаемой области, которая определяет фактические размеры пластины, представляющей интерес [ 13]. Очевидные трудности возникают при использовании этих пластин для других целей.Используя совершенно другой подход, Окс и Сноудон разработали экспериментальную установку с использованием юбки из пружинной стали и опорной полосы, прикрепленной к пластине с помощью ювелирных винтов [14]. Юбка из пружинной стали имеет прорези, позволяющие воздуху свободно перемещаться вокруг вибрирующей пластины и регулировать высоту установки. Pan et al. [15] и Юн и Нельсон [16] обсуждают аналогичные установки. Champoux et al. предоставить рекомендации и расчеты для выбора жесткости материала плинтуса [17], основанные на свойствах пластины.Из-за сложности, связанной с использованием винтов для закрепления краев тонких пластин, и потенциального влияния отверстий под винты на результаты, Robin et al. предложите вместо этого использовать постоянный клей [2]. Однако использование постоянного клея ограничивает возможность использования пластины после эксперимента с вибрацией. Кроме того, необходимо определить и создать новую юбку из пружинной стали для каждой используемой пластины. Во всех случаях экспериментальные результаты хорошо согласуются с теоретическими значениями и признаны удовлетворительными.Хотя простота экспериментальной реализации сильно различается между методами. Описанный здесь метод обеспечивает недорогой, простой, точный и неразрушающий способ экспериментального измерения модальных свойств тонких пластин с простой опорой и может использоваться для быстрой проверки моделей и конструкций без модификации для многократных испытаний и различных свойств пластин. .

    Вы можете любить короткие говяжьи ребрышки, но не питмастеры — Texas Monthly

    Покупатели любят говяжьи ребрышки.Когда питмастер втыкает в тарелку большое толстое жирное ребро, камеры выхватывают, чтобы запечатлеть этот выдающийся трофей хищника, который является сочным символом одержимости техасской говядиной.

    В то время как ребрышки говяжьей спинки находили в местах от Форт-Уэрта до Эль-Пасо на протяжении десятилетий, короткие говяжьи ребра исторически подавались в очень немногих местах для барбекю в Техасе. Короткое ребро как популярное блюдо на заказ обычно восходит к барбекю Луи Мюллера и знаменитым говяжьим ребрышкам, которые ежедневно входят в его меню.Луи Мюллер из небольшой группы заведений в Центральном Техасе, таких как Black’s Bar барбекю в Локхарте и сеть Cooper’s, возникшая в Ллано, действительно были единственными, кто подавал этот срез. Так было до тех пор, пока несколько лет назад феномен коротких говяжьих ребер не овладел миром барбекю. От Южного Техаса (Зернохранилище в Сан-Антонио теперь лечит их и делает ярко-розовые говяжьи ребрышки пастрами) до Восточного Техаса (их обслуживает знаменитый бар-BQ Стэнли в Тайлере), они стали очень популярным пунктом меню и завоевали популярность. клиенты.

    Но маленький грязный секрет коротких ребер заключается в том, что питмастеры их ненавидят.

    Слева — говяжьи ребрышки; Справа — короткие ребра патрона; Верхняя пластина с короткими ребрами

    Короткое говяжье ребро — уникальное блюдо в меню. Одно ребро (как его обычно заказывают и подают) может иметь вес в два фунта после приготовления. Тоже вкусно. В отличие от грудинки, где есть отчетливая жирная сторона и нежирная сторона, жир и коллаген в коротком говяжьем ребре равномерно распределены по всему мясу, создавая сочную, шелковистую, слегка гелеобразную консистенцию.К курильщику они менее привередливы, чем грудинка, но поиск нужной точки нежности по-прежнему требует большого терпения. Это также требует от курильщика много места, ценной недвижимости, с которой связаны реальные денежные затраты.

    Если говорить о деньгах, то цены на говяжьи ребрышки тоже сложно предсказать. В то время как стоимость грудинки может варьироваться в пределах двадцати или тридцати центов за фунт, Джастин Фуртон из Pecan Lodge наблюдал, как цены на сырые говяжьи ребрышки падают с 3 долларов.25 долларов за фунт меньше, чем год назад, до более чем 5,30 долларов за фунт. Первоначально они стоили в меню 16 долларов за фунт, но ему пришлось сделать выбор: убрать их из меню или повысить цену до 18 долларов за фунт. Но аппетиты покупателей никогда не ослабевали: они распродаются в первую очередь, говорит Фуртон. Несмотря на это, он сетует: «Это, безусловно, моя самая низкая маржа в меню».

    Ребрышки из говядины Pecan Lodge

    Размер говяжьих ребер также может значительно варьироваться.Какое-то время Фуртон получал двенадцать решеток говяжьих ребрышек в шестидесятифунтовой коробке. Однажды появилась коробка с шестью стойками. Общий вес остался прежним, но каждое ребро весило вдвое больше, чем каждое ребро в его обычной коробке. Это не только вызвало некоторый шок у покупателей, когда одно ребро стоило более тридцати долларов, но и уменьшило его прибыль. В Pecan Lodge есть пункт меню под названием «Кормушка», в меню которого было понемногу каждого мяса по одной цене в шестьдесят пять долларов.В его состав входит говяжье ребро. Когда ребра составляют три четверти фунта, все работает нормально, но бросьте туда полторы фунта ребра, и внезапно они либо выходят из строя, либо теряют деньги на этой огромной тарелке мяса.

    Джон Льюис из «Ла Барбекю» сразу исключил бы говяжьи ребрышки из своего меню. Хотя ему нравится вкус и положительные отзывы клиентов, они просто не зарабатывают денег. «Учитывая то, что мы платим за говяжьи ребра, а не то, что мы берем, мы в значительной степени окупаемся по ним», — говорит Льюис.»Это новинка». Он также указывает, что для них требуется много ямы, что делает каждый квадратный дюйм этого пространства безубыточным; он предпочел бы заполнить ямы более прибыльной грудинкой.

    Тарелка с говядиной BBQ для крупного рогатого скота

    Прохладный фактор говяжьих ребрышек также повлиял на суставы, такие как коптильня Локхарт и барбекю для скота в Далласе и барбекю Франклин в Остине, но эти три сделали нарезку фирменным блюдом, которое подают только один раз в неделю (по средам в Коптильне Локхарт и по субботам в Кэттлэк и т. Д. Франклин).Аарон Франклин сказал, что они только что получили свою партию говяжьих ребер на выходные, а коробка с 48 ребрами стоила почти 500 долларов. Это 10 долларов за ребро без учета затрат на обрезку, приправу, копчение, труд и накладные расходы.

    Во всех этих соединениях используются пластины с короткими ребрами жесткости или IMPS № 123A. Сюда входят шесть, семь и восемь ребер, которые обрезаны чуть ниже ребра. Мраморность ровная, и размер каждого ребра, который может быть размером с предплечье, в значительной степени одинаков. Для такой изысканной обстановки, как Smoke in Dallas, важна последовательность.Шеф-повар Тим Байрс говорит, что ему нужны ребрышки одного размера на каждой тарелке, когда несколько человек за столом заказывают одно из своих популярных блюд «Big Rib». Ребра пластин обеспечивают такой размер, но они также очень большие, и Smoke не заряжается фунтами. «Люди любят их, но они не зарабатывают деньги», — говорит Байрс, признавая, что они слишком популярны, чтобы исключить их из меню, поэтому он просто съедает цену.

    Ребро из говяжьего цыпленка

    Джон Мюллер из Остина придерживается несколько иной подход.Он курит говяжьи ребрышки, которые, как и короткие ребрышки, содержат жир и коллаген. Стойки обычно состоят из четырех костей, ребер от двух до пяти на каркасе, как определено IMPS № 130. Их нарезают чуть выше грудинки, а полочка имеет прямоугольную форму. Форма мяса на каждой кости не такая единообразная, как у пластинчатых коротких ребер, но они всегда меньше. Они также плотные и не занимают столько места, как свиные ребрышки, без которых Мюллер скорее обошелся, чем говяжьи ребра. Он платит 3 доллара.39 за фунт сырца в настоящее время и стоит 15,98 долларов за фунт готового продукта из-за значительной усадки, которая происходит во время приготовления. Уэйн Мюллер в ресторане Louie Mueller Bar барбекю в Тейлоре также использует короткие ребра патрона. Хотя он видел повышение цен в недавнем прошлом, оно не стало слишком высоким, чтобы довести его до точки безубыточности. Это также одна из вещей, которыми знаменит Луи Мюллер.

    Луи Мюллер Ребро цыпленка из говядины

    Ронни Киллен в ресторане Killen’s BBQ в Пирленде также использует зажимное ребро.Он кладет их на свою тарелку с говяжьими ребрами, за которую взимает фиксированную плату, а не за фунт. Но он также готовит ребрышки на тарелке, но приберегает их для тех, кто хочет покупать за фунт. Киллен, возможно, нашел золотую середину, когда дело дошло до прибыльности.


     Говяжьи ребрышки Киллена — Фото автора Kimberly Park

    Но, судя по их популярности, очевидно, что людям нужны короткие говяжьи ребрышки. Отсюда нам просто нужно посмотреть, смогут ли цены на говядину стабилизироваться и позволить питмастерам определить справедливую цену, чтобы сохранить их как прибыльный пункт меню, независимо от того, насколько мала эта прибыль.Джон Льюис думал об использовании говядины более высокого качества, но это было бы дороже. «Я не знаю, сколько еще мы могли бы взимать, чтобы люди все равно их покупали», — говорит он. Думаю, потолок довольно высокий. Если они на вкус лучше, чем тот, который я купил во время последнего визита, я знаю, что куплю один (или два).

    Сковорода чугунная одинарная — ребристая плита 34 x 23 см

    • Дом 1 >
    • Сковорода чугунная, одинарная, средняя, ​​ребристая, 34 x 23 см
    Размеры: 43 см x 30,5 x 21/52 h
    Код Товара: PG35R
    Косто Траспорто: 15.86 € Доступность: 187,99 на складе, отгрузка в течении 1/5 рабочих дней

    Сковорода из чугуна и нержавеющей стали, модель PG35R, с ребристой пластиной. Простой в использовании продукт, но действительно необходимый в любом баре или ресторанном бизнесе. Сделанный с вниманием к деталям и простоте использования, он ускорит вашу работу и улучшит производительность тура. Отличный прибор, который нельзя упустить.

    Для доставки во вторник, 17 августа 2021 г., закажите этот товар в ближайшие

    Наличие: Есть в наличии

    Обычная цена: € 254.97

    Специальная цена ПРЕЗЗО: € 187,99 + iva Вкл. Налог: € 229,35 Iva inclusa

    (Риспарми: 25.62 €)

    Описание продукта

    Подробности

    PG35R Сковорода чугунная с ребристой пластиной.

    — Конструкция из нержавеющей стали — чугунная варочная поверхность
    — Оснащена источником питания и лампами для разогрева сковороды
    — Ребристая верхняя пластина — ребристая нижняя пластина

    Мощность, Вт 2200
    Электропитание 230 В / 1 Н / 50-60 Гц
    Размеры рабочей поверхности Cm 34 x 23
    Размеры Cm 43 x 30,5 x 21/52 h
    Вес нетто, кг 19

    Дополнительная информация

    Дополнительная информация

    Стоимость доставки 15.86
    Код товара PG35R
    Блок питания Однофазный 230 В / 50-60 Гц
    Мощность Вт 2200
    Размеры: см 43 x 30,5 x 21/52 ч
    Производитель Amitek
    Costo Trasporto 15.86 € (Ива Компреса)

    Обзоры

    Вас также могут заинтересовать следующие товары

    Это место с использованием печенья. Я использую файлы cookie для улучшения навигации по электронной почте. Continuando la navigation Accetti il ​​Fatto Che potremmo memorizzare e accept ai cookie sul tuo dispositivo.

    Ответить

    Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *