Бетон м 700: Бетон М700 и М800: использование, характеристики и особенности

Вторая стадия поведения, которая соответствовала стационарной фазе нагрева, характеризовалась второй восходящей ветвью, которая выражала выраженный нелинейный отклик из-за деградации изгибной жесткости и прочности бетона конструктивного элемента после воздействие огня.На этом этапе температуру нагрева поддерживали постоянной в течение 60 мин. Соответственно, рост прогиба происходил с большей скоростью, в основном из-за генерируемых тепловых деформаций, а ускоренные деформации ползучести возникали в результате высоких температур в бетоне, состоящем из различных материалов. Следует отметить, что постепенное увеличение нелинейного изгиба со временем продолжалось после 60-минутного периода постоянной температуры для испытательных образцов, которые подвергались воздействию только приложенной силы предварительного напряжения (т.е., образцы B1-F20-700, B2-F30-700 и B3-F40-700). В то время как вторая восходящая ветвь была завершена на пиковом изгибе к концу 60-минутного периода постоянной температуры для испытательных балок, которые вместе испытали эффект приложенной силы предварительного напряжения и длительной наложенной статической нагрузки (т. Е. Образцы B2-F30- 700U, B2-F30-800U, B3-F40-700U и B3-F40-800U).

Третья стадия поведения, которая соответствовала фазе охлаждения, характеризовалась либо продолжением постепенного увеличения нелинейного отклика до пикового изгиба, за которым следует нисходящая ветвь (т.е.е., постпиковый нелинейный отклик) или немедленным инициированием постпикового нелинейного поведения в зависимости от существующих условий нагрузки на испытательной балке. Нисходящая ветвь выражает нелинейную реакцию уменьшения развала со временем из-за устойчивого восстановления прочности бетона. Для достижения заданных комнатных температур после воздействия 700 и 800 ° C фаза режима естественного охлаждения для испытуемых образцов требовала максимум 510 и 555 минут соответственно со скоростью 1.35–1,60 ° C / мин.

Результаты изгиба середины пролета для каждой из испытательных балок приведены в таблице 6.

Это наблюдалось на рис. 6 и 7 видно, что выпуклость образцов для испытаний в середине пролета во время фаз нагрева и охлаждения на разных уровнях влияла на величину температуры нагрева, наличие наложенной статической нагрузки и прочность на сжатие бетона железобетонной полки конструкции. раздел.Хотя две рассматриваемые величины температуры нагрева (700 и 800 ° C) близки друг к другу, с небольшой разницей, остаточный прогиб в середине пролета и поведение нагретого образца были совершенно разными, особенно постпиковый нелинейный отклик во время охлаждения. фаза. Соответственно, увеличение прогиба в середине пролета после нагревания до 700 и 800 ° C достигло (200, 181,8, 227,3 и 190,9%) и (190,9 и 200%) соответственно. Эти изменения в величине изгиба считались значительными для композитных балок из бетона, подвергнутых последующему натяжению, подвергнутых воздействию температур 700 и 800 ° C и эксцентричной силы предварительного напряжения из-за того, что жесткость снижается в зависимости от уровня деградации прочности бетона и стальной арматуры, связанной с самые высокие температуры.

Волосное растрескивание и скалывание поверхности при 700 ° C и 800 ° C

Экспериментально было подчеркнуто, что наличие длительной наложенной статической нагрузки одновременно с воздействием повышенных температур привело к ограничению чрезмерного увеличения выпуклость в середине пролета испытуемого образца. Это свидетельство объясняется тем фактом, что приложенная статическая нагрузка в природе противодействует эффекту момента от силы предварительного напряжения. Соответственно, результаты испытаний показали, что образцы B2-F30-700U, B2-F30-800U, B3-F40-700U и B3-F40-800U, которые подвергались моделированной наложенной статической нагрузки в дополнение к собственному весу балки во время воздействия огня. испытал больший прогиб в середине пролета ползучести.Таким образом, при воздействии 700 ° C остаточный прогиб после испытания на огнестойкость уменьшился на 9,7% и 12,5% для образцов B2-F30-700U и B3-F40-700U по сравнению с B2-F30-700 и B3-F40-700 соответственно. . Это воздействие может быть существенно отражено на послепожарных характеристиках композитных бетонных балок, подвергнутых последующему натяжению, с простой опорой за счет сдерживания разрушения верхних волокон бетона, особенно если эти волокна существуют на стадии натяжения до пожара из-за усилия предварительного напряжения, так как предел прочности бетона на растяжение сильно зависит от нагрева, если температура превышает 700 ° C.

На рис. 6 было показано, что при той же температуре нагрева и нагрузке, увеличение прочности бетона на сжатие верхнего фланца привело к небольшому увеличению остаточного прогиба в середине пролета.

Соответственно, увеличение прогиба в середине пролета после нагревания до 700 ° C достигло 200, 209,1 и 227,3% в образцах с верхней полкой 20, 30 и 40 МПа расчетной прочности бетона на сжатие, соответственно. Тогда как это увеличение после нагревания до 700 ° C и 800 ° C при наличии наложенной нагрузки достигнуто (181.8 и 190,9%) и (190,9 и 200%) в балках с бетонной полкой 30 и 40 МПа соответственно. Это свидетельство объясняется повышенным износом, который происходит в бетоне верхней полки с более высокой прочностью на сжатие, что вызвано увеличением плотности и уменьшением пористости, что влияет на теплопроводность бетона.

Растрескивание и растрескивание образцов для испытаний во время стадии термического воздействия

Как правило, растрескивание под воздействием огня считается одной из основных проблем, которая приводит к быстрой потере несущей способности всех типов бетона.Отслаивание определяется как отделение поверхностных слоев (кусков) бетона от бетонного элемента конструкции, когда он подвергается воздействию высоких и быстро растущих температур, например, при пожарах, и взрывное растрескивание происходит более внезапно и резко [24, 33].

Три типа могут объяснить явление отслаивания бетона, в основном, термомеханическое, термогидро-и термохимическое растрескивание [20, 24, 28, 29, 31, 32]. Большинство исследователей считают, что термогидравлическое растрескивание, возникающее на ранней стадии нагрева, является наиболее критическим среди других [36].Многие исследователи полагают, что из-за низкой проницаемости бетона, вызванной низкой пористостью, чрезвычайно высокое давление водяного пара, возникающее во время воздействия огня и удерживаемое внутри бетонного тела, может вызвать явление термогидравлического отслаивания, когда поровое давление постепенно растет. вверх, достигает давления насыщенного пара и превышает предел прочности бетона на растяжение [13, 14, 17, 22, 29,30,31,32, 36]. Следует отметить, что при 300 ° C давление пара могло достигать примерно 8 МПа в случае насыщения [24, 29].Такое внутреннее давление сравнительно слишком велико, чтобы противостоять бетону, который имеет ограниченную прочность на разрыв около 5 МПа. Отслаивание может произойти сразу после воздействия быстрого нагрева и может сопровождаться взрывами или может произойти на более поздних стадиях воздействия, когда бетон стал настолько слабым после нагрева, что при образовании трещин куски бетона отваливаются от поверхности бетона. член [25]. В результате отслаивания бетонный сердечник конструктивного элемента подвергается воздействию высоких температур, что увеличивает скорость передачи тепла внутренним слоям бетонного сердечника и арматуры.Отслаивание может привести к преждевременной потере целостности и стабильности.

Было замечено, что все испытательные балки, подвергшиеся воздействию огня, показали отчетливую сеть мелких поверхностных трещин, при этом никаких крупных трещин не было зафиксировано во время испытаний. В то время как тип термогидравлического выкрашивания был отмечен в некоторых испытанных образцах, в других балках обнаружено незначительное растрескивание или его отсутствие. Причина такого противоречивого поведения при появлении такого типа растрескивания может быть связана с огромным количеством параметров, влияющих на растрескивание, и их взаимозависимостью.В некоторых испытательных пучках тип термогидравлического отслаивания был обнаружен на ранней стадии нагрева, примерно при 100 ° C, примерно через 10 минут после начала фаз нагрева, сопровождавшихся сильными взрывами. Это свидетельство может быть связано с тем, что эти образцы не были полностью сухими, а жидкая вода внутри тела бетона превратилась в пар, что привело к постепенному нарастанию давления внутри пор. Наведенное поровое давление достигло своего пикового значения, которое было больше, чем предел прочности бетона на растяжение, и в результате произошло отслоение, потому что бетон не мог сопротивляться упомянутому давлению.

На всех испытательных образцах было замечено, что на более поздних стадиях воздействия огня произошло термохимическое растрескивание типа отслаивания при чрезвычайно высоких температурах (700 ° C и 800 ° C). После охлаждения сеть мелких трещин в образцах увеличилась, и сообщалось о термохимическом скалывании типа скалывания после охлаждения. Эти два типа термохимического выкрашивания произошли из-за разрушения цементных связей заполнителя, таких как гидроксид силиката кальция и гидроксид кальция [3, 11, 12, 34, 37].

Следует отметить, что большее разрушение, которое привело к отслаиванию, наблюдалось на нижней части перемычки из-за того, что бетон перемычки обычно был больше, чем бетон во фланце, за исключением образцов третьей группы, а источники огня находились прямо под паутиной.

На рис. 7 показаны микротрещины и сколы на поверхности некоторых образцов для испытаний.

Деформируемость образцов для испытаний на стадии воздействия статической нагрузки

Поведение при прогибе в середине пролета для трех контрольных балок B1-F20-R, B2-F30-R и B3-F40-R показывает почти линейный отклик до появления первой трещины в зоне растяжения при средней приложенной нагрузке 60 кН.Затем кривые начинают постепенно отклоняться от линейности до пиковой нагрузки. На средней стадии нагружения 115 кН наблюдались признаки текучести стали при растяжении, поскольку испытательные образцы испытывали чрезмерную деформируемость с небольшим увеличением разрушающей нагрузки. После деформации стали, подверженной растяжению, прогиб в середине пролета постоянно увеличивался, что указывает на пластичность испытуемых образцов. Как показано на фиг. 8 и 9, поведение прогиба нагрузка-середина пролета после стадии декомпрессии (т.е.е., этап нагружения, который вызывает нулевое напряжение в предварительно сжатом волокне промежуточной секции), характеризующийся тремя этапами реакции. На первом этапе жесткость при изгибе не зависела от применяемых начальных этапов нагружения, потому что в бетоне не было трещин. Поскольку приложенная нагрузка превышает нагрузку на растрескивание, трещины имели тенденцию открываться с увеличением приложенной нагрузки, и наблюдалось, что вторая стадия реакции начинается с пониженной жесткостью на изгиб, за которой следует третья стадия поведения, которая соответствует уступке растяжения без напряжения арматуры.Контрольные композитные балки из бетона после натяжения B1-F20-R, B2-F30-R и B3-F40-R достигли разрушающей нагрузки 150, 155 и 160 кН и максимального увеличения прогиба в середине пролета при разрушении 26 мм, 26 мм и 25 мм соответственно, независимо от остаточного прогиба от предыдущего этапа испытания на огнестойкость (т. е. чистое максимальное смещение середины пролета из этого положения, достигнутое после испытания на огнестойкость, составило 24,9 мм, 24,9 мм и 23,9 мм соответственно) . Важно отметить, что повышение прочности бетонного фланца на сжатие незначительно повлияло на несущую способность и максимальный прогиб в середине пролета при разрушении, так как разрушение управляющих балок достигалось за счет текучести основных ненапряженных элементов. сталь, (т.е., типичный режим разрушения, управляемый растяжением) с последующим дроблением бетона в зоне сжатия.

Диаграмма прогиба между нагрузкой и средним пролетом для всех образцов для испытаний

Влияние прочности бетона на сжатие фланца на поведение образцов для испытаний под приложенной нагрузкой

Поведение композитных бетонных балок после растяжения зависит от степени повреждения бетона повышенными температурами нагрева. Образцы, подвергшиеся термическому износу, были способны выдерживать приложенную нагрузку в течение длительного времени.Из таблицы 7 видно, что несущая способность поврежденных тепловым воздействием балок снизилась после одного часа стационарного воздействия температуры 700 и 800 ° C на (36,7–45,2%) и (48,4–53,7%), соответственно. Это снижение связано с ухудшением наиболее важных механических свойств бетона и стали, см. Таблицы 2–5 и Рис. 4. Очевидно, что при 800 ° C в бетоне возникло больше дефектов, чем при 700 ° C, что привело к большее ухудшение жесткости и прочности испытательных балок.Этот эффект был более выражен на остаточной прочности после пожара, чем на жесткость на изгиб и пластичность.

На рисунках 8 и 9 показаны записанные кривые нагрузка-прогиб для всех испытательных балок групп I, II и III на протяжении всего приложения внешней нагрузки. Воздействие повышенных температур на образцы для испытаний ухудшило их жесткость, пластичность и несущую способность после возгорания. В отличие от контрольных балок, во всех образцах, поврежденных огнем, не было явной растрескивающей нагрузки из-за наличия ранее существовавших трещин в результате пожара, а также не было начального линейного участка в реакции нагрузка-прогиб (т.е., все поведение было нелинейным). Диаграммы прогиба нагрузка-середина пролета характеризуются двумя стадиями реакции. Первая стадия была начата с пониженной жесткостью на изгиб, и трещины имели тенденцию открываться снова при увеличении приложенной нагрузки. Поскольку приложенная нагрузка превышает текучесть стали, не подвергающейся напряжению или предварительно напряженной, второй этап рабочих характеристик был начат со значительного ухудшения жесткости на изгиб, поскольку испытательные образцы испытали чрезмерный прогиб с небольшим увеличением приложенной нагрузки.

Однако приложенная наложенная статическая нагрузка имела ограниченную величину 1,1 кН / м, ее присутствие во время испытания на огнестойкость только ухудшило характеристики испытательных образцов после возгорания во время приложения внешней нагрузки. Это связано с тем, что приложенная наложенная статическая нагрузка способствовала деформации ползучести во время испытания на огнестойкость и, следовательно, оказывала отрицательное влияние на жесткость и пластичность после возгорания. Соответственно, увеличение прогиба в середине пролета образцов B2-F30-700U и B3-F40-700U по сравнению с образцами B2-F30-700 и B3-F40-700 достигло 21.5 и 5,3% соответственно. Основным параметром, которым объясняется это различие, является прочность бетонного фланца на сжатие. Таким образом, для балок, подвергающихся воздействию той же повышенной температуры, поскольку прочность бетона на сжатие верхней полки увеличилась, разница в прогибе в середине пролета на конечной стадии между нагруженными и ненагруженными образцами наложенной статической нагрузки уменьшилась.

Рисунок 9 иллюстрирует влияние прочности бетона на сжатие фланца на поведение образцов для испытаний под приложенной нагрузкой.Очевидно, что при той же температуре нагрева и нагрузке увеличение прочности бетонного фланца на сжатие привело к небольшому увеличению прогиба в середине пролета при разрушении. Это наблюдение объясняется повышенным износом бетона верхней полки с более высокой прочностью на сжатие во время воздействия огня, что связано в основном с потерей механических свойств бетона.

Таблица 7 суммирует реакцию на изгиб всех испытательных композитных балок, включая нагрузку на растрескивание, предельную нагрузку, разрушающую нагрузку, а также соответствующий им индекс пластичности.

Индекс пластичности определяется как отношение между прогибом при предельной нагрузке и прогибом при податливой нагрузке.

Для образца группы I (B1-F20-700) остаточная текучесть и разрушающие нагрузки составили 55 и 63,3% от контрольной балки (B1-F20-R), соответственно. В группе II, без наложенной статической нагрузки во время испытания на огнестойкость, остаточная текучесть и максимальные нагрузки для образца (B2-F30-700) составляли соответственно 55 и 59,4% от контрольного образца (B2-F30-R).При наличии наложенной статической нагрузки во время пожара образцы (B2-F30-700U) и (B2-F30-800U) по сравнению с их контрольной балкой испытали остаточную текучесть и предельные нагрузки (50 и 54,8%) и (50 и 51,6%) соответственно.

Для образца группы III (B3-F40-700), который был испытан без присутствия наложенной статической нагрузки во время воздействия огня, остаточная текучесть и разрушающие нагрузки составили 55 и 56,3% от контрольной балки (B3-F40 -R) соответственно. В то время как образцы (B2-F30-700U) и (B2-F30-800U) по сравнению с эталонной балкой (B3-F40-R) достигли остаточной текучести и максимальных нагрузок (50 и 50.6%) и (50 и 46,3%) соответственно.

По сравнению с ненагреваемыми эталонными балками, значительное увеличение индекса пластичности наблюдалось во всех испытательных образцах, которые подвергались воздействию повышенной температуры 700 ° C. Между тем, у образцов, подвергшихся воздействию температуры 800 ° C, зафиксировано лишь небольшое увеличение показателя пластичности.

Развитие деформации бетона во время стадии статического нагружения

Рисунок 10 поясняет реакцию нагрузки-деформации крайних верхних волокон бетона в зоне сжатия в средней части пролета для всех групп образцов для испытаний.Влияние повышенных температур на развитие деформации бетона было сильно выражено. Увеличение деформации бетона на стадии разрушения зависит от уровня температуры нагрева и, в свою очередь, от уровня деградации жесткости испытательной балки и остаточной прочности бетона и стали. В отличие от деформации бетона в ненагреваемых образцах B1-F20-R, B2-F30-R и B3-F40-R, развитие деформации после пожара в бетоне увеличивалось с большей скоростью, вплоть до разрушения.Это произошло из-за снижения жесткости в результате разрушения цементной связки заполнителя и образования сети мелких поверхностных трещин при повышенных температурах, образования трещин изгиба в чистом диапазоне изгибающего момента и, как следствие, изгиба. -сдвиговые трещины в пролетах сдвига. Было очевидно, что по мере увеличения температуры воздействия постпожарная деформация увеличивалась с большей скоростью с увеличением нагрузки. Соответственно, композитные балки B2-F30-800U и B3-F40-800U испытали наибольшее увеличение скорости деформации бетона по сравнению с другими образцами для испытаний.В отличие от деформации бетона ненагреваемых балок, деформация бетона в средней части пролета всех образцов, подверженных повышенным температурам, не показала значительного увеличения при разрушающей нагрузке. Тем не менее, деформация разрушения не сильно различалась для разных типов бетона во фланце поперечного сечения. Это было связано с тем, что разрушение всех нагретых балок вызвано началом разрыва стальной стали. Испытательные образцы после воздействия огня 700 и 800 ° C достигли средней максимальной деформации сжатия бетона в средней части пролета 1500 микродеформации в B1-F20-700, в то время как у образцов группы II достигли 880, 950 и 980 микродеформации в B2-F30. -700, B2-F30-700U и B2-F30-800U соответственно, используя тензодатчики из фольги (S ₅ ) на верхней поверхности бетона, см. Рис.3. Между тем, образцы группы III достигли максимальной деформации сжатия бетона 950, 1000 и 1000 микродеформации для балок B3-F40-700, B3-F40-700U и B3-F40-800U, соответственно.

Нагрузка приращения деформации сжатия на крайних верхних волокнах бетона для всех образцов для испытаний

По сравнению с балками, поврежденными при нагревании, характеристики эталонных балок значительно отличались. При разрушении крайние верхние волокна бетона в зоне сжатия в средней части пролета достигли 3300, 3100 и 3100 микродеформации в B1-F20-R, B2-F30-R и B3-F40-R, соответственно.Однако эти деформации при разрушении не очень существенно различались для разных типов бетона во фланце поперечного сечения.

На рисунке 11 показано влияние прочности бетона на сжатие фланца на приращение деформации изгиба в крайних верхних волокнах бетона. Ясно, что прочность бетона на сжатие фланца не оказала существенного влияния на пиковую деформацию сжатого бетона при разрушении. Тем не менее, можно упомянуть три наблюдения, в основном, поскольку прочность на сжатие бетонной полки увеличивалась, деформация разрушения в бетоне при сжатии снижалась, а также, поскольку уровень повышенной температуры увеличивал, послепожарная деформация в бетоне при сжатии увеличивалась, и незначительное влияние было выражено на деформации разрушения бетона, связанные с наличием наложенной статической нагрузки во время воздействия испытательных образцов на огнестойкость.

Влияние прочности бетона на сжатие фланца на приращение изгибной деформации в крайних верхних волокнах бетона

Исходя из вышеупомянутых наблюдений, очевидно, остаточная прочность основной стали на растяжение играла основную роль в ограничение несущей способности тепловых балок. Следовательно, по праву, в отличие от бетона в сжатой полке, продольная стальная арматура в зоне растяжения считается ключевым параметром, определяющим продолжительность периода эксплуатации композитных бетонных элементов, подвергнутых последующему растяжению, подверженных воздействию огня и, следовательно, статической нагрузке. .

Тип разрушения и характер растрескивания во время стадии статического нагружения

Было замечено, что типичное пластическое разрушение при изгибе характеризовалось поведением эталонных балок на пределе. Однако внезапное разрушение произошло под действием приложенной статической нагрузки в термически поврежденных композитных балках из предварительно напряженного бетона при воздействии огня 700 и 800 ° C.

Во всех испытательных образцах трещины изгиба начинались, возникали, увеличивались и распространялись в чистой области изгиба с прогрессирующей приложенной нагрузкой, когда изгибающее напряжение растяжения превышало предел прочности бетона на растяжение.Почти изгибные трещины были преобладающими и широко распространенными в балке после растяжения с большим интервалом распространения и значительной шириной раскрытия трещин.

Следует отметить, что податливость растянутой стальной арматуры была определена в первую очередь до достижения максимальной приложенной нагрузки.

Типичным режимом разрушения эталонных балок B1-F20-R, B2-F30-R и B3-F40-R была текучесть продольной ненапряженной стали в зоне растяжения с последующим разрушением бетона при сжатии. зона из-за миграции изгибной трещины значительной ширины к верхним волокнам бетона, как показано на рис.12.

Типы трещин и разрушения композитных Т-образных балок из предварительно напряженного бетона

Для композитных балок из бетона, подвергнутых последующему напряжению, подвергшихся воздействию температуры 700 или 800 ° C перед воздействием статической нагрузки, растрескивание было ограничено по всей длине. область чистого изгибающего момента. Однако только ограниченные трещины изгиба-сдвига наблюдались на протяжении двух пролетов сдвига при высоких уровнях нагрузки. По сравнению с эталонными балками количество отслеживаемых изгибно-сдвиговых трещин в балках, поврежденных при нагревании, было почти меньше.По мере того, как прикладываемая нагрузка прогрессировала, трещины в зоне изгиба появлялись с большей шириной по сравнению с трещинами в ненагреваемых балках.

Типичным видом разрушения балок, нагретых до 700 или 800 ° C, было внезапное обрушение из-за двух эффектов; главным образом, разрыв стальной конструкции (ненапряженной стали и / или прядей предварительного напряжения) и ухудшение механических свойств бетона при этих температурах. Ухудшение прочности бетона можно объяснить чрезмерными термическими напряжениями, возникающими во время воздействия огня, а также физическим и химическим преобразованием микроструктуры бетона [9], см. Рис.12.

Соответственно, разрушение балок B1-F20-700, B2-F30-700 и B2-F30-700U было дроблением бетона при сжатии с последующим разрывом продольной ненапряженной стали при растяжении. зона. В то время как разрушение балок B3-F40-700 было разрушением бетона при сжатии с последующим разрывом предварительно напряженной стали в зоне растяжения. В образцах B3-F40-700U, B2-F30-800U и B3-F40-800U разрушение началось с разрыва как предварительно напряженной, так и непрессованной стали в зоне растяжения с последующим дроблением бетона в зоне сжатия.

Хорошо известно, что передача внутренних сил через границу раздела между натянутой сталью и окружающим бетоном через связь играет очень важную роль в эксплуатационных характеристиках и в сопротивлении во время конечной стадии бетонного элемента конструкции. Между тем, воздействие огня ослабляет прочность связи между частицами гравия и окружающей цементной пастой. Соответственно, слабость упомянутой связи привела к расколу бетонного покрытия во время воздействия на все термически поврежденные испытательные балки приложенной статической нагрузки.Таким образом, когда приложенная нагрузка приблизилась к пределу прочности, разделение бетонного покрытия началось в средней части пролета и распространялось к концам чистого пролета изгиба.

«Исследование усадки высокоэффективного бетона, используемого для строительства Айау», Кеджин Ванг, Скотт М. Шлоргольц и др.

Абстрактные

Высококачественные бетонные покрытия (HPC) все чаще используются как эффективный и экономичный метод для настилов мостов в Айове и других штатах. Однако из-за высокого содержания вяжущего материала HPC часто демонстрирует высокий потенциал растрескивания при усадке.В этом исследовании изучалась усадка и потенциал растрескивания смесей для верхнего слоя HPC, обычно используемых в Айове. В ходе исследования были изучены 11 смесей для оверлея HPC. Эти смеси состояли из трех типов цементов (Тип I, I / II и IP) и различных дополнительных вяжущих материалов (летучая зола класса C, шлак и метакаолин). Известняк двух различных градаций использовался в качестве крупных заполнителей в 10 смесях, а кварцит использовался в одной смеси. Химическая усадка паст, усадка при свободном высыхании, автогенная усадка раствора и бетона и ограниченная кольцевая усадка бетона отслеживались во времени.Механические свойства (такие как модуль упругости и предел прочности при сжатии и расщеплении) этих бетонных смесей были измерены в разном возрасте. Коэффициенты ползучести этих бетонных смесей были оценены с использованием моделей RILEM B3 и NCHRP Report 496. Потенциал растрескивания бетонных смесей был оценен на основе как ASTM C 1581, так и простых методов отношения напряжения к прочности. Результаты показывают, что из 11 изученных смесей три смеси (4, 5 и 6) дали трещину в возрасте 15, 11 и 17 дней соответственно.Автогенная усадка смесей HPC составляет от 150 до 250 микродеформаций, а усадка бетона при высыхании составляет от 700 до 1200 микродеформаций за 56 дней. Различные бетонные материалы (вяжущий тип и добавки) и пропорции смеси (содержание вяжущего материала) по-разному влияют на усадку бетона. Не все смеси с высоким значением усадки сначала растрескиваются. Напряжения в бетоне связаны в первую очередь с усадкой бетона, модулем упругости, пределом прочности на разрыв и ползучестью.Тем не менее, обнаружена хорошая взаимосвязь между содержанием вяжущего материала и общей усадкой бетона (самосушиванием и свободным высыханием).

Рекомендуемое цитирование

Ван, Кэджин; Schlorholtz, Scott M .; Шритаран, Шри; Сеневиратне, Хасита; Ван, Синь; и Хоу, Циже, «Исследование усадки высокопрочного бетона, используемого для настилов и перекрытий мостов в штате Айова» (2013 г.). Отчеты по проекту InTrans . 22.
https://lib.dr.iastate.edu/intrans_reports/22

Обоснование технических характеристик бетона, основанного на характеристиках

Практика написания предписывающих спецификаций зародилась несколько десятилетий назад, когда конкретные стандарты контроля качества не были такими строгими, как сегодня.Однако предписания не гарантируют производительность и фактически могут привести к более низкому качеству бетона, более серьезным последствиям для устойчивости и более высоким затратам.

В недавнем вебинаре доктор Майкл Томас, эксперт по цементу и бетону и профессор факультета гражданского строительства Университета Нью-Брансуика, приводит доводы в пользу бетона с высокими эксплуатационными характеристиками.

Традиционно сообщество AEC полагалось на предписывающие спецификации для конструкций бетонных смесей.Предписательные спецификации включают пункты о методах строительства и налагают ограничения на параметры состава бетонной смеси. Например, предписывающие спецификации могут предписывать минимальное содержание цемента 700 фунтов / ярд ³ (415 кг / м ³ ), максимальное содержание летучей золы 25% и т. Д. В некоторых случаях предписывающие спецификации могут полностью запрещать определенные ингредиенты.

«Спецификации, основанные на характеристиках, имеют больше смысла в современном строительном ландшафте, поскольку они не определяют параметры компонентов или пропорций смеси», — сказал д-р.Томас. «Вместо этого технические характеристики основаны на таких показателях производительности, как прочность, проницаемость, усадка, сульфатостойкость, устойчивость к щелочной реакции кремнезема и т. Д. Эти показатели измеряются стандартными методами испытаний с определенными критериями приемлемости, такими как проницаемость для хлоридов не более 1500 кулонов при 56 дней ».

Промышленность готовых смесей переходит от предписывающих спецификаций к спецификациям, основанным на характеристиках, в течение десяти или более лет. Этот переход представляет собой одну из наиболее важных воплощенных стратегий сокращения выбросов углерода, которые могут быть реализованы сегодня.

Предписательные спецификации часто слишком консервативны, что может привести к более высоким затратам, отрицательным результатам и снижению устойчивости. Примеры предписывающих требований включают:

• Ограничения по источнику и составу материалов
• Минимальные коэффициенты цемента
• Ограничения по дополнительным вяжущим материалам (например, по качеству, типу, составу)
• Пределы водоцементного отношения (когда прочность не применяется)
• Требования к агрегатной градации
• Требование использовать питьевую воду
• Ограничения по составу смесей
• Ограничительные требования по осадке или содержанию воздуха
• Ограничения по температуре бетона вне стандартов

В строительной отрасли сохраняются вариации исторических предписывающих спецификаций, поскольку они копируются и изменяются для новых проектов.Ниже приведен пример предписывающей спецификации из Канады. Это из спецификации, которая была первоначально опубликована в 1942 году, но ее варианты до сих пор широко используются. В одном из пунктов сказано, что добавки не рекомендуются. В 1942 году добавки были новыми, и в промышленности к ним относились с недоверием.

«Представьте себе, существовала бы эта спецификация в таком виде сегодня?» сказал доктор Томас. «Это будет означать, что использование восстановителей воды, суперпластификаторов и т. Д.будет ограничено ».

Несмотря на то, что эта конкретная спецификация была усовершенствована, чтобы предписать использование добавок, она по-прежнему налагает ограничения, препятствующие инновациям в других областях производства бетонных смесей — точно так же, как инновациям добавок препятствовали в 1942 году.

Недавно Национальная ассоциация готовых бетонных смесей (NRMCA) провела исследование 102 проектных спецификаций, чтобы определить истинную степень предписывающих ограничений. Они обнаружили, что наиболее распространенным предписывающим требованием является ограничение количества дополнительного вяжущего материала (SCM), который может использоваться в бетоне — 85% спецификаций содержат это ограничение.

В то время как ограничения в SCM имеют смысл при определенных воздействиях (например, когда бетон подвергается воздействию солей льда, замерзанию и оттаиванию), при других воздействиях ограничение является избыточным и может даже привести к снижению качества бетона. Несмотря на это, спецификаторы часто копируют существующие предписывающие спецификации и, следовательно, излишне ограничивают использование SCM.

NRMCA также обнаружил, что предписывающее отношение воды к цементу применялось в 73% спецификаций, где ограничения даже не применялись.

Эти предписывающие спецификации приводят к излишне бетонным смесям, которые не оптимизированы для требований к характеристикам конкретного варианта использования.

Доктор Томас описал свой первый опыт, когда он убедил клиента перейти от предписаний к спецификациям, основанным на характеристиках, в середине 1980-х годов. Он работал над проектом градирни, где предписываемые спецификации для бетона содержали минимум портландцемента и запрещали использование летучей золы и шлака.

«Существовало опасение, что в башне с тонким корпусом невозможно достичь достаточной однодневной прочности для прыжков с форм с помощью летучей золы и шлака», — сказал д-р Томас. «Нам удалось убедить владельцев электростанций разрешить использование летучей золы, гарантируя при этом 10 МПа (1500 фунтов на квадратный дюйм) за один день, что продемонстрировано при отверждении при согласованной температуре. В результате мы сократили использование портландцемента на 30%, снизили риск повышения температуры и риск растрескивания, доказав, что технические характеристики, основанные на характеристиках, хороши для устойчивости. и технически обоснованы.”

По словам доктора Томаса, предписывающие спецификации устарели и предписаны для сценариев, которые сегодня уже не актуальны. Вместо этого он рекомендует следующие способы минимизировать предписывающие спецификации и стимулировать инновации в разработке бетонных смесей:

1. Не включайте минимальное количество цемента

«Бытует мнение, что чем больше цемента, тем лучше бетон, — сказал д-р Томас. «Однако исследования за последние 100 лет показали, что не содержание цемента контролирует прочность или проницаемость бетона, а соотношение воды и цементирующего материала.”

В некоторых случаях большее количество цемента может фактически привести к ухудшению качества бетона. Исследования показали, что переход с 500 фунтов / ярд ³ до 700 фунтов / ярд ³ (296 кг / м ³ до 415 кг / м ³ ) цемента не приводит к увеличению прочности. Вместо этого это приводит к увеличению нагрева и растрескиванию, повышенному риску щелочно-кремнеземной реакции (ASR) и увеличению содержания углекислого газа (CO ₂ ) в бетоне.

Минимальное содержание цемента больше не является эффективным способом обеспечения долговечности.Таким образом, они исчезли из многих — но не из всех — национальных спецификаций.

2. Критерии соотношения воды и цемента для замены

Более высокая прочность не означает лучшей долговечности. Сегодня существует так много разных типов цементирующих материалов, и производители могут обнаружить очень разные отношения между прочностью и проницаемостью или другими факторами долговечности.

С портландцементом по мере увеличения прочности проницаемость снижается. Однако бетон с 50% летучей золы при той же прочности, что и портландцемент, почти в 10 раз менее проницаем.Таким образом, соотношение воды и цемента начинает терять значение, поскольку мы меняем природу и тип цемента. Несмотря на это, максимальные значения отношения воды к цементу по-прежнему устанавливаются в большинстве спецификаций.

Рассмотрим ASTM C1202 (стандартный метод испытаний на сопротивление проникновению хлорид-ионов), чтобы заменить соотношение воды и цемента следующими альтернативными критериями:

• Вт / см = 0,50 → 2500 кулонов
• Вт / см = 0,45 → 2000 кулонов
• Вт / см = 0,40 → 1500 кулонов

3.Не ограничивайте количество SCM

Доктор Томас рекомендует, чтобы производители бетона не ограничивали количество SCM, кроме назначенных классов воздействия, поскольку это увеличивает риск ASR, замедленного образования эттрингита (DEF), сульфатостойкости, устойчивости к хлоридам, а также снижает прочность и долговечность в более позднем возрасте. . Ограничения на SCM также ограничивают снижение содержания цемента, способствуя увеличению содержания CO ₂ в бетоне.

4. Рассмотрите альтернативы низкоуглеродистому цементу

Чтобы решить воплотившуюся в жизнь углеродную дилемму, производители могут использовать такие технологии, как CarbonCure.CarbonCure впрыскивает CO ₂ в бетон во время перемешивания, аналогично добавке. После попадания в бетонную смесь CO ₂ химически превращается в минерал и навсегда остается в бетоне. Этот процесс фактически улучшает прочность бетона, что дает больше возможностей для оптимизации смеси.

Если вы хотите поболтать о том, как можно достичь технических характеристик с помощью CarbonCure и извлечь выгоду из более экологичного бетона, свяжитесь с представителем CarbonCure.

Поделиться

Drizoro Maxrite 700 — с ингибитором коррозии для ремонта поврежденного бетона

Описание

Drizoro Maxrite®700

Drizoro Maxrite®700 для ремонта поврежденного бетона

Технические данные | MSDS | Технические характеристики

Drizoro Maxrite®700 — однокомпонентный реставрационный раствор на основе цемента, микрокремнезема и полимеров, армированный волокнами и ингибиторами коррозии . Maxrite был специально разработан для обеспечения высокой производительности. Защищает ремонт конструкций из бетона в агрессивных условиях окружающей среды. Обеспечивает дополнительную защиту стальной арматуры. Его длительное открытое время и тиксотропия позволяют ремонтировать поврежденный бетон, как новый, так и старый. Ремонт бетона прост и не требует опалубки, и его можно наносить вручную или механическими средствами.

• Обслуживание промышленных территорий, пострадавших от агрессивных сред, кислотных дождей, загрязнения атмосферы и т. Д.
• Ремонт конструкционного бетона, пострадавший от коррозии арматуры в морской среде, мостов, гаваней, плотин и т. Д.
• Ремонт бетонных конструкций с карбонизацией.
• Ремонт поврежденного бетона противообледенительными солями, циклами замораживания / оттаивания, механическими ударами и т.д.
• Ремонт бетона при повторяющихся нагрузках.
• Ремонт сборных железобетонных элементов.

1. Ингибиторы коррозии предотвращают коррозию от хлоридов и агрессивных коррозионных агентов, значительно продлевая срок службы конструкции .
2. Открытое время схватывания позволяет быстро завершить ремонт больших поверхностей.
3. Хорошая химическая стойкость в агрессивной окружающей среде благодаря содержанию микрокремнезема.
4. Водонепроницаемый .
5. Выдерживает циклы замораживания / оттаивания.
6. Обеспечивает высокую устойчивость к проникновению углекислого газа .
7. Высокая адгезия к бетону и арматуре.
8. Не требует специальных грунтовок.
9. Передаваемые нагрузки на ремонтируемую конструкцию.
10. Высокая ударная и механическая прочность.
11. Долговечный ремонт.
12. Хорошая тиксотропия.
13. Нанесение последовательных слоев без оседания или опалубки.
14. Обеспечивает большую толщину слоя.
15. Простота обработки и применения. Ремонт поврежденного бетона можно завершить распылением. Использование мокрого метода.
16. Однокомпонентный раствор. Для смешивания требуется только вода, без запаха,
17. Подходит для плохо вентилируемых помещений, например, резервуаров.

Обработка текстуры для распыления

Подготовка поверхности:

Перед ремонтом с помощью Drizoro Maxrite700 — обнажилась ржавчина

Удалить поврежденный и рыхлый бетон. Чисто срежьте края перпендикулярно до минимальной глубины 5 мм. Выявить всю корродированную арматуру.Удалите весь бетон до тех пор, пока на перемычках не исчезнет ржавчина. Очистите бетон вокруг арматуры для эффективной очистки и окружите ее минимальной толщиной не менее 1 см. из MAXRITE®700.

Удалите ржавчину проволочной щеткой, игольчатым пистолетом, пескоструйной или дробеструйной очисткой и т. Д.

Смешивание:

Один 25 кг.мешок или бочка с Drizoro Maxrite®700 требует от 3,75 до 4,25 литров воды для достижения надлежащей консистенции ремонтного раствора (16% ± 1%).

Для применений с насосом или распылителем количество воды для смешивания может быть увеличено до 4,5 литров на мешок.
Количества являются ориентировочными, испытания на месте на предмет желаемой консистенции и существующих условий окружающей среды.

Приложение:

После ремонта с помощью Drizoro Maxrite 700

Разметьте или поцарапайте поверхность каждого слоя шпателем для улучшения адгезии следующего слоя, который можно нанести примерно через 30 минут. Сформируйте последний слой по желанию перед окончательным затвердеванием.

Условия применения:

Не применять, когда —

• при температуре ниже 5 ° C.
• Если ожидается более низкая температура основания или окружающей среды (<5 ° C) в течение 24 часов после ремонта.

Отверждение:

В экстремальных условиях ветра или жары, слегка распылить воду на отремонтированные участки в течение не менее одного часа. .

Рекомендовано:
Покройте ремонт в течение первых 24 часов. Особенно при температуре выше 30ºC и относительной влажности ниже 50% .

Очистка:

Промойте инструменты и оборудование водой сразу после использования. Удалите застывший материал механическим способом.

ПОТРЕБЛЕНИЕ:

Заполняет 0,54 л / кг Maxrite .

Если грунтовка для суспензии высохла или предыдущий слой полностью затвердел. Нанесите новый слой суспензии, чтобы продолжить работу.

• любые Drizoro Maxrite 700 остатки для подготовки новой партии.
• слишком агрессивных методов смешивания.
• над смешанным продуктом или смешивать в течение длительных периодов времени.

• пасты на ремонт.

• никогда не превышайте толщину каждого слоя при нанесении.

• превышает рекомендованное количество воды для смешивания.

Время схватывания измеряется при 20 ºC.
Более высокие температуры сокращают время схватывания .
Нижняя температура задержка время схватывания.

По поводу любого другого применения, не указанного в этом техническом бюллетене, проконсультируйтесь в нашем техническом отделе.

УПАКОВКА

Drizoro Maxrite 700 поставляется по 25 кг. мешки и бочки.

ХРАНЕНИЕ

Двенадцать (12) месяцев в мешках и восемнадцать (18) месяцев в бочках и банках, в оригинальной закрытой упаковке, в сухом и закрытом месте, защищенном от мороза и влажности при температуре выше 5 ºC.

• Испытания, обычно через 28 дней Вода для смешивания: — 15%

  БЕЗОПАСНОСТЬ И ЗДОРОВЬЕ Drizoro Maxrite®700 нетоксичен, но по своему составу является абразивным веществом.Избегайте контакта с глазами и кожей. При нанесении используйте резиновые перчатки и защитные очки. . В случае попадания на кожу промыть пораженные участки водой с мылом. В случае попадания в глаза промойте чистой водой, но не трите. Если раздражение не исчезнет, ​​обратитесь за медицинской помощью.

  Паспорт безопасности Drizoro Maxrite®700 доступен по запросу.

  Утилизация продукта и пустой упаковки должна производиться конечным пользователем в соответствии с национальными правилами.

  ГАРАНТИЯ

  Информация, содержащаяся в этой брошюре, основана на нашем опыте и технических знаниях, полученных в результате лабораторных испытаний и библиографических материалов.Drizoro оставляет за собой право вносить изменения без предварительного уведомления. Компания не несет ответственности за использование этих данных сверх целей, явно указанных в буклете, без нашего разрешения. Приведенные данные о потреблении, измерении и урожайности предназначены только для ознакомления и основаны на нашем опыте. Эти данные могут изменяться в зависимости от конкретных атмосферных условий и условий на рабочем месте, поэтому могут наблюдаться разумные отклонения от данных. Рекомендуется для тестирования на месте. Тестирование — это ответственность клиентов.Мы не несем ответственности, превышающей стоимость приобретенного товара. За дополнительной информацией обращайтесь в наш технический отдел.

Исследование свойств бетонных композитов на основе летучей золы с различными химическими добавками

Abstract

Технологические разработки в нашем обществе по-прежнему носят очень экстенсивный характер, и предстоящий процесс глобализации существенно влияет на состояние окружающей среды. Наряду с небольшим увеличением населения, неконтролируемой перекачкой сырья для производства материалов и энергии и урбанизацией окружающей среды, наблюдается рост вредных выбросов и образования отходов.Минеральные ресурсы значительно ограничены. Ресурсы для питания нашего растущего населения (проблема питьевой воды и продуктов питания) ограничены, равно как и материалы, необходимые для строительства зданий, развития инфраструктуры и промышленности, необходимых для обеспечения благосостояния людей. То же самое и с обычным сырьем для производства строительных материалов и топлива. Одна из основных задач 21 века направлена ​​на повышение эффективности обработки материалов и значительное сокращение энергопотребления.Поскольку бетон является наиболее часто используемым строительным материалом в мире, новый подход заключается в изменении конструкции бетонных конструкций, а также в разработке и внедрении новых технологий обработки бетона, основанных на спросе на снижение содержания цемента. Хотя для решения этих проблем разрабатываются новые технологии, в настоящее время существует жизнеспособное решение с использованием альтернативного сырья, например летучей золы. Текущее годовое мировое производство побочных продуктов оценивается примерно в 700 миллионов тонн, из которых 70% составляет как минимум летучая зола.Большие количества летучей золы доступны по низким ценам во всем мире, и использование летучей золы для бетона, по-видимому, является лучшим решением для снижения потребления цемента. Работа направлена ​​на изучение механических свойств (прочности на изгиб и сжатие) затвердевшей золы-уноса — бетонных композитов с различным содержанием золы-уноса, а также исследование влияния химических добавок на свойства бетона.

Ключевые слова

Летучая зола

Бетон

Прочность бетона

Рентгеновская флуоресценция

Термический анализ

Рекомендуемые статьи Цитирующие статьи (0)

Авторские права © 2012 Опубликовано Elsevier Ltd.

Рекомендуемые статьи

Ссылки на статьи

Aquajet запускает Ecosilence 3.0 для гидроразрушения

Шведская компания Aquajet сегодня выпустила свой силовой агрегат Ecosilence 3.0 для гидроразрушения.

Руководители компании организовали сегодня утром онлайн-презентацию продукта и демонстрацию нового продукта.

Ecosilence 3.0 — это установка высокого давления, предназначенная для всех типов гидроразрушения.

Модель названа в честь ее звукопоглощающей конструкции с изолированными стенками и двойными дверями, а также уплотнениями на дверях и люках.Aquajet утверждает, что модель хорошо подходит для городских районов с ограничениями по шуму. Средний уровень шума составляет всего 57,5 ​​дБ.

«Это совершенно новый звукопоглощающий дизайн с полностью закрытым корпусом для суровых условий окружающей среды», — говорит Роджер Симонссон, генеральный директор Aquajet.

Ecosilence 3.0 также более экономичен и имеет меньше выбросов, чем аналогичные модели.

Самым большим обновлением блока 3.0 являются большие вентиляционные отверстия на контейнере и системе теплообмена, — говорит Ронни Хилмерссон, главный инженер Aquajet.

«Поскольку у нас большая площадь теплообменника, у нас очень низкий перепад давления в теплообменнике, и поэтому мы потребляем очень мало энергии», — говорит он.

Технические характеристики

Ecosilence 3.0 поставляется в моделях Power Pack 400 и Power Pack 700.

Power Pack 400

Давление: 980 бар (14 214 psi)

Расход: 166 л / мин (43,9 галлонов США / мин)

Объем бака: 820 л (217 галлонов США)

Уровень шума : 56-59 дБ

Прибл.вес: 9,500-10,000 кг (20,940-22050 фунтов)

Длина контейнера: 6,1-7 м (20-23 фута)

Длина L1: 7,010 м (23 фута)

Длина L2: 6,058 м (20 футов) )

Длина груза 23 фута: 2920 м (9,6 фута)

Длина груза 20 футов: 1970 м (6,5 фута)

Ширина W1: 2438 м (8 футов)

Внутренняя ширина W2: 2105 м (6,9 фута)

Высота h2: 2591 м (8,5 футов)

Внутренняя высота h3: 2258 м (7,4 футов)

Блок питания 700

Давление: 1040 бар (15080 фунтов на кв. Дюйм)

Расход: 262 л / мин (69 , 2 галлона США / мин)

Объем резервуара: 925 л (225 галлонов США)

Уровень шума: 58-63 дБ

Прибл.вес: 11,500-12,000 кг (25,350-26,450 фунтов)

Длина контейнера: 6,1-7 м (20-23 фута)

Длина L1: 7,010 м (23 фута)

Длина L2: 6,058 м (20 футов) )

Длина груза 23 фута: 2650 м (8,9 фута)

Длина груза 20 футов: 1700 м (5,6 фута)

Ширина W1: 2438 м (8 футов)

Внутренняя ширина W2: 2105 м (6,9 фута)

Высота h2: 2 591 м (8,5 футов)

Внутренняя высота h3: 2 258 м (7,4 футов)

Десять красивых бруталистских зданий — BBC Culture

Десять красивых бруталистских зданий

(Изображение предоставлено Робом Шофилдом / flickr)

Впечатляющие бетонные конструкции со всего мира собраны в новой книге Питера Чедвика «Этот жестокий мир».Джонатан Гланси выбирает своих фаворитов.

Брутализм стал чем-то вроде универсального термина для очень выразительной бетонной архитектуры середины 1950-х годов. Насколько жесток этот швейцарский колледж искусства и дизайна, остается под вопросом. Архитектор Герман Баур [1894-1980] назвал его «поэтически утилитарным». Состоит из четырех зданий вокруг внутреннего двора, в центре которого находится скульптура Ханса Арпа, и, несомненно, изюминкой является тренажерный зал колледжа. Его складчатая крыша и стены — бетонные оригами — образуют элегантный зал, который сегодня используется как аудитория и студия для студентов-художников.Одна стена представляет собой окно от пола до потолка: довольно красивая игра света на бетоне. (Кредит: Роберто Конте)

Этот прочный и неповторимый шестиэтажный дом возвышается на крошечном участке земли площадью всего 20 кв. М (215 кв. Футов). Построенный как семейный дом архитектором Такамицу Азума, сегодня он затмевается более поздними постройками. Несмотря на площадь всего 65 кв. М (700 кв. Футов), он может похвастаться террасой на крыше и навесом для машины, а также большим пространством в череде открытых и хорошо освещенных необработанных бетонных комнат, разворачивающихся с открытой бетонной лестницы.Адзума описывает Tower House как «непрерывную вертикальную комнату». Это брутализм, воплощенный в экономике японского хайку. (Кредит: Azuma Architect)

В 2015 году этот получивший признание критиков комплекс был снесен в результате гражданского вандализма. Состоящий из трех бетонных павильонов с выступающими пролетами вокруг внутреннего двора, он предлагал богатое разнообразие творчески освещенных и плавных пространств. Разработанный Полом Рудольфом, бывшим заведующим кафедрой архитектуры Йельского университета, среди выпускников которого были Норман Фостер и Ричард Роджерс, он нуждался в ремонте еще до того, как в 2011 году он пострадал от урагана Айрин.Несмотря на предложение нью-йоркского архитектора Джина Кауфмана купить и отреставрировать его как художественное пространство, в округе Ориндж это памятное общественное здание было оформлено более жестко. (Кредит: фото Тай Коул)

Этот вызывающий и самобытный 31-этажный жилой дом из местных властей был определяющей работой Эрне Голдфингера, венгерского эмигранта, который одолжил свое имя и устрашающий характер известному злодею Джеймсу Бонду. 217 великолепно спланированных квартир в здании отделены от впечатляющего лифта и служебной башни, соединенных с ней на каждом третьем этаже головокружительными мостами.С самого начала погрузившись в социальный упадок, с конца 1980-х годов башня Trellick Tower стала модной среди молодых архитекторов, дизайнеров и писателей, которые увидели в ней возвышенное величие, а не конкретный ужас. В 1998 году, когда брутализм снова стал модным, башня Trellick была включена в список. (Кредит: Riba Collections)

Этот удивительный выставочный зал подвешен на высоте пяти метров над землей, его бетонное тело с шероховатой поверхностью поддерживается стальными подпорками, удерживаемыми в напряжении парой тонких мачт, на которых расположены лифт и лестница.Амфитеатр в виде перевернутой пирамиды под одним концом подвесного зала уравновешивается — визуально и физически — освещенной небом галереей пирамиды над противоположным концом. Хотя кажется странным найти такой брутальный дизайн в тропическом климате, его бетонная оболочка защищает экспонаты и посетителей от жары и яркого света. Его спроектировал изобретательный бразильский архитектор Жоау Филгейрас Лима. (Предоставлено: любезно предоставлено Франом Паренте)

Более конструктивистский, чем бруталистский, этот тур-де-форс написан Джорджем Чахавой, который, будучи заместителем министра дорожного строительства Грузии, был одновременно заказчиком и архитектором.Хотя Чахава находился под влиянием русских архитекторов-революционеров 1920-х годов, он говорит, что монументальная взаимосвязанная структурная сетка здания коренится в природе. Его цель состояла в том, чтобы занять как можно меньше места на земле, чтобы разные этажи здания открывались, как ветви, из центрального корня дерева. Каковы бы ни были его рассуждения, это действительно впечатляющий дизайн. Восстановлен, с 2007 года является штаб-квартирой Банка Грузии. (Кредит: любезно предоставлено Phaidon Press)

Коста-Рика, расположенная между Тихим океаном и Карибским морем, может показаться последней страной, которую можно ожидать от бруталистской архитектуры.Однако сборные железобетонные конструкции позволили архитекторам из Центральной и Южной Америки войти в современный мир с низкими затратами и в больших масштабах. С 1940-х годов Оскар Нимейер проложил путь в Бразилии. Несмотря на простоту плана и сечения, это административное здание социального обеспечения, спроектированное никарагуанским архитектором Альберто Линнером Диасом, имеет вид смелой и сложной бетонной скульптуры, его мощный характер компенсируется красочными растениями и качающимися пальмами. (Кредит: Magda Biernat / OT TO)

Когда-то символ советского господства, высокое и могущественное российское посольство парит над линией Пятой авеню Гаваны, как огромный бетонный меч, вонзившийся в кубинскую землю.Советский Союз распался вскоре после завершения строительства этого высокого бетонного комплекса. Его архитектором был Александр Рочегов, известный также по проекту гостиницы «Ленинградская» в Москве. Размещенный в одном из небоскребов сталинской оперы «Семь сестер» постройки 1954 года, он сегодня принадлежит американской сети Hilton. Решительно российское посольство Гаваны скрывается, насколько это возможно, за жесткой стеной из колючей проволоки и зазубренного стекла. (Предоставлено: предоставлено Phaidon Press)

Этот бравурный дом создает иллюзию огромного веса бетона, поддерживаемого не чем иным, как чистой стеклянной стеной.Это дом Антон Гарсиа-Абриль и Дебора Меса, руководителей архитектурной практики Ensamble Studio, которые говорят, что проектирование заняло год, а сборная конструкция была возведена всего за семь дней. Одна из выступающих балок — бассейн: совершенно очевидно, что потребовалось значительное усиление, чтобы бетонные элементы дома соответствовали требованиям архитекторов. Но, как говорит Меса, как если бы она говорила о самом брутализме, это «архитектура вне зоны комфорта». (Кредит: Роланд Халбе)

Это устрашающее гражданское здание, которому уже почти 50 лет, вызывает много споров.В 2013 году газета The Boston Globe сообщила: «Мэрия настолько уродлива, что ее безумные перевернутые колонны из свадебных тортов и продуваемая ветрами площадь отвлекают от истинного оскорбления здания. Его величайшее преступление не в том, чтобы быть уродливым; это анти-городское «. По словам Герхарда Каллманна, соавтора мэрии, «он должен быть потрясающим, а не просто приятным и красивым», напоминая «вам о древних воспоминаниях, истории». Каллманн и его партнер Майкл Маккиннелл думали об обновленном античном классическом памятнике, увиденном через линзу Ле Корбюзье, и десятках тысяч бетонных плит.[Этот жестокий мир] (http://uk.phaidon.com/store/architecture/this-brutal-world-9780714871080/) Питера Чедвика опубликован Phaidon (Источник: Эзра Столлер / Эсто)