Автор Бетон В15 (M200) характеристики и стоимость за куб в Тюмени
| Марка бетона | M200 |
| Класс | В15 |
| Прочность кг/см2 | 196 |
| Подвижность П | П2-П4 |
| Морозостойкость F | F 100 |
| Водонепроницаемость W | W 4 |
| Жесткость Ж | Ж1-Ж4 |
Пропорции и состав бетона М200 (Ц — цемент, П – песок, Щ – щебень)
| Марка бетона | Марка цемента |
Объемный состав (10 л) Ц : П : Щ |
Массовый состав (1 кг) П : Щ |
Объем бетона (из 10л цемента) |
| М200 | М400 | 1 : 2,8 : 4,8 | 25 : 42 | 54-55 |
| М500 | 1 : 3,5 : 5,6 | 32 : 49 | 62-63 |
Самой востребованной маркой считается бетон в 15. В составе бетона м200 лежит щебень (как гравийный, так и гранитный, а также известковый), плюс цемент марки М400 и М500.
Используется бетон в15 в основном для производства стяжки пола, при заливке фундаментов. Также широкое применение бетон м 200 получил при строительстве лестниц и ступеней, для заливки площадок для автостоянок, а также из него получается отличная бетонная подушка.
Выпускаемый заводом-изготовителем бетон м200 производится на самом высокотехнологичном оборудовании с соблюдением заявленных технологий и соответствует установленным требованиям ГОСТа.
Наша компания реализует бетон м200, характеристики которого соответствуют всем заявленным нормам и нормативам. Стоимость бетона м200 за куб указана на сайте и подойдет для любого кошелька, цены соответствуют реальности.
Марка бетона М 200 скрывает в себе показатель прочности на сжимание. Другими словами, этот стройматериал способен выдержать груз в 200 кгс на каждый квадратный сантиметр. Параметры плотности материала зависят от того, насколько плотен наполнитель (в данном случае щебень) и от объема воды.
Некоторые преимущества бетона М 200:
- Широкий диапазон применения. Довольно распространен в частных и в промышленных строительных работах.
- Используется для производства железобетонной арматуры, бетонных блоков, плит для дорожного покрытия и др.
- Оптимально подходит практически для всех видов сооружений, где не предъявляются особые требования к выдерживанию высоких нагрузок и к влагоустойчивости.
- Удачное соотношение приемлемой цены и хорошего качества.
Важно помнить, что бетон М 200 технические характеристики имеет прямо пропорциональные качественному составу сырья. Поэтому, важно закупать этот строительный материал только у серьезных производителей, надежно зарекомендовавших себя в данном рыночном сегменте.
Компания «Бетонный двор» относится именно к таким производителям, давно получив признание, как среди тюменских профессиональных строителей, так и среди любителей.
Оптимальное соотношение приемлемой цены, качества и технических характеристик бетона В 15 марки М 200 делает его универсальным материалом, чрезвычайно востребованным в строительстве.
Указанный класс бетона В 15 демонстрирует его прочность на сжимание.
Морозостойкость материала F100 говорит о том, что бетон прекрасно переносит температурные перепады и очень низкую температуру. Способен выдержать до ста циклов замерзания/размораживания. Показатель подвижности П2-П4 означает удобство работы с материалом на опалубке любой формы. Категория водонепроницаемости W4 позволяет применять стройматериал в условиях повышенной влажности, не создавая при этом вспомогательные гидроизоляционные слои.
Это вид бетона относится к тяжелому классу прочности, поэтому его не стоит хранить продолжительное время. Лучше всего точно рассчитать нужное количество и заготовить его так, чтобы ничего не осталось для следующего раза.
Компания «Бетонный двор» предлагает оформление заказа и доставку всех существующих марок бетона прямо от производителя без посредников.
Наше собственное производство позволяет выпускать высококачественную продукцию и реализовывать ее без каких-либо наценок. Обширный автопарк специализированных грузовых машин дает возможность осуществлять отгрузку бетона в любых количествах круглосуточно.
Бетон тяжелый класс В15 М200, цена, технические характеристики, ГОСТ
Бетон тяжелый класс В15 М200 используют для заливки фундаментов, бетонирования тротуаров, изготовления железобетонных плит. Раствор обладает пластичностью и подходит для стяжки пола. Основной минус смеси – хрупкость и плохая устойчивость к атмосферным явлениям.
Бетон тяжелый класс В15 применяется для:
- Изготовления декоративных элементов и колонн.
- Постройки лестниц.
- Формирование бордюров и пешеходных дорожек.
- В качестве подложки при укладке дорожного полотна.
- Как основа для закрытых террас и веранд.
Бетон тяжелый класс В15 технические характеристики:
- Марка цемента – М200.
- Подвижность – П3.
- Максимальное давление на поверхность – 15МПа.
- Предел прочности – 200 кг/м3.
- Влагонепроницаемость – W6.
- Морозостойкость – F100.
Бетон тяжелый В15 по ГОСТу должен обладать всеми вышеперечисленными свойствами. Характеристики нужно учитывать исходя из того, какой объект вы хотите построить и какими функциями он должен обладать.
Если вы определили, что для ваших нужд подходит бетон тяжелый В15 М200, то следующим шагом будет расчет количества материала. Для этого нужно учитывать площадь строения и область применения. Для заливки фундамента уйдет гораздо больше раствора, чем, например, на изготовление дополнительных элементов или лестницы. Количество бетона тяжелого класс В15 и его цена, будет зависеть от способа доставки и его состава, так как производитель может дополнительно включать химические добавки для улучшения свойств смеси.
На что обратить внимание при выборе бетона тяжелого класс В15 М200 по ГОСТу
- Цвет раствора. В идеале, он должен быть похож на цвет бетона, т.е. серый. Если наблюдаются вкрапления желтого или рыжего, то это говорит о большом содержании песка в составе.
- Правильное соотношение компонентов. Пропорции должны четко соблюдаться. На крупных заводах устанавливают специальную технику для контроля подачи составляющих.
- Качество сырья. Цемент должен быть той марки, которая подходит для данного вида бетона. Песок и крупные наполнители добавляют чистыми и отсеянными от примесей.
- Условия доставки. Чем раньше смесь прибудет на объект, тем лучше она сохранит свои свойства. Обязательно использование спецтехники.
Компания «НИКС-К» производит и реализует бетон тяжелый класс В15 по ГОСТу. При заказе смесей в нашей компании, вы обязательно получите сертификат. Мы на рынке с 2002 года и успешно работаем с крупными предприятиями и частными заказчиками.
При покупке у нас бетона тяжелого класс В15 М200, цена вас приятно удивит. Мы работаем напрямую с поставщиками, за счет чего стоимость продукции будет ниже среднерыночной.
Преимущества сотрудничества с «НИКС-К»
- Собственная сертифицированная лаборатория. Мы контролируем качество выпускаемого бетона тяжелого класс В15 М200 и его технические характеристики. Товар полностью соответствует всем стандартам.
- Парк спецтехники. Вам не нужно думать о поиске машины для доставки. Мы привезем бетон с соблюдением всех требований, без задержек и простоя.
- Весовой контроль отпускаемого заказа. Вы получите бетон в том количестве, которое заказывали.
- Квалифицированные специалисты. Менеджеры расскажут необходимую информацию о бетоне тяжелом класс В15 М200 и его характеристиках. Рассчитают общую стоимость заказа и проинформируют о способах доставки.
технические характеристики и где применяется
Эта марка бетона считается самой востребованной и функциональной, так как относится к варианту бюджетному. М200 свидетельствует о том, что прочность этого строительного материала на сжатие хорошая.
Достигается это благодаря значительному количеству в структуре вяжущего компонента. Конструкции, которые производятся при помощи подобного материала отличаются устойчивостью к различным деформациям и разнообразным разрушениям, а также крепостью структуры. Качественный бетон любых марок с доставкой в Хабаровске предлагает компания https://beton27khv.ru.
Характерные особенности и сфера эксплуатации
У бетона марки В15 М200 присутствует несколько главных особенностей. Именно благодаря им этот материал в строительстве является таким востребованным. Положительные качества материала таковы:
- Не существенная степень усадки.
- Быстрота высыхания.
- Низкий уровень теплопроводности.
- Водонепроницаемость имеет класс W2.
- К весовой нагрузке материал устойчив.
- Плотность высокая.
Помимо этого, такой бетон имеет хорошие теплосберегающие параметры, что позволяет применить слой утеплителя по минимуму. из-за этого расходы снижаются. Производятся конструкции с этим бетоном соответственно пропорциям.
Трещин при этом практически не появляется даже в тех ситуациях, когда сооружение находится в неблагоприятных условиях. При этом на эксплуатационные критерии оказывают воздействие свойства присутствующих компонентов. Именно от них зависит стоимость материала.
Как правило, применяют эту марку бетона в малоэтажном строительстве частного типа. Именно там к прочности состава предъявляются минимальные требования.
Бетон этой марки является основой для стен подпорного назначения и для площадок, лестниц и для отмосток, а также для дорожек и напольных стяжек.
Используя эту марку можно обустроить свайно-ростверковый, плиточный либо же ленточный фундамент высокой прочности. Также он является основой для производства дорожных плит и для блоков под фундамент.
Стоит заметить, что всем требованиям ГОСТ эта марка бетона полностью соответствует. Материал предварительно в обязательном порядке должен пройти в строительной лаборатории проверку. Достичь высокого качества продукции можно несколькими методами:
- Правильная перевозка.
- Испытание состава в готовом виде.
- Контроль на каждой стадии производства.
- Соблюдение всех пропорций компонентов.
- Тщательный подбор сырьевой массы.
Продукция должна быть устойчивой к высокой влажности и вибрации. Для этого используются специально предназначенные добавки.
Твитнутьтехнические характеристики марки, цена с доставкой
Бетон М200 В 15 – универсальный материал для строительства
B15
Объём: м3
Сделать расчет
На сегодняшний день в строительстве часто используется бетон B 15, технические характеристики которого позволяют успешно применять его для обустройства стяжек для пола, фундаментов и прочих конструкций. Его прочность по ГОСТ — 15 МПА. Это означает, что каждый квадратный метр материала может выдерживать на себе вес до 1500 тонн. Поэтому он незаменим при строительстве подпорных стен, лестниц, дорожных плит и фундаментных блоков.
Преимущества бетонной смеси
Низкая стоимость за куб бетона класса В15, его безупречные характеристики и долговечность – далеко не полный перечень преимуществ, которыми обладает данный материал. Он имеет широкое практическое применение – бетон б15 (марка М200)с одинаковым успехом используется в жилом, коммерческом и промышленном строительстве. С его помощью можно сооружать конструкции различной этажности и функционального назначения: начиная от одноэтажных дачных домов и заканчивая высотными офисными зданиями. Кроме того, из этого материала производятся дорожные плиты. Он очень прочный. Благодаря этому он остаётся в изначальном состоянии даже после продолжительного использования в тяжёлых условиях: например, на дорогах, по которым постоянно ездят грузовики, строительная техника, бульдозеры и проч. Важной особенностью материала является также его морозоустойчивость. Под влиянием резкого перепада температур он не трескается. В результате даже после эксплуатации в течение нескольких десятилетий в холодных регионах бетон класса В15 марки М200 не меняет своих характеристик.
Выгодные условия для всех
Перед тем, как купить бетон (класс В15), вы можете узнать цену за м3 с доставкой и сравнить его с другими материалами прямо на нашем сайте. Технические характеристики бетона класса в15 указаны ниже. Если хотите приобрести бетон класса В15 W6 по доступной цене бетонного раствора с доставкой миксером, просто свяжитесь с нашим менеджером, сообщите ему требуемое количество материала, адрес своей строительной площадки и наиболее удобное для вас время доставки товара. Мы обязательно предоставим вам сертификат на бетон В15 w6 (ГОСТ), поэтому вы можете быть уверены: его характеристики полностью соответствуют стандартам. Один звонок — и строительство станет более выгодным.
Характеристики
| Класс прочности | В15 |
| Морозостойкость | F100 |
| Средняя прочность кгс/кв.см | 196 |
| Подвижность | П2,П3,П4,П5 |
| Водонепроницаемость | W4 |
| Пропорции (цемен, песок, щебень) | 1:2.8:4.8 |
| Марка бетона | М200 |
Бетон В 15 С 12/15 описание, состав, характеристики
Бетон В15: описание, характеристики, применение
Бетон класса B15 активно используется в промышленном и гражданском строительстве. Речь идёт о популярной марке бетона М200, для которой характерны нормативные показатели прочности 196 кгс/см2.
Столь востребованный материал долговечный и стойкий к негативным факторам окружающей среды.
Бетон B15 изготавливается с применением цемента, мелкого заполнителя, песка с частицами размером 0,15 до 5 мм и гравия или щебня (6-70 мм). Для получения качественного материала сначала смешиваются сухие компоненты, потом они разбавляются водой (20 % от объёма). В отдельных случаях производители добавляют пластификаторы, минеральные вещества.
Бетон В12 (М200): технические характеристики
От того, какие используются сырьевые материалы, зависят свойства бетона. Учитывается и точность соблюдения расхода компонентов, технология приготовления смеси, уход за конструкцией в ходе затвердения.
Среди характерных показателей бетона В15 представлены:
- Прочность на сжатие (196 кгс/см2).
- Класс по морозостойкости (20-150 циклов замораживания и оттаивания).
- Влагонепроницаемость (W2-W6).
- Подвижность (различают подвижный, жесткий бетон).
- Плотность.
Бетон В15 отличается прочностью, которой достаточно для создания несущих конструкций. Наша компания поставляет материал высокого качества. Для него характерны не только прочность и длительный срок службы, но и относительно низкая стоимость, что делает его таким популярным.
Бетон В15: сферы применения
Особенно активно бетон марки М200 используется в частном домостроении.
Чаще всего данный материал заказывают те, кто занимается:
- возведением фундаментов под нетяжелые постройки, здания;
- обустройством отмосток, лестниц, садовых дорожек;
- сооружением бетонных стяжек, полов, стен;
- созданием железобетонных изделий;
- заливкой колон;
- строительством парковочных, спортивных площадок.
Бетон М200 применяется на дачных и приусадебных участках.
Более подробно о том, где используется материал данной марки, каковы его характеристики, вы можете узнать у наших менеджеров. Все консультации бесплатные. Звоните, уточняйте, заказывайте!
Бетон класса В15 марки М200 – цена, сфера применения и характеристики
Главная » Бетон класса по прочности на сжатие В15 (М200)Такой бетон является одним из видов тяжелых бетонов. Его используют при создании монолитных фундаментов, сооружений, каркасов или дорожек. Обусловлено такое использование высокой прочностью и способностью бетона противостоять воздействиям окружающей среды. Поэтому конструктивные элементы, в которых используется бетон В15 (М200), долговечны в эксплуатации.
Состав бетона М200
Для производства бетонной смеси В15 М200 применяется портландцемент ЦЕМ I 42,5Н. Свойства такого цемента делают бетон крепче и повышают прочность будущих элементов.
Вторым по важности компонентом бетонной смеси является песок. Он играет роль мелкогозаполнителя, поэтому должен быть чистым, без примесей, глины в комках и крупной фракции (свыше 5-10 мм).
В качестве крупного заполнителя используют щебень фракции 5-10 или смеси фракций 5-20 и пластифицирующие добавки.Благодаря им повышается марка по морозостойкости и водонепроницаемости. Помимо этого могут применяться дополнительные компоненты, придающие бетонной смеси те или иные свойства, например, регулирующие сроки схватывания и кинетику набора прочности.
И, наконец, последним в бетонную смесь добавляется вода, которая должна быть без физических и химических примесей, чтобы не нарушить требуемые свойства бетона.
Технические параметры бетона марки М200
- Высокая плотность.
- Марка по подвижности П4 (ОК 16-20См).
- Марка по водонепроницаемости W4.
- Марка по морозостойкости F100.
Заливка
Чтобы готовый бетон после схватывания цемента не пошел трещинами, следует соблюдать ряд несложных правил:
- Приобретайте смесь в том количестве, которое сможете залить в один этап. Не допускайте перерывов в бетонирование больше, чем на 2-3 часа.
- Следите за тем, чтобы высота, с которой заливается бетонная смесь, была не больше 1 метра. А для более равномерного распределения бетона лучше использовать желоб. Тогда в процессе укладки бетонная смесь не будет расслаиваться.
- Следите за погодными условиями во время укладки бетонной смеси. При температуре воздуха ниже 5 градусов тепла необходимо использовать противоморозные добавки и обеспечить прогрев конструкции. При выпадении осадков необходимо укрыть бетонную смесь, чтобы защитить поверхность от размывания. При сильной жаре необходимо укрывать конструкцию пленкой, чтобы не допустить испарения влаги из бетона.
Применение
Бетон В15 (М200) чаще других используется при производстве строительных работ. Из него изготавливаются фундаменты, лестничные марши, дорожки и площадки для прохода и проезда, железобетонные элементы, заборы и многое другое.
Все это благодаря его оптимальной прочности и выгодной стоимости.
Цена на бетон М200
Процесс самостоятельного изготовления бетона В15 М200 довольно сложный и требует строгого соблюдения многих технологических норм. Поэтому его обычно покупают на специализированных заводах по производству бетона. Цены на бетон М200 зависят от предъявляемых к бетону дополнительных требований (если они есть) и его количества.
Предлагаем обратиться по вопросам приобретения бетона М200 в нашу компанию ООО «Экобетон». Мы производим его на современном оборудовании, в соответствие с нормами ГОСТ 26633-15. Наши цены на М200 вас приятно удивят, а индивидуальный подход к каждому клиенту является нашим неизменным правилом.
| Марка, класс бетона | Заполнитель | Цена за 1 м3 |
|---|---|---|
| М200, В15 П4 F100 W4 | гравий | 3925 руб |
| М200, В15 П4 F100 W4 | гранит | 4755 руб |
Плотность бетона М-200 (В15) — плотность легких и тяжелых составов
Плотность бетона М200 (В15) определяется крупностью заполнителя и лежит в диапазоне от 1500-1600 килограмм на кубометр у легких составов и поднимается до 2500 у тяжелых. Это позволяет подобрать оптимальный вариант, удовлетворяющий конкретным условиям.
Марка М200 используется очень часто. Она считается наиболее популярной в малоэтажном и частном строительстве, поскольку сочетает в себе доступную стоимость и высокие эксплуатационные качества. В любом случае, имеются и другие преимущества, куда следует отнести возможность выполнить смешивание непосредственно на строительной площадке. Это обеспечивает экономию не только времени, но и денег.
Данная марка обладает большим количеством параметром, учитываемых в процессе проектировочных и строительных работ. Расчёт нагрузки играет центральную роль и подразумевает необходимость осуществить определение массы конструкции. Это довольно сложно провести, не зная плотности состава. Поскольку применяются различные типы веществ, характеристика может варьироваться в широком диапазоне.
Плотность бетона М200 (В15) определяется на основании используемых в процессе смешивания компонентов. Их массовая доля регулируется специальным государственным стандартом.
Ниже будут рассмотрены подобные составляющие материалы, а также их роль в обеспечении итогового показателя плотности смеси:
-
Цемент. Плотность материала составляет от 2900 до 3200 килограмм на м3. Это довольно высокий показатель, но необходимо учитывать, что при смешивании используется относительно небольшое количество. Оно составляет примерно девятую часть от общего объёма. Таким образом, цемент практически не оказывает влияния на плотность материала.
-
Песок. Мелкий заполнитель данного типа обладает объёмной массой в 2200 килограмм на кубический метр. Это позволяет ему обеспечивать значимую часть от общего показателя. Количество песка составляет около трети от общего объёма. Его задачей является заполнение пор и других полостей структуры. Это увеличивает показатель прочности, водонепроницаемости и морозостойкости.
-
Крупный заполнитель. Этот тип материала обладает наибольшей массовой долей в бетоне марки М200. Он составляет более половины от его объёма. Таким образом, крупный заполнитель считается определяющим в сфере обеспечения характеристик смеси. Чаще всего используется щебень, а также некоторые другие типы породы, отвечающие заданным параметрам. Используется понятие насыпной плотности, составляющей около 2600 килограмм на м3.
-
Добавки. Не стоит учитывать их в процесс рассмотрения итоговой объёмной массы. Их влияние невелико и они вводятся в состав М-200 в минимальном количестве. Таким образом, оказывается незначительное влияние.
Статические механические свойства и механизм сверхвысокопрочного бетона C200 (UHPC), содержащего крупные заполнители
В этой статье был приготовлен бетон со сверхвысокими характеристиками (UHPC) C200, содержащий крупный заполнитель. Во-первых, для приготовления смесей использовали четыре различных максимального размера и три различных типа крупного заполнителя, имеющие значительные различия в прочности, текстуре поверхности, пористости и абсорбции. Во-вторых, было исследовано влияние максимального размера и типа крупного заполнителя на удобоукладываемость свежего UHPC и механическое поведение затвердевшего UHPC.Наконец, была проведена серия микротестов, включая порозиметрию с проникновением ртути (MIP), сканирующий электронный микроскоп (SEM), дифракцию рентгеновских лучей (XRD), и был обсужден механизм C200 UHPC.
Результаты показывают, что тип и максимальный размер крупного заполнителя оказывают значительное влияние на обрабатываемость и механические свойства C200 UHPC. Базальтовый крупнозернистый заполнитель с максимальным размером 10 мм может быть использован для приготовления C200 UHPC. Прочность на сжатие и изгиб C200 UHPC составляет 203 МПа и 46 МПа через 90 дней, соответственно.Кроме того, данные микротестов показывают, что C200 UHPC имеет уплотненную матрицу и прочную переходную зону интерфейса (ITZ), что позволяет полностью использовать совокупную потенциальную прочность.
1 Введение
Реактивный порошковый бетон (RPC) — это усовершенствованный материал на основе цемента, который можно разделить на RPC200 и RPC800 [1, 2, 3, 4]. Прочность на сжатие RPC200 составляет от 150 МПа до 200 МПа, прочность на изгиб — от 20 МПа до 50 МПа, а энергия разрушения — от 15 000 Дж / м 2 до 40 000 Дж / м 2 [1, 2].Очевидно, что RPC обладают сверхвысокими механическими свойствами, что имеет большую потенциальную перспективу в областях гражданского, дорожного, мостового и защитного укрытий военной техники [5, 6].
Хорошо известно, что RPC состоит из высокой дозировки цемента (обычно более 800 кг / м 3 ), очень мелкого порошка (такого как дробленый кварцит и микрокремнезем) и стальной фибры [1, 2]. Очевидно, что это дорогое сырье является причиной высокой стоимости производства. Кроме того, строгие режимы отверждения, обычно используемые при изготовлении RPC (отверждение в автоклаве 200 ° C или отверждение при нагревании 90 ° C), приводят к низкой эффективности производства и высокому потреблению энергии.Более того, для повышения однородности грубые агрегаты удаляются в RPC [1]. Однако крупный заполнитель является основной составной частью в бетоне нормальной прочности, который составляет примерно до 40 процентов от общего объема. Устранение крупного заполнителя означает гораздо более высокую дозировку цемента в RPC. Это может привести к резкому увеличению усадки, ползучести, теплоты гидратации и стоимости производства МПК. Кроме того, повышенные характеристики усадки и высокая чувствительность к микротрещинам могут снизить его ранний возраст и упрочнение.Таким образом, как снизить стоимость производства и потребление энергии, упростить производственный процесс, устранить отрицательный эффект, вызванный высокой дозировкой вяжущего, являются ключевыми проблемами для применения RPC в практической инженерии.
В наших предыдущих исследованиях [6, 7, 8, 9, 10] обсуждалась подготовка C200 сверхвысокой производительности (UHPC) в виде следующих методов. Во-первых, большое количество портландцемента (PC ≥ 50%) было заменено дешевой промышленной минеральной добавкой из летучей золы (FA), шлака (SL) и микрокремнезема (SF).Во-вторых, натуральный речной песок с максимальным диаметром 3 мм был заменен на дорогостоящий ультрамелкий кварцевый песок. Наконец, стандартное отверждение (20 и 100% относительная влажность) заменило отверждение в 200 автоклаве или 90 при нагревании. В соответствии с описанным выше методом был успешно подготовлен C200 UHPC с более низким энергопотреблением, более низкой производственной стоимостью и более простым управлением.
В этой статье исследовалось производство C200 UHPC, содержащего крупнозернистый заполнитель, без потери производительности по сравнению с обычным RPC.Во-первых, для приготовления смесей использовали четыре различных максимального размера и три различных типа крупного заполнителя, имеющие значительные различия в прочности, текстуре поверхности, пористости и абсорбции. Во-вторых, было исследовано влияние максимального размера и типа крупного заполнителя на удобоукладываемость свежего UHPC и механическое поведение затвердевшего UHPC. Наконец, была проведена серия микротестов, включая порозиметрию с проникновением ртути (MIP), сканирующий электронный микроскоп (SEM), дифракцию рентгеновских лучей (XRD), и был обсужден механизм зеленого C200 UHPC.
2 Экспериментальная
2.1 Сырье
В данном исследовании использовались четыре типа вяжущих материалов: портландцемент (PC) с 28-дневным пределом прочности при сжатии 68,9 МПа, микрокремнезем (SF), летучая зола (FA) и шлак (SL). Их химический состав и физические свойства приведены в таблице 1.
Таблица 1Химический состав и физические свойства вяжущих материалов
| Химический состав (%) | ПК | SF | FA | SL |
|---|---|---|---|---|
| SiO 2 | 20.6 | 94,5 | 55,0 | 34,2 |
| Fe 2 O 3 | 4,4 | 0,8 | 5,9 | 0,4 |
| MgO | 5,0 | 0,3 | 31,3 | 14,2 |
| Al 2 O 3 | 5.0 | 0,3 | 31,3 | 14,2 |
| CaO | 65,1 | 0,5 | 3,9 | 41,7 |
| СО 3 | 2,2 | 0,8 | 1,5 | 1,0 |
| LOI | 1,3 | 1.0 | 1,0 | 1,7 |
| Удельная поверхность (м 2 / кг) | 417 | 2200 | 686 | 766 |
| Удельный вес (к / см 3 ) | 3,08 | 1,84 | 2,61 | 2,63 |
Природный речной песок с максимальным размером 3 мм был использован для замены ультратонкого кварцевого песка, который является необходимым компонентом для получения RPC, о котором сообщается в опубликованной литературе.Были использованы три различных типа крупного заполнителя: измельченный гранитный (CG), базальтовый (CB) и измельченный железорудный (CI) щебень. Эти агрегаты были выбраны потому, что они имеют значительные различия в прочности, текстуре поверхности, пористости, абсорбции и прочности сцепления. CG имеет неправильную форму, грубую текстуру и низкое поглощение. CB также имеет неправильную форму и грубую текстуру. CI имеет шероховатую текстуру поверхности и самую высокую плотность. Было принято такое же гранулометрическое распределение с максимальным размером агрегата 10 мм.Прочность на сжатие, относительная плотность, пористость и коэффициент водопоглощения пород заполнителя представлены в таблице 2.
Таблица 2Свойства крупных заполнителей
| агрегат | компрессионный | Относительная плотность | Пористость (%) | Максимальный размер (мм) | водопоглощение (% от сухой массы) |
|---|---|---|---|---|---|
| Гранит | 144 | 2.64 | 0,13 | 10 | 0,28 |
| Базальт | 203 | 2,90 | 0,45 | 10 | 0,54 |
| Базальт | 203 | 2,90 | 0,45 | 5 | 0,54 |
| Базальт | 203 | 2.90 | 0,45 | 10 | 0,54 |
| Базальт | 203 | 2,90 | 0,45 | 15 | 0,54 |
| Базальт | 203 | 2,90 | 0,45 | 20 | 0,54 |
| Железная руда | 192 | 4.80 | 0,26 | 10 | 2,20 |
2.2 Смешанный дизайн
Были разработаны семь смесей, одна эталонная смесь (СО) без крупного заполнителя и шесть смесей с различными крупными заполнителями. Отношение воды к связующему и соотношение песка к связующему во всех смесях составляло 0,16 и 1,0 соответственно. Для цементного вяжущего 50% портландцемента было заменено тройными минеральными добавками, состоящими из 10% микрокремнезема, 20% летучей золы и 20% шлака.Для обеспечения удобоукладываемости был использован суперпластификатор поликарбоксильного типа с коэффициентом уменьшения содержания воды 40%. Дозировка суперпластификатора поддерживалась на уровне 2,5% от общей массы связующего. Чтобы избежать хрупкого разрушения, использовали стальные волокна, покрытые 3% по объему, покрытые латунью, длиной 6 мм и диаметром 0,15 мм; прочность волокон на разрыв составляет 2200 МПа. Пропорции смеси приведены в таблице 3.
Таблица 3Пропорции смесей (кг / м 3 )
| Микс No | вода | Цемент | Дым кремнезема | Зола уноса | Шлак | Песок | Крупный заполнитель | Стальная фибра | SP | Максимальный размер заполнителя (мм) |
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| RM | 164 | 512 | 102.4 | 204,8 | 204,8 | 1024 | – | 300 | 25,6 | – |
| AT-G | 128 | 400 | 80 | 160 | 160 | 800 | 728 | 234 | 20 | 10 |
| AT-B | 128 | 400 | 80 | 160 | 160 | 800 | 800 | 234 | 20 | 10 |
| AT-I | 128 | 400 | 80 | 160 | 160 | 800 | 1335 | 234 | 20 | 10 |
| AS-10 | 128 | 400 | 80 | 160 | 160 | 800 | 800 | 234 | 20 | 10 |
| AS-15 | 128 | 400 | 80 | 160 | 160 | 800 | 800 | 234 | 20 | 15 |
| AS-20 | 128 | 400 | 80 | 160 | 160 | 800 | 800 | 234 | 20 | 20 |
AT-G, AT-B, AT-I были разработаны для исследования типа заполнителя (AT) на влияние вяжущих материалов со сверхвысокими характеристиками.AS-10, AS-15 и AS-20 были использованы для изучения влияния размера агрегата (AS). Были исследованы три различных максимальных размера агрегатов: 10 мм, 15 мм и 20 мм. Поскольку целью исследования является влияние типа заполнителя и максимального размера заполнителя, объемная доля крупного заполнителя должна оставаться постоянной и была выбрана равной 27,5%.
2.3 Подготовка образцов
Вяжущие материалы (портландцемент, микрокремнезем, летучая зола и шлак) и речной песок сначала были смешаны в сухом виде в течение 1 минуты.Затем добавляли смесь воды и суперпластификатора и перемешивали в течение 3 минут. После этого стальную фибру медленно присыпали цементной смесью и перемешивали еще 3 мин, чтобы стальная фибра равномерно распределялась по свежему строительному раствору. Наконец, грубые заполнители выливали в цементную смесь и перемешивали еще 1 минуту. Затем свежий C200 UHPC был отлит в стальные формы и уплотнен на вибростоле. Образцы были извлечены из формы через 24 часа, а затем отверждены в условиях 20 900 10 ° C и относительной влажности 98%.
2.4 Методы испытаний
2.4.1 Испытания на оседание
Свойства свежей смеси UHPCопределяли с использованием испытания на удобоукладываемость в соответствии с китайскими стандартами GB / T 50080-2016 [11]. Испытательная установка состояла из нормального конуса осадки и стальной пластины размером 1000 мм × 1000 мм.
2.4.2 Статические испытания
Для проведения испытаний на сжатие и изгиб использовалась машина для испытания материалов с сервоуправлением (MTS) с обратной связью.Испытание на прочность на сжатие проводилось на кубических образцах размером 100 × 100 × 100 мм, а скорость нагружения составляла 1 МПа / с. Испытание на прочность на изгиб было выполнено на призматических образцах 100 × 100 × 400 мм с использованием нагрузки в третьей точке, а длина пролета образца составила 300 мм, что соответствует китайскому стандарту GB / T 50081-2002 [12].
Прочность на сжатие и прочность на изгиб C200 UHPC были проведены в возрасте 7, 14, 28 и 90 дней. Были испытаны три образца из каждой партии, и среднее значение служило конечной прочностью на сжатие и предел прочности на изгиб.
2.4.3 Микроскопический тест
Для детального исследования межфазной переходной зоны (ITZ) между заполнителем и пастой были проведены измерения MIP, SEM и XRD. После статических испытаний образцы были получены из сломанных образцов. Реакцию гидратации цементного теста останавливали дроблением образцов на куски размером примерно 3-5 мм, а затем их погружением в ацетон на 24 часа. После этого образец пасты сушили при 40 900 10 C в течение 3 часов, затем помещали в вакуум-эксикаторы на 2 дня, а затем использовали для испытаний.
Образцы для СЭМ были закреплены на алюминиевых штырях с помощью двухсторонних клеящихся угольных дисков и покрыты золотом. Чтобы гарантировать отсутствие электрического заряда на поверхности, была нанесена линия серебряной краски, соединяющая стороны образца с заглушкой.
3 Результаты и обсуждение
3.1 Технологичность
Осадка цементного композита сверхвысоких характеристик с другим типом заполнителя показана на Рисунке 1. На Рисунке 1 ясно видно, что AT-B и AT-G имеют осадку 195 мм и 200 мм соответственно.Однако смесь АТ-I, содержащая железную руду, показала самую низкую осадку 160 мм. Это может быть связано с тем, что заполнитель железной руды имеет самую высокую водопоглощающую способность, чем другой крупный заполнитель. Как показано в таблице 2, водопоглощение CG, CB и CI составляет 0,28%, 0,54% и 2,2% соответственно. Следовательно, больше свободной воды поглощается агрегатом железной руды, таким образом уменьшая оседание смеси AT-I.
Рисунок 1
Влияние типа агрегата на удобоукладываемость
Кроме того, плотность железной руды 4.8 г / см 3 , что превышает плотность базальтов и гранитов. Таким образом, при проведении испытания на осадку выпал тяжелый крупный агрегат железной руды. Осаждение крупного агрегата железной руды может блокировать поток смеси.
Осадка смеси с различным максимальным размером крупного заполнителя показана на Рисунке 2. Рисунок 2 показывает, что значения осадки смесей с меньшим максимальным размером грубых заполнителей выше, чем с большим максимальным размером крупного заполнителя.Это согласуется с исследованием, проведенным Uysal [13] и Szczesniak et al . [14], которые исследуют самоуплотняющийся бетон (SCC).
Рисунок 2
Влияние крупности крошки на удобоукладываемость
Это явление обращено на бетон нормальной прочности (NSC). Для данной фракции агрегата в NSC обрабатываемость улучшается по мере увеличения размера максимальных частиц агрегата, вероятно, из-за уменьшения удельной поверхности [15].Это различие может быть связано с разной объемной долей пасты между C200 UHPC и NSC. Как показано в таблице 2, объемная доля пасты в C200 UHPC составляет около 50%. Как известно, объемная доля пасты в НБК составляет всего 15%. Поэтому в C200 UHPC имеется много лишней пасты даже при небольшом максимальном размере крупного заполнителя.
3,2 Прочность на сжатие
Развитие прочности на сжатие смесей UHPC без и с различными типами крупных заполнителей представлено на рисунке 3.Данные на Рисунке 3 показывают, что использование крупного заполнителя имеет очевидное влияние на прочность на сжатие UHPC. Как показано на рисунке 3, прочность на сжатие UHPC с базальтовым заполнителем составляет 203 МПа, что выше, чем 196MPa UHPC без заполнителя. Однако прочность на сжатие UHPC с гранитным и крупнозернистым заполнителем железной руды составляет 179 МПа и 175 МПа соответственно. Таким образом, можно сделать вывод, что базальтовый крупнозернистый заполнитель положительно влияет на прочность на сжатие UHPC.Это явление отличается от бетона нормальной прочности. Для бетона нормальной прочности влияние типа крупного заполнителя на прочность на сжатие незначительно [16].
Рисунок 3
Влияние типа крупного заполнителя на прочность на сжатие
Хорошо известно, что бетон является композитом, и его свойства зависят от свойств составляющих фаз (матрицы пасты и заполнителя) и межфазной переходной зоны (ITZ) между ними.Для бетона нормальной прочности прочность на сжатие пастообразной матрицы низкая, а ITZ — слабая [17]. Трещины в ITZ существуют намного раньше, чем бетон подвергается какой-либо внешней нагрузке. Под нагрузкой эти маленькие или микроскопические трещины расширяются и соединяются между собой, пока при предельной нагрузке вся внутренняя структура не будет полностью разрушена [16]. Агрегат имел относительно высокую прочность по сравнению с бетоном, и их потенциальная прочность использовалась не полностью. Следовательно, тип крупного заполнителя не оказывает очевидного влияния на прочность на сжатие бетона нормальной прочности.Однако в UHPC прочность пастообразной матрицы и ITZ значительно улучшается из-за очень низкого отношения воды к связующему и использования минеральной примеси, включая микрокремнезем, летучую золу и шлак (механизм улучшения UHPC ITZ будет обсуждается в разделе 3.4). Под нагрузкой трещины могут распространяться через заполнитель, что позволяет использовать весь прочностный потенциал крупных частиц заполнителя, как показано на рисунке 4. Следовательно, крупный заполнитель оказывает положительное влияние на прочность UHPC.
Кроме того, данные на Рисунке 3 также показывают, что тип крупного заполнителя оказывает значительное влияние на прочность на сжатие UHPC. Наивысшая прочность на сжатие 203 МПа была измерена в смеси UHPC, представленной базальтовым заполнителем, в то время как самая низкая прочность на сжатие 175 МПа была отмечена в смеси, приготовленной с грубым заполнителем железной руды при 90d. Самая высокая прочность на сжатие AT-B может быть связана с твердой текстурой и шероховатой поверхностью базальта.Для AT-I, как и обсуждалось в разделе 3.1, трудно изготовить гомогенную смесь UHPC при добавлении агрегата железной руды из-за его высокой плотности.
Прочность на сжатие четырех UHPC с разным максимальным размером крупнозернистого базальта показана на рисунке 5, результаты испытаний показывают, что максимальный размер крупного заполнителя оказывает значительное влияние на прочность на сжатие UHPC. UHPC с максимальным размером 15 мм обеспечивает наивысшую прочность на сжатие, чем другие размеры в раннем возрасте отверждения (7d и 14d).Однако UHPC с максимальным размером 10 мм показывает самую высокую прочность на сжатие в более позднем возрасте отверждения (28d и 90d). Кроме того, прочность на сжатие UHPC с максимальным размером крупного заполнителя 10 мм на 4,0% выше, чем у UHPC без заполнителя. Но прочность на сжатие UHPC с максимальным размером заполнителя 15 мм и 20 мм на 4,5% и 6,6% ниже, чем у эталонной смеси, соответственно. Можно сделать вывод, что правильный максимальный размер крупного заполнителя полезен для прочности на сжатие UHPC, но слишком большой размер крупного заполнителя имеет тенденцию к снижению прочности UHPC.Это согласуется с результатами испытаний бетона с высокими эксплуатационными характеристиками, проведенными Аулией и Дойчманном [18].
Рисунок 5
Влияние максимального размера заполнителя на прочность на сжатие
Это связано с меньшим максимальным размером крупного заполнителя, который имеет большую площадь поверхности, что приводит к более высокой прочности сцепления в переходной зоне вокруг частиц заполнителя, когда UHPC находится под нагрузкой [14].Связь с крупными частицами имеет тенденцию быть слабее, чем у мелких частиц, из-за меньшего отношения площади поверхности к объему. Увеличение прочности при уменьшении диаметра, вероятно, можно объяснить изменением распределения напряжений внутри образца. Каждый агрегат, который действует как довольно жесткое включение внутри деформируемой матрицы, будет иметь тенденцию ограничивать сжатие матрицы под сжимающей нагрузкой по сравнению с образцом без жестких включений. Следовательно, это приведет к развитию локально неоднородного состояния напряжений вокруг каждого включения, которое зависит от диаметра агрегата [19].
3,3 Прочность на изгиб
На рисунке 6 показано изменение прочности на изгиб с возрастом для образцов UHPC, приготовленных с использованием трех типов заполнителей, выбранных для этого исследования. Как и ожидалось, прочность на изгиб увеличивалась с возрастом во всех образцах UHPC. Кроме того, данные на рисунке 6 показывают, что добавление крупного заполнителя также оказывает значительное влияние на прочность на изгиб UHPC. Однако эффект отрицательный, что отличается от прочности на сжатие, описанной ранее.Взяв, например, 90d, прочность на сжатие UHPC без крупного заполнителя составляет 54,5 МПа, что на 15%, 22,9% и 25,3% выше, чем у крупнозернистого заполнителя базальта, гранита и железной руды, соответственно. Наименьшей прочностью на изгиб образцов является UHPC, приготовленный с заполнителем железной руды. Эта ситуация хорошо соответствует бетону нормальной прочности. Поповичс [20] указал, что чем выше модуль упругости заполнителя, тем ниже прочность на изгиб. Каплан [21] также обнаружил, что помимо текстуры и формы модуль упругости больше всего влияет на прочность бетона на сжатие и изгиб.Это может быть связано с тем фактом, что слишком жесткий заполнитель, хотя и улучшает модуль упругости, может вызывать концентрацию напряжений и инициировать большее микротрещин, вызывая снижение прочности [22].
Рисунок 6
Влияние типа крупного заполнителя на прочность на изгиб
На рис. 7 показана прочность на изгиб UHPC с различным максимальным размером крупнозернистого базальта.Обратите внимание, что во всех случаях прочность на изгиб UHPC с крупным заполнителем ниже, чем без грубого заполнителя, а прочность на изгиб, по-видимому, уменьшается по мере увеличения размера заполнителя во всех периодах отверждения. Возьмем, например, 90d, прочность на изгиб UHPC без крупного заполнителя на 14,9%, 27,5% и 32,1% выше, чем у UHPC с максимальным размером грубых заполнителей 10 мм, 15 мм и 20 мм соответственно. Эта ситуация отличается от влияния максимального размера крупного заполнителя на прочность на сжатие.
Рисунок 7
Влияние размера крупного заполнителя на прочность на изгиб
Эта тенденция, снижение прочности на изгиб с увеличением размера заполнителя, также наблюдалась в бетонах нормальной прочности, как сообщает Tasdemir et al . [23] и Ли и др. . [24]. Однако испытания, проведенные Ченом и Лю [25, 26] на высокопрочных бетонах, показывают обратную тенденцию: предел прочности при растяжении увеличивается с увеличением размера заполнителя.
Уменьшение прочности на изгиб UHPC по мере увеличения максимального размера крупного заполнителя можно объяснить следующим. Хотя для более крупных агрегатов требуется меньше воды для перемешивания, чем для более мелких агрегатов, переходная зона вокруг более крупного агрегата более слабая. Более крупные агрегаты обеспечивают более крупные поверхности трещин и более сложные пути образования трещин. Мета и др. . [15] указали, что характеристики межфазной переходной зоны имеют тенденцию влиять на прочность на растяжение и изгиб в большей степени, чем на прочность на сжатие.
Основываясь на приведенном выше обсуждении механических свойств, можно сделать вывод, что новый UHPC может быть изготовлен без потери рабочих характеристик за счет использования крупнозернистого базальтового заполнителя с максимальным размером 10 мм.
3.4 Микроструктура UHPC
Из приведенного выше обсуждения ясно видно, что тип и максимальный размер крупного заполнителя имеют значительное влияние на механические свойства UHPC. Однако это влияние отличается от обычного бетона.Для выявления механизма UHPC была проведена серия микротестов. Для сравнения между UHPC и NSC был специально подготовлен NSC с водоцементным соотношением 0,40.
3.4.1 Тест MIP
Образцы UHPC и NSC были протестированы методом ртутной порометрии (MIP). Кривые распределения пор представлены на Рисунке 8, а данные испытаний — в Таблице 4. Значительное уменьшение пористости и среднего диаметра пор наблюдалось в UHPC по сравнению с эталонным бетоном NSC.Общая пористость и средний диаметр пор полученного UHPC составляет 5,24% и 7,2 нм, что намного ниже, чем у эталонного NSC с соответствующими значениями 18,7% и 55,2 нм. Таким образом, из тестов MIP ясно видно, что UHPC имеет матрицу высокой плотности.
Рисунок 8
Дифференциальная кривая распределения пор по размерам
Таблица 4Результаты исследования порозиметрии на проникновение ртути
| Распределение пор по размерам (%) | Средний размер пор (нм) | Пористость (%) | |||
|---|---|---|---|---|---|
| d≤20 нм | 20нм≤d≤50нм | 50нм≤d≤200нм | d> 200 нм | ||
| 75.06 | 5,41 | 4,15 | 15,38 | 7,2 | 5,24 |
| 11,82 | 28,13 | 51,37 | 8,68 | 55,2 | 18,7 |
3.4.2 Тест ESEM
ITZ из UHPC и бетона нормальной прочности были изучены с помощью SEM-тестов, изображение показано на Рисунке 9 (a) и Рисунке 9 (b), соответственно.На рисунке 9 (а) в левой части микрофотографии показаны агрегаты, а в правой — матрица пасты. На Рисунке 9 (б) ситуация обратная. Из рисунка 9 (а) видно, что слабый ITZ полностью исчезает, и связь между крупным заполнителем и пастой UHPC очень плотная и прочная. Однако связь крупного заполнителя и пасты NSC неидеальна, и можно отчетливо наблюдать зазор шириной в несколько пикселей, как показано на рисунке 9 (b).
3.4.3 XRD-тесты
Испытания XRD проводились на образцах UHPC и NSC. Видно, что в образце НСК образуются продукты гидратации CH (2 θ = 18,5, 32,8, 47,5). Однако в спектре XRD UHPC наблюдались явные изменения. Интенсивность пиков СН значительно снижается. Это указывает на то, что происходит пуццолановая реакция между CH и минеральными добавками (летучая зола, шлак, микрокремнезем). Большое количество CH удаляется и образуется много геля C-S-H. Эта реакция приводит к очевидному усилению матрицы и ITZ UHPC.
3.4.4 Обсуждение механизма
На основе микротестов обсуждается механизм механического улучшения UHPC. Известно, что бетон — это композит, и его свойства зависят от свойств составляющих фаз и взаимодействия между ними. ITZ бетона нормальной прочности представляет собой слой шириной до 50 мкм, характеризующийся более высокой пористостью по сравнению с объемным цементным тестом [27]. При более высоком содержании CH и эттрингита по сравнению с массой цементного теста, и большая часть CH считается преимущественно ориентированной [28].Следовательно, интерфейсы являются самым слабым звеном в бетоне, играющим очень важную роль в процессе отказа.
Однако процесс отказа UHPC сильно отличается от NSC. Крупный заполнитель имеет гораздо большее влияние на механические свойства UHPC, чем NSC. Это явление можно объяснить следующими причинами.
Во-первых, как и результаты испытаний MIP, показанные на Рисунке 8 и Таблице 4, матрица UHPC очень плотная, а пористость низкая.Это из-за использования сверхпластификатора, UHPC может быть изготовлен с очень низким отношением воды к связующему (0,16 в этом исследовании), а также с сохранением хорошей удобоукладываемости. Кроме того, размер частиц минеральной добавки невелик, что создает эффект микроагрегатов в матрице пасты. Пространство частицы цемента сильно уплотнено минеральной примесью. Следовательно, очень низкая пористость матрицы приводит к высокой прочности C200 UHPC.
Во-вторых, как и в предыдущем обсуждении, ITZ являются самым слабым звеном в бетоне нормальной прочности, играя очень важную роль в процессе разрушения.Тем не менее, ITZ UHPC чрезвычайно улучшены, как показано на изображении SEM на Рисунке 9. Повышение ITZ может быть отнесено к пуццолановому действию минеральной примеси, включающей дым кремнезема, летучую золу и шлак. Основной полезный эффект минеральной добавки в UHPC состоит из пуццоланового эффекта и эффекта микроагрегатов. Дым кремнезема, летучая зола и шлак в основном состоят из Al 2 O 3 и SiO 2 , которые могут быть активированы гидроксидом кальция и водой с образованием смеси с вяжущими свойствами.Двумя продуктами гидратации цемента являются гидрат силиката кальция (C-S-H) и гидроксид кальция (CH). C-S-H вносит основной вклад в прочность бетона. Минеральная смесь микрокремнезема, летучей золы и шлака содержит аморфный диоксид кремния (S), который реагирует с гидроксидом кальция (CH) с образованием дополнительных C-S-H, тем самым улучшая прочность [13, 29, 30]. Результаты XRD-теста на Рисунке 10 доказывают, что содержание CH в C200 UHPC намного ниже, чем в чистом цементе. Кроме того, микроагрегатный эффект минеральной примеси также играет важную роль в прочности ITZ, а также в обсуждении матрицы, как и ранее.Таким образом, ITZ в UHPC был чрезвычайно улучшен. Агрегат и матрица работают вместе, и их потенциальная сила может быть полностью использована.
Рисунок 10
Рентгенограммы UHPC и чистого цемента
4 Выводы
Бетон со сверхвысокими характеристиками, содержащий крупнозернистый заполнитель с прочностью на сжатие 200 МПа (C200 UHPC), успешно подготовлен в этом исследовании путем использования композиционных минеральных добавок, состоящих из 10% кремнеземной пыли, 20% летучей золы и 20% шлака, чтобы заменить 50% портландцемента. цемент с использованием природного речного песка с максимальным диаметром 3 мм для полной замены ультрамелкого кварцевого песка, включающего 3% объемной доли мелких стальных волокон, добавление разбитого базальтового камня с максимальным размером 10 мм в качестве крупного заполнителя и использование небольшого количества потребление энергии режим отверждения 20 C и 100% относительной влажности.
C200 UHPC с крупным заполнителем имеет много преимуществ по сравнению с обычным C200 RPC, таких как низкая стоимость производства, меньшее потребление энергии, более простая подготовка и без потери производительности.
Поглощение крупного заполнителя влияет на удобоукладываемость свежего C200 UHPC. Кроме того, при увеличении максимального размера крупного заполнителя снижается удобоукладываемость.
Тип и максимальный размер крупного заполнителя существенно влияют на механические свойства C200 UHPC.Базальтовый крупнозернистый заполнитель с максимальным размером 10 мм положительно влияет на повышение прочности на сжатие. Однако добавление крупного заполнителя отрицательно сказывается на прочности на изгиб.
Превосходные свойства C200 UHPC в основном приписываются правильному составу смеси с четвертичными вяжущими системами, содержащими портландцемент, микрокремнезем, летучую золу и шлак. Эффект упаковки и наполнения частиц, пуццолановый эффект и эффект микроагрегатов минеральных добавок композитов приводят к очень плотной матрице и плотному ITZ между матрицей и заполнителем с низкой пористостью и низким содержанием CH.Агрегат и матрица работают вместе, и их потенциальная сила может быть полностью использована.
Это исследование финансировалось Национальным фондом естественных наук Китая (51678309, 51978339), Государственной ключевой лабораторией силикатных материалов для архитектуры (Технологический университет Ухань), Высшими учебными заведениями Цзянсу (PAPD) по разработке приоритетных академических программ. Спасибо доктору Су Фану и доктору Ян Цзин из центра расширенного анализа и тестирования Нанкинского университета лесоводства за помощь в проведении XRD и SEM тестов.
Ссылки
[1] Ричард П., Чейрези М. Состав реактивных порошковых бетонов. Цемент Бетон Рес. 1995; 25 (7): 1501-11. Искать в Google Scholar
[2] Занни Х, Чейрези М., Марет В., Филиппот С., Ньето П. Исследование гидратации и пуццолановой реакции в реактивном порошковом бетоне (RPC) с использованием 29 Si ЯМР. Цемент Бетон Рес. 1996; 26 (1): 93-100. Искать в Google Scholar
[3] Bonneau O, Lachemi M, Dallaire E, A I Tcin PC, Dugat J.Механические свойства и долговечность двух промышленных реактивных порошковых бетонов. ACI Mater J. 1997; 94 (4): 286-90. Искать в Google Scholar
[4] Cwirzen A, Penttala V, Vornanen C. Бетоны на основе реактивного порошка: механические свойства, долговечность и гибридное использование с OPC. Цемент Бетон Рес. 2008; 38 (10): 1217-26. Искать в Google Scholar
[5] Блейс П.Я., Кутюр М. Сборный железобетонный предварительно напряженный пешеходный мост — первая в мире конструкция из реактивного порошкового бетона. Pci J. 1999; 44 (5): 60-71.Искать в Google Scholar
[6] Zhang YS, Sun W, Liu SF, Jiao CJ, Lai JZ. Приготовление зеленого реактивного порошкового бетона C200 и его статико-динамические характеристики. Цемент Бетон Комп. 2008; 30 (9): 831-38. Искать в Google Scholar
[7] Zhang WH, Zhang YS, Zhang GR. Поведение цементного композита со сверхвысокими характеристиками при однократных и множественных динамических ударах. Журнал Уханьского технологического университета — Mater Sci Ed. 2011; 26 (6): 1227-34. Искать в Google Scholar
[8] Zhang WH, Zhang YS, Liu LB, Zhang G, Liu Z.Исследование влияния температуры выдержки и содержания микрокремнезема на процесс схватывания и твердения смешанного цементного теста на усовершенствованном ультразвуковом аппарате. Constr Build Mater. 2012; 33 (1): 32-40. Искать в Google Scholar
[9] Zhang WH, Zhang YS, Zhang GR. Статические, динамические механические свойства и характеристики микроструктуры цементных композитов со сверхвысокими характеристиками. Sci Eng Compos Mater. 2012; 19 (3): 237-45. Искать в Google Scholar
[10] Zhang YS, Zhang WH, She W, Ma L, Zhu W.Ультразвуковой контроль процесса схватывания и твердения сверхвысокопроизводительных вяжущих материалов. NDT & E Int. 2012; 47 (1): 177-84. Ищите в Google Scholar
[11] GB (2016) GB / T 50081-2016: Стандарт для метода испытания характеристик на обычном свежем бетоне. Министерство строительства Китайской Народной Республики. Пекин. Китай. (на китайском языке). Искать в Google Scholar
[12] GB (2002) GB / T 50081-2002: Стандарт на методы испытаний физико-механических свойств бетона.Министерство строительства Китайской Народной Республики. Пекин. Китай. (на китайском языке). Искать в Google Scholar
[13] Уйсал М. Влияние типа крупнозернистого заполнителя на механические свойства самоуплотняющегося бетона с добавкой летучей золы. Constr Build Mater. 2012; 37 (1): 533-40. Искать в Google Scholar
[14] Халил О.Р., Аль-Мишхадани С.А., Абдул Разак Х. Влияние грубого заполнителя на свежие и затвердевшие свойства самоуплотняющегося бетона (SCC). Разработка процедур. 2011; 14: 805-13.Искать в Google Scholar
[15] Mehta PK, Monteiro PJ. Бетон: микроструктура, свойства и материалы. 2005. Нью-Йорк: McGraw-Hill Professional. Искать в Google Scholar
[16] Ву К., Чен Б., Яо В., Чжан Д. Влияние типа крупного заполнителя на механические свойства высокопрочного бетона. Цемент Бетон Рес. 2001; 31 (10): 1421-25. Искать в Google Scholar
[17] Бешр Х., Альмусаллам А.А., Маслехуддин М. Влияние качества крупного заполнителя на механические свойства высокопрочного бетона.Constr Build Mater. 2003; 17 (2): 97-103. Искать в Google Scholar
[18] Аулия Т.Б., Дойчманн К. Влияние механических свойств заполнителя на пластичность высокоэффективного бетона. Лейсер Лейпциг. 1999; 4 (1): 133-48. Искать в Google Scholar
[19] Szczesniak M, Rougelot T, Burlion N, Shao JF. Прочность на сжатие композитов на основе цемента: роль диаметра заполнителя и степени водонасыщенности. Цемент Бетон Комп. 2013; 37 (1): 249-58. Искать в Google Scholar
[20] Popovices S.Бетонные материалы. Книжная компания Макгроу-Хилл. 1979. Нью-Йорк: издательство Hemisphere Publishing Corporation, Вашингтон, округ Колумбия. Искать в Google Scholar
[21] Каплан М.Ф. Прочность бетона на изгиб и сжатие в зависимости от свойств грубого заполнителя. Национальный институт строительных исследований. Южная Африка. 1193-1208. Искать в Google Scholar
[22] Zhou FP, Lydon FD, Barr BIG. Влияние крупного заполнителя на модуль упругости и прочность на сжатие высокоэффективного бетона.Цемент Бетон Рес. 1995; 25 (1): 177-86. Искать в Google Scholar
[23] Tasdemir C, Tasdemir MA, Lydon FD, Barr BIG. Влияние микрокремнезема и размера заполнителя на хрупкость бетона. Цемент Бетон Рес. 1996; 26 (1): 63-68. Искать в Google Scholar
[24] Ли Кью, Дэн З., Фу Х. Влияние типа заполнителя на механическое поведение бетона плотины. ACI Mater J. 2004; 101 (6): 483-92. Искать в Google Scholar
[25] Чен Б., Лю Дж. Влияние заполнителя на характер разрушения высокопрочного бетона.Constr Build Mater. 2004; 18 (8): 585-90. Искать в Google Scholar
[26] Чен Б., Лю Дж. Исследование влияния размера заполнителя на поведение разрушения высокоэффективного бетона с помощью акустической эмиссии. Constr Build Mater. 2007; 21 (8): 1696-1701. Искать в Google Scholar
[27] Алонсо Э., Мартинес Л., Мартиньез В., Вилласеньор Л. Механические свойства бетона, полученного с использованием изверженных заполнителей. Цемент Бетон Рес. 2002; 32 (2): 317-21. Искать в Google Scholar
[28] Diamond S, Huang J.ITZ в бетоне — другой вид, основанный на анализе изображений и наблюдениях SEM. Цемент Бетон Комп. 2001; 23 (2-3): 179-88. Искать в Google Scholar
[29] Хейл В.М., Фрейн С.Ф., Буш Т.Д., Рассел Б.В. Свойства бетонных смесей, содержащих шлаковый цемент и летучую золу, для использования в транспортных сооружениях. Constr Build Mater. 2008; 22 (9): 1990-2000. Искать в Google Scholar
[30] Radlinski M, Olek J. Исследование синергетических эффектов в трехкомпонентных цементных системах, содержащих портландцемент, летучую золу и микрокремнезем.Цемент Бетон Комп. 2012; 34 (4): 451-59. Искать в Google Scholar
Поступила: 03.02.2020
Принято: 2020-05-03
Опубликовано в сети: 06.06.2020
© 2020 L. Yujing et al ., Опубликовано De Gruyter
Это произведение находится под международной лицензией Creative Commons Attribution 4.0.
% PDF-1.6
%
1755 0 объект
>
эндобдж
xref
1755 166
0000000016 00000 н.
0000005691 00000 п.
0000005856 00000 н.
0000005894 00000 н.
0000006201 00000 н.
0000006230 00000 н.
0000006391 00000 н.
0000006948 00000 н.
0000007660 00000 н.
0000008120 00000 н.
0000008391 00000 н.
0000008470 00000 н.
0000008747 00000 н.
0000008971 00000 п.
0000009770 00000 н.
0000010541 00000 п.
0000011296 00000 п.
0000012142 00000 п.
0000013039 00000 п.
0000013941 00000 п.
0000014819 00000 п.
0000015541 00000 п.
0000056635 00000 п.
0000087104 00000 п.
0000087158 00000 п.
0000087233 00000 п.
0000087323 00000 п.
0000087405 00000 п.
0000087456 00000 п.
0000087577 00000 п.
0000087628 00000 п.
0000087819 00000 п.
0000087946 00000 п.
0000087997 00000 п.
0000088106 00000 п.
0000088286 00000 п.
0000088433 00000 п.
0000088484 00000 п.
0000088614 00000 п.
0000088785 00000 п.
0000088954 00000 п.
0000089005 00000 п.
0000089129 00000 п.
0000089279 00000 н.
0000089364 00000 п.
0000089415 00000 п.
0000089512 00000 п.
0000089676 00000 п.
0000089765 00000 п.
0000089816 00000 п.
0000089941 00000 н.
00000 00000 п.
00000 00000 н.
00000 00000 п.
00000 00000 п.
00000 00000 п.
00000 00000 п.
00000 00000 п.
00000 00000 п.
00000 00000 п.
00000 00000 п.
00000 00000 п.
00000 00000 п.
00000 AASHTO T197.(2000). Время схватывания бетонных смесей по сопротивлению проникновению. В Американская ассоциация государственных служащих автомобильных дорог и транспорта, Стандартные спецификации для транспортных материалов и методов отбора проб и испытаний, Вашингтон, округ Колумбия . Аббас С., Солиман А. и Нехди М. (2015). Исследование механических свойств и долговечности бетона со сверхвысокими характеристиками, включая стальную фибру различной длины и дозировки. Строительные и строительные материалы, 75 , 429–441. Артикул
Google Scholar ACI 363R-92. (1997). Актуальный отчет по высокопрочному бетону (с. 55). AFGC-SETRA (Французская ассоциация госслужбы по технологиям маршрутов и маршрутов). (2002). Фибра со сверхвысокими характеристиками — армированные бетоны, рекомендации, условия, временные рекомендации (стр. 98). Альборн, Т., Пёз, Э., Миссон Д. и Гилбертсон К. (2008). Характеристики долговечности и прочности бетона со сверхвысокими характеристиками при различных режимах твердения. В Труды 2-го Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия, (стр. 197–204). Айцин П. (2000). Цемент вчера и сегодня — бетон завтрашнего дня. Исследование цемента и бетона, 30 (9), 1349–1359. Артикул
Google Scholar Аллена, С., Ньютсон, М. (2010). Бетонные смеси сверхвысокой прочности с использованием местных материалов. In Proceedings of International Concrete Sustainability Conference, Tempe, AZ . Aoude, H., Dagenais, F., Burrell, R., & Saatcioglu, M. (2015). Поведение колонн из сверхвысокого армированного фибробетона при взрывной нагрузке. Международный журнал ударной инженерии, 80 , 185–202. Артикул
Google Scholar Астарлыоглу, С., & Краутхаммер Т. (2014). Реакция бетонных колонн нормальной прочности и сверхвысоких характеристик на идеализированные взрывные нагрузки. Инженерные сооружения, 61 , 1–12. Артикул
Google Scholar ASTM C230. (1998). Стандартная спецификация таблицы расхода для использования при испытаниях гидравлического цемента (стр. 6). Стандартная практика ASTM C230, Филадельфия, Пенсильвания. ASTM C1202.(2010). Стандартный метод испытаний для электрического определения способности бетона противостоять проникновению хлорид-ионов (стр. 7). Вест Коншохокен, Пенсильвания: ASTM. Google Scholar Барнетт, Дж., Миллард, Г., Тайас, А., & Шлейер, К. (2010). Взрывные испытания панелей из сверхвысокого качества из фибробетона. Труды Института Строительства Строительных Материалов, 163 (3), 127–139. Артикул
Google Scholar Баярд О. и Пле О. (2003). Механика разрушения реактивного порошкового бетона: моделирование материалов и экспериментальные исследования. Инженерная механика разрушения, 70 (7–8), 839–851. Артикул
Google Scholar Бехлул, М. (1996). Les micro-bètons восстанавливает волокна.De l’éprouvette aux Structures, XIVèmes Journées de l’AUGC. Биндиганавиле В., Бантия Н. и Ааруп Б. (2002). Ударная характеристика сверхвысокопрочного цементного композита, армированного фиброй. Журнал материалов ACI, 99 (6), 543–548. Google Scholar Бьорнстрем, Дж., Мартинелли, А., Матич, А., Боржессон, Л., и Панас, И. (2004). Ускоряющее действие коллоидного нанокремнезема на образование полезного гидрата силиката кальция в цементе. Химическая физика Письма, 392 (1–3), 242–248. Артикул
Google Scholar Блейс, Ю., & Couture, М. (2000). Сборный предварительно напряженный пешеходный мост — первая в мире конструкция из реактивного порошкового бетона. Журнал PCI, 44 (5), 60–71. Артикул
Google Scholar Бонно, О., Lachemi, M., Dallaire, E., Dugat, J., & Aitcin, P. (1997). Механические свойства и долговечность двух промышленных реактивных порошковых бетонов. Журнал материалов ACI, 94 (4), 286–290. Google Scholar Бонно, О., Пулин, К., Дугат, Дж., Ричард, П., и Айцин, П. (1996). Реактивные порошковые бетоны: от теории к практике. Concrete International, 18 (4), 47–49. Google Scholar Бонно, О., Верне, К., Моранвиль, М., и Айтчин, П. (2000). Характеристика зернистости набивки и порога просачивания реактивного порошкового бетона. Исследование цемента и бетона, 30 (12), 1861–1867. Артикул
Google Scholar Борнеманн Р. и Фабер С. (2004).UHPC со стальными и не подверженными коррозии высокопрочными полимерными волокнами при статической и циклической нагрузке. In Proceedings of the International Symposium on Ultra-High Performance Concrete, Kassel, Germany (pp. 673–681). Браун, Дж. (2006). На участке автомагистрали есть UHPC. Гражданское строительство, 76 (7), 24–26. Google Scholar Код модели CEB-FIP 90.(1993). Бюллетень информации № 213/214 (стр. 460). Лондон, Великобритания: Thoma Telford Ltd. Chan, Y., & Chu, S. (2004). Влияние микрокремнезема на характеристики сцепления стальной фибры в реактивном порошковом бетоне. Исследование цемента и бетона, 34 (7), 1167–1172. Артикул
Google Scholar Чейрези, М. (1999). Структурные приложения RPC. Бетон, 33 (1), 20–23. Google Scholar Cheyrezy, M., Maret, V., & Frouin, L. (1995). Микроструктурный анализ реактивного порошкового бетона. Исследование цемента и бетона, 25 (7), 1491–1500. Артикул
Google Scholar Cheyrezy, M., Roux, N., Behloul, M., Ressicaud. А. и Демонте А. (1998). Прочность сцепления реактивного порошкового бетона.In Proceedings 13-го Конгресса FIP по проблемам бетона в следующем тысячелетии, Амстердам, Нидерланды, (том 1, стр. 65–68). Коллепарди, С., Коппола, Л., Троли, Р., и Коллепарди, М. (1997). Механические свойства модифицированного реактивного порошкового бетона . Американский институт бетона, СП 173-01 (стр. 22). Cwirzen, A. (2007). Влияние режима термообработки на свойства реактивного порошкового бетона. Достижения в исследованиях цемента, 19 (1), 25–33. Артикул
Google Scholar Cwirzen, A., Penttala, V., & Cwirzen, K. (2008). Влияние термической обработки на морозостойкость UHSC. В Труды 2-го Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия, (стр. 221–230). Дауд, В., и Дауриак, К.(1996). Реактивный порошковый бетон. Строительная спецификация, 49 (12), 47–52. Google Scholar Дролл, К. (2004). Влияние добавок на оптимизацию гранулометрического состава сверхвысоких характеристик бетона. In Proceedings of the International Symposium on UHPC , Kassel, Германия (стр. 285–301). Эль-Диб, А.(2009). Механические, долговечные и микроструктурные характеристики сверхвысокопрочного самоуплотняющегося бетона со стальной фиброй. Материалы и дизайн, 30 , 4286–4292. Артикул
Google Scholar Фадзил А., Норхасри М., Хамида М., Заиди М. и Файзал Дж. (2013). Переделка нано-метакаолина на бетон со сверхвысокими характеристиками. В материалах Международной конференции по гражданскому строительству и инфраструктуре, Малайзия (стр.887–894). Файзал, Дж., Хамида, М., Норхасри, М., Ноорли, И., и Хафез, М. (2015). Хлоридопроницаемость сверхвысокопрочного бетона с наноглиной. В CIEC 2014, Springer, Singapore (стр. 613–623). Фаликман В., Вайнер А., Зверев И. (2012). Новые фотокаталитические вяжущие композиты, содержащие наночастицы модифицированного диоксида титана. В Труды 3-го Международного симпозиума по UHPC и нанотехнологиям для высокоэффективных строительных материалов, Кассель, Германия, 2012 (стр.147–152). Фарнам Ю., Мирдамади А. и Шекарчи М. (2008). Экспериментальное исследование ударных свойств панелей из высокопрочного фибробетона. В Труды 2-го Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия, (стр. 751–758). Fehling, E., Schmidt, M., & Stuerwald, S. (Eds.). (2008). Второй международный симпозиум по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия (стр. 902). Феннис, С., Валравен, Дж., И Уиджл, Дж. (2009). Использование моделей упаковки частиц для проектирования экологичного бетона. цапля, 54 (2–3), 185–204. Google Scholar Фитик Б., Нидермайер Р. и Зилч К. (2008). Жировое поведение бетона со сверхвысокими характеристиками при циклической нагрузке на обратное напряжение. В Труды 2-го Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия, (стр.529–536). Franke, L., Schmidt, H., & Deckelmann, G. (2008). Поведение бетона со сверхвысокими характеристиками в отношении химического воздействия. В Труды 2-го Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия, (стр. 453–460). Гао, Р., Лю, З., Чжан, Л., и Стровен, П. (2006). Статические свойства балок из реактивного порошкового бетона. Ключевые технические материалы, 302 (303), 521–527. Артикул
Google Scholar Geisenhansluke, C., & Schmidt, M. (2004). Методы моделирования и расчета высокоплотной насадки для цемента и заполнителя в сверхвысоком давлении. In Proceedings of the International Symposium on Ultra-High Performance Concrete, Kassel, Germany (pp. 303–312). Гафари Э., Арезуманди М., Коста Х. и Хулио Э. (2015a). Влияние добавки нанокремнезема на долговечность UHPC. Строительные и строительные материалы, 94 , 181–188. Артикул
Google Scholar Гафари Э., Бандарабади М., Коста Х. и Хулио Э. (2012). Дизайн UHPC с использованием искусственных нейронных сетей. В 10-м Международном симпозиуме по композитам с хрупкой матрицей, Варшава, Польша (стр. 9). Гафари, Э., Бандарабади, М., Коста, Х., и Хулио, Э.(2015b). Прогнозирование свойств свежего и закаленного состояния UHPC сравнительного исследования статистического дизайна смеси и модели искусственной нейронной сети. Журнал материалов в гражданском строительстве, 27 (11), 1–11. Артикул
Google Scholar Гафари Э., Коста Х. и Хулио Э. (2015c). Статистический подход к расчету смеси для экоэффективного сверхвысокого давления (UHPC). Цементно-бетонный композит, 55 , 17–25. Артикул
Google Scholar Гафари Э., Коста Х. и Хулио Э. (2015d). Критический обзор высокоэффективного бетона со сверхвысокими характеристиками, усиленного наноматериалами. Строительные и строительные материалы, 101 (1), 201–208. Артикул
Google Scholar Ghafari, E., Costa, H., Julio, E., Portugal, A., & Duraes, L. (2012). Оптимизация UHPC за счет добавления наноматериалов. В Труды 3-го Международного симпозиума по UHPC и нанотехнологиям для высокоэффективных строительных материалов, Кассель, Германия, (стр. 71–78). Ghafari, E., Costa, H., Julio, E., Portugal, A., & Duraes, L. (2014a). Влияние добавки нанокремнезема на текучесть, прочность и транспортные свойства сверхвысокопрочного бетона. Материал и дизайн, 59 , 1–9. Артикул
Google Scholar Гафари Э., Хьюго К. и Хулио Э. (2014b). Модель на основе RSM для прогнозирования характеристик самоуплотняющегося UHPC, армированного гибридными стальными микроволокнами. Строительные и строительные материалы, 66 , 375–383. Артикул
Google Scholar Грейбил, Б. (2006). Характеристика свойств материала бетона со сверхвысокими характеристиками.В FHWA-HRT-06-103, Министерство транспорта США (стр. 176). Грейбил, Б. (2007). Поведение при сжатии сверхвысокопроизводительного фибробетона. Журнал материалов ACI, 104 (2), 146–152. Google Scholar Грейбил Б. и Дэвис М. (2008). Цилиндр или куб: испытание на прочность при 80–200 МПа (11,6–29 тыс. Фунтов на квадратный дюйм) из сверхвысококачественного фибробетона. Журнал материалов ACI, 105 (6), 603–609. Google Scholar Graybeal, B., & Hartmann, J. (2003). Прочность и долговечность бетона со сверхвысокими характеристиками. В Concrete Bridge Conference (стр. 20). Grunberg, J., & Ertel, C. (2012). Модель трехосной усталости бетона со сверхвысокими характеристиками (UHPC). В Труды 3-го Международного симпозиума по UHPC и нанотехнологиям для высокоэффективных строительных материалов, Кассель, Германия, (стр.603–610). Грюнберг, Дж., Лохаус, Л., Эртель, К., и Вефер, М. (2008). Многоосные и усталостные характеристики бетона сверхвысоких характеристик. В Труды 2-го Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия, (стр. 485–494). Гувенсой Г., Коджатурк А., & Ерликая М. (2004). Механическое поведение высокоэффективных цементных композитов, армированных стальной фиброй, в условиях циклического нагружения. В Труды Международного симпозиума по UHPC, Кассель, Германия (стр.649–660). Хабель, К. (2004). Конструктивное поведение элементов из бетона, армированного фиброй, с высокими эксплуатационными характеристиками (UHPFRC) и железобетона. Докторская диссертация 3036, Швейцарский федеральный технологический институт, Лозанна, Швейцария (стр. 222). Хабель, К., Вивиани, М., Денари, Э., и Брювайлер, Э. (2006). Развитие механических свойств бетона, армированного фиброй, со сверхвысокими характеристиками. Исследование цемента и бетона, 36 , 1362–1370. Артикул
Google Scholar Хайек П. и Фиала К. (2008). Экологически оптимизированные плиты перекрытия с использованием UHPC-материалов, способствующие экологичному строительству. В Труды 2-го Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия, (стр. 879–886). Хассан, А., Джонс, С., и Махмуд, Г. (2012). Экспериментальные методы испытаний для определения одноосных свойств при растяжении и сжатии сверхвысококачественного фибробетона (UHPFRC). Строительные и строительные материалы, 37 , 874–882. Артикул
Google Scholar Хайнц Д. и Людвиг Х. (2004). Термическая обработка и риск замедленного образования эттрингита DEF в UHPC. In Proceedings of the International Symposium on UHPC, Kassel, Germany (pp. 717–730). Герольд Г. и Мюллер Х. (2004). Измерение пористости сверхвысокопрочного фибробетона.In Proceedings of the International Symposium on Ultra-High Performance Concrete, Kassel, Germany (pp. 685–694). Holschemacher, K., Weibe, D., & Klotz, S. (2004). Связь арматуры в бетоне сверхвысокой прочности. In Proceedings of the International Symposium on UHPC, Kassel, Germany (pp. 375–387). Holschemacher, K., Wieße, D., & Klotz, S. (2005) Связка арматуры в сверхвысокопрочном бетоне. На Седьмом Международном симпозиуме по использованию высокопрочного бетона с высокими эксплуатационными характеристиками (Vol.1. С. 513–528). Хуанг З. и Цао Ф. (2012). Влияние наноматериалов на характеристики UHPC. Materials Reviews, 26 (9), 136–141. Google Scholar Инго С., Юрген С. и Олвер М. (2004). Влияние методов смешивания и укладки на свежий и затвердевший бетон со сверхвысокими характеристиками. In Proceeding of Ultra High Performance Concrete, Kassel, Germany (стр.575–586). Цзюаньхонг, Л., Шаомин, С., и Лин, В. (2009). Прочность и микроструктура реактивного порошкового бетона. Журнал материалов Уханьского технологического университета, 24 (3), 506–509. Артикул
Google Scholar Джун, П., Тхэк, К., Тэ, К., и Ук, К. (2008). Влияние ингредиентов на прочность на сжатие UHPC как фундаментальное исследование для оптимизации пропорции смешивания.В Труды 2-го Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия, (стр. 105–112). Камен, А., Денари, Э., Садуки, Х., & Брювилер, Э. (2009). Ползучесть при растяжении UHPFRC в раннем возрасте. Материалы и конструкции, 42 , 113–122. Артикул
Google Scholar Кан, С., Ли, Ю., Пак, Ю., и Ким, Дж.(2010). Свойства разрушения при растяжении сверхвысококачественного фибробетона (UHPFRC) со стальной фиброй. Композитные конструкции, 92 (1), 61–71. Артикул
Google Scholar Каземи С. и Любелл А. (2012). Влияние размера образца и содержания волокна на механические свойства сверхвысокопрочного фибробетона. Журнал материалов ACI, 109 (6), 675–684. Google Scholar Ким С., Пак Дж., Канг С. и Рю Г. (2008). Влияние метода наполнения на ориентацию волокон, дисперсию и механические свойства UHPC. В Труды 2-го Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия, (стр. 185–192). Коойман А. (2000). Моделирование стального фибробетона для проектирования конструкций. Кандидатская диссертация, Департамент структурной и строительной инженерии, Делфтский технологический университет, Делфт, Нидерланды (стр.184). Корпа, А., & Треттин, Р. (2007). Наноразмерные пуццоланы для улучшения цементных вяжущих со сверхвысокими характеристиками. Cement International, 5 (1), 74–83. Google Scholar Крейгер, Э., Альборн, Т., Харрис, Д., и Сильва, Х. (2012). Характеристика поведения разрушения UHPC при изгибной нагрузке. В Труды 3-го Международного симпозиума по UHPC и нанотехнологиям для высокоэффективных строительных материалов, Кассель, Германия, (стр.411–418). Lappa, E., Braam, C., Walraven, J. (2004). Статический и усталостный изгиб UHPC. In Proceedings of the International Symposium on Ultra-High Performance Concrete, Kassel, Germany (pp. 449–458). Lappa, S., Rene, C., & Walraven, C. (2006). Усталость при изгибе высокопрочного и сверхвысокопрочного фибробетона. В материалах Международного семинара RILEM по высокоэффективным цементным композитам, армированным волокном, в конструкциях, Ann, Arbor, MI (стр.509–518). Ларрард Ф. и Седран Т. (1994). Оптимизация бетона со сверхвысокими характеристиками за счет использования модели насадки. Исследование цемента и бетона, 24 , 997–1009. Артикул
Google Scholar Ларрард Ф. и Седран Т. (2002). Дозирование смеси высокоэффективного бетона. Исследование цемента и бетона, 32 (11), 1699–1704. Артикул
Google Scholar Ли П. и Чисхолм Д. (2005). Порошковый реактивный бетон . Бранц, Отчет об исследовании № 146 (стр. 29). Ли, Г., Чиу, Т., и Ван, Ю. (2005). Исследование прочности сцепления и долговечности сцепления реактивного порошкового бетона. Журнал ASTM International, 2 (7), 104–113. Артикул
Google Scholar Ли Ю., Канг С. и Ким Дж. (2010). Характеристики вытягивания наклонной стальной фибры в сверхпрочной цементной матрице. Строительные и строительные материалы, 24 , 2030–2041. Артикул
Google Scholar Ли, В., Хуанг, З., Цзу, Т., Ши, К., Дуань, В., и Шах, С. (2015). Влияние нанолимера на гидратацию, механическую прочность и автогенную усадку сверхвысокопрочного бетона. Журнал материалов в гражданском строительстве, 28 (1), 1–9. Google Scholar Ли, Х., Лю, Г. (2013). Прочность на растяжение гибридного армированного волокнами реактивного порошкового бетона после воздействия повышенных температур. Международный журнал бетонных конструкций и материалов , 1–9. Ли, Х., Сяо, Г., и Оу, П. (2004). Исследование механических и чувствительных к давлению свойств цементного раствора с нанофазными материалами. Исследование цемента и бетона, 34 (3), 435–438. Артикул
Google Scholar Лохаус, Л., и Андерс, С. (2004). Влияние модификаций полимеров и волокон на пластичность, свойства разрушения и развитие микротрещин в бетоне со сверхвысокими характеристиками. In Proceedings of the International Symposium on UHPC, Kassel, Germany (pp. 625–636). Лохаус, Л., & Эльсмайер, К. (2012). Усталостное поведение плоского и армированного фиброй бетона со сверхвысокими характеристиками. В Труды 3-го Международного симпозиума по UHPC и нанотехнологиям для высокоэффективных строительных материалов, Кассель, Германия, (стр. 631–637). Lohaus, L., & Ramge, P. (2008). Надежность UHPC-Новый подход к дозированию смесей. В Труды Второго Международного симпозиума по сверхвысокому качеству бетона, Кассель, Германия, (стр.113–120). Ма, Дж., Оргасс, М., Ден, Ф., Шмидт, Д., и Ту, Н. (2004). Сравнительные исследования бетона со сверхвысокими характеристиками с крупнозернистыми заполнителями и без них. In Proceedings of the International Symposium on Ultra-High Performance Concrete, Kassel, Germany (pp. 13–15). Ма, Дж. И Шнайдер, Х. (2002). Свойства бетона со сверхвысокими характеристиками. Годовой отчет о строительстве Лейпцига (LACER), 7 , 25–32. Google Scholar Мэдер У., Лаллемант-Гамбоа И., Шеньон Дж. И Ломбард Дж. (2004). CERACEM — новый высокоэффективный бетон: характеристики и применение. In Proceedings of the International Symposium on Ultra High Performance Concrete, Kassel, Germany (pp. 67–76). Магуряну К., Соса И., Негрутиу К. и Хегес Б. (2012). Механические свойства и долговечность бетона со сверхвысокими характеристиками. Журнал материалов ACI, 109 , 177–183. Google Scholar Макита Т. и Брювайлер Э. (2013). Усталостное поведение при растяжении бетона, армированного фиброй, со сверхвысокими характеристиками. Материалы и конструкции , 17. Мао, Л., Барнетт, Дж., Бегг, Д., Шлейер, К., и Уайт, Г. (2014). Численное моделирование панели из сверхвысокого армированного волокном бетона, подвергшейся взрывной нагрузке. Международный журнал ударной инженерии, 64 , 91–100. Артикул
Google Scholar Мао, Л., Барнетт, С., Тайас, А., Уоррен, Дж., Шлейер, Г., и Зайни, С. (2015). Реакция небольших бетонных плит со сверхвысокими характеристиками, армированных волокном, на взрывную нагрузку. Строительные и строительные материалы, 93 , 822–830. Артикул
Google Scholar Маролия М. (2012). Прочность сцепления реактивного порошкового бетона, содержащего стальную фибру и микрокремнезем. Международный журнал новейших технологий и передовой инженерии, 2 (10), 66–68. Google Scholar Мэтт В. и Моранвилл М. (1999). Прочность реактивных порошковых композитов: влияние микрокремнезема на свойства выщелачивания паст с очень низким содержанием воды / связующего. Исследование цемента и бетона, 21 (1), 1–9. Артикул
Google Scholar Мехта К. и Монтейро Дж. (2006). Бетон: микроструктура, свойства и материалы (4-е изд., С. 659). Нью-Йорк, штат Нью-Йорк: Макгроу-Хилл. Google Scholar Millard, S., Molyneaux, T., Barnett, S., & Gao, X.(2010). Динамическое усиление взрывостойкого бетона со сверхвысокими характеристиками, армированного фиброй, при нагрузках на изгиб и сдвиг. Международный журнал ударной инженерии, 37 (4), 405–413. Артикул
Google Scholar Миллон О., Ридель В., Майрхофер К. и Тома К. (2012). Механизмы разрушения компонентов сверхвысокого давления при взрывном нагружении. В Труды 3-го Международного симпозиума по UHPC и нанотехнологиям для высокоэффективных строительных материалов, Кассель, Германия, (стр.583–591). Морин В., Тенуджи Ф., Фейлессоуфи А. и Ричард П. (2001). Влияние суперпластификатора на механизмы схватывания и структурирования UHPC. Исследование цемента и бетона, 31 (1), 63–71. Артикул
Google Scholar Мозер Б., Пфейфер К. и Старк Дж. (2009). Прочность и развитие микроструктуры во время гидратации в бетоне со сверхвысокими характеристиками (стр.87–88). Лондон, Великобритания: Тейлор и Фрэнсис Групп. Google Scholar Мюллер У., Кун Х., Фонтана П., Менг Б. и Немечек Дж. (2008). Микроструктура и механические свойства термообработанного и автоклавного бетона со сверхвысокими характеристиками (UHPC). In Proceedings 2-го Международного симпозиума по UHPC, Кассель, Германия, (стр. 213–220). Нго, Т., Мендис, П., и Краутхаммер, Т. (2007).Поведение панелей из сверхвысокопрочного предварительно напряженного бетона при взрывной нагрузке. Журнал структурной инженерии, 133 , 1582–1590. Артикул
Google Scholar Нгуен, Д., Ким, Д., Рю, Г., и Кох, К. (2013). Влияние размера на изгиб сверхвысокопрочного гибридного бетона, армированного фиброй. Композиты, 45 , 1104–1116. Артикул
Google Scholar Оргасс, М., и Клуг, Ю. (2004). Бетоны сверхвысокой прочности, армированные фиброй. In Proceedings of the International Symposium on Ultra-High Performance Concrete, Kassel, Germany (pp. 637–648). Пансук В., Сато Ю., Сато Х. и Шионага Р. (2008). Поведение при растяжении и ориентация волокон UHPC. В Труды 2-го Международного симпозиума по UHPC, Кассель, Германия (стр.161–168). Парк, С., Рю, Г., Кох, К., и Ким, Д. (2014). Влияние агента, снижающего усадку, на сопротивление вырыванию высокопрочных стальных волокон, встроенных в бетон со сверхвысокими характеристиками. Цементно-бетонные композиты, 49 , 59–69. Артикул
Google Scholar Перри В. и Закариасен Д. (2004). Первое использование бетона со сверхвысокими характеристиками для новаторского навеса на вокзале. Concrete Technology Today, 25 (2), 1-2. Google Scholar Пиерард, Дж. И Кауберг, Н. (2009). Оценка долговечности и склонности к растрескиванию бетона со сверхвысокими характеристиками. В Механика ползучести, усадки и прочности бетона и бетонных конструкций (стр. 695–700). Лондон, Великобритания: Тейлор и Фрэнсис Групп. Пиерард, Дж., Думс, Б., & Кауберг, Н. (2012). Оценка параметров долговечности UHPC с помощью ускоренных лабораторных испытаний. В Труды 3-го Международного симпозиума по UHPC и нанотехнологиям для высокоэффективных строительных материалов, Кассель, Германия, (стр. 371–376). Пимиента, П., Миндегия, Дж., Саймон, А., Бехлул, М., Фелисетти, Р., Бамонте, П., и Гамбарова, П. (2012). Обзор литературы о поведении UHPFRC при высоких температурах. В Труды 3-го Международного симпозиума по UHPC и нанотехнологиям для высокоэффективных строительных материалов, Кассель, Германия, (стр.549–556). Раки, П. (2004). Экономическая эффективность и устойчивость UHPC. In Proceedings of the International Symposium on Ultra High Performance Concrete, Kassel, Germany (pp. 797–805). Ребентрост, М., и Уайт, Г. (2008). Опыт и применение бетона со сверхвысокими характеристиками в Азии. В Труды 2-го Международного симпозиума по UHPC, Кассель, Германия . Реда, М., Шрив, Г., & Гиллотт, Э. (1999). Микроструктурное исследование инновационного сверхвысокого давления. Исследование цемента и бетона, 29 (3), 323–329. Артикул
Google Scholar Райнек, Х., и Грейнер, С. (2004). Испытания сверхвысококачественного фибробетона при проектировании резервуаров для горячей воды и корпусов из сверхвысокого давления. В материалах Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия, (стр.361–374). Ричард П. и Чейрези М. (1994). Бетоны из реактивного порошка, обладающие высокой пластичностью и прочностью на сжатие 200–800 МПа. Бетонные технологии: прошлое, настоящее и будущее. In Proceedings of V. Mohan Malhotra Symposium (стр. 507–518). Американский институт бетона. Ричард П. и Чейрези М. (1995). Состав реактивных порошковых бетонов. Исследование цемента и бетона, 25 , 1501–1511. Артикул
Google Scholar Ронг, З., Сунь, В., Сяо, Х., и Цзян, Г. (2015). Влияние частиц нано-SiO 2 на механические и микроструктурные свойства цементных композитов со сверхвысокими характеристиками. Цементно-бетонный композит, 56 , 25–31. Артикул
Google Scholar Росси, П.(2005). Разработка новых цементно-композиционных материалов для строительства. Труды Института инженеров-механиков, часть L: журнал материалов и их применения, 219 (L1), 67–74. Google Scholar Rougeau, P., & Burys, B. (2004). Бетон со сверхвысокими характеристиками и сверхмелкозернистыми частицами, отличными от микрокремнезема. В Proceedings of the International Symposium on UHPC , Kassel (стр.313–325). Roux, N., Andrade, C., & Sanjuan, M. (1996). Экспериментальное исследование прочности реактивных порошковых бетонов. Журнал материалов в гражданском строительстве, 8 (1), 1–6. Артикул
Google Scholar Рой Д., Гауда Р. и Бобровски А. (1972). Цементные пасты очень высокой прочности, приготовленные горячим прессованием и другими методами высокого давления. Исследование цемента и бетона, 2 , 349–366. Артикул
Google Scholar Scheydt, C., & Muller, S. (2012). Микроструктура бетона со сверхвысокими характеристиками (UHPC) и ее влияние на долговечность. В Труды 3-го Международного симпозиума по UHPC и нанотехнологиям для высокоэффективных строительных материалов, Кассель, Германия, (стр. 349–356). Scheydt, J., Muller, H., & Herold, G. (2008) Долговременное поведение бетона со сверхвысокими характеристиками под воздействием хлоридов и агрессивных вод. В Труды 2-го Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия, (стр. 231–238). Шлейер К., Барнетт Дж., Миллард Г., Ребентрост М. и Уайт Г. (2011). Панельное тестирование UHPFRC. Строительное проектирование, 89 (23/24), 34–39. Google Scholar Шмидт Д., Ден Ф. и Урбонас Л. (2004). Огнестойкость бетона со сверхвысокими характеристиками (UHPC) — испытание лабораторных образцов и колонн под нагрузкой. In Proceedings of the International Symposium on UHPC, Kassel, Germany (pp. 703–715). Шмидт, М., и Фелинг, Э. (2005). Бетон со сверхвысокими характеристиками: исследования, разработки и применение в Европе.В 7-м Международном симпозиуме по использованию высокопрочного бетона с высокими эксплуатационными характеристиками (том 1, стр. 51–77). Schmidt, M., Fehling, E., & Geisenhanslueke, C. (Eds.). (2004). Международный симпозиум по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия (стр. 868). Schmidt, M., Fehling, E., Glotzbach, C., Frohlich, S., & Piotrowski, S. (Eds.). (2012). Третий международный симпозиум по UHPC и нанотехнологиям для высокоэффективных строительных материалов, Кассель, Германия (стр.1036). Schmidt, M., Fehling, E., Teichmann, T., Bunje, K., & Bornemann, R. (2003). Бетон со сверхвысокими характеристиками: перспектива для промышленности сборного железобетона. Concr Pre-Casting Plant Tech., 69 (3), 16–29. Google Scholar Шмидт М. и Тейхманн Т. (2007). Разработка бетона со сверхвысокими характеристиками для компании SW Umwelttechnik.Заключительный отчет, Кассель, Германия. Shah, S., & Weiss, W. (1998). Бетон сверхвысокой прочности; Взгляд в будущее. В ACI Special Proceedings from the Paul Zia Symposium Atlanta, GA . Шахин Э. и Шрив Н. (2006). Оптимизация механических свойств и долговечности реактивного порошкового бетона. Журнал материалов ACI, 103 (6), 444–451. Google Scholar Шахменко, Г., Корякинс, А., Кара, П., Юстс, Дж., И Юхневица, И. (2012). СВПХ, содержащие наночастицы, синтезированные золь-гель методом. В Труды 3-го Международного симпозиума по UHPC и нанотехнологиям для высокоэффективных строительных материалов, Кассель, Германия, (стр. 79–85). Ши, К., Ву, З., Сяо, Дж., Ван, Д., Хуанг, З., и Фанг, З. (2015). Обзор бетона со сверхвысокими характеристиками: Часть 1. Сырье и состав смеси. Строительные и строительные материалы, 101 , 741–751. Артикул
Google Scholar Шу-хуа, Л., Ли-хуа, Л., и Цзянь-вэнь, Ф. (2012). Исследование механических свойств реактивного порошкового бетона. Журнал гражданского строительства и строительства, 1 (1), 6–11. Google Scholar Сказлич, М., Бьегович, Д., и Сердар, М. (2008). Влияние геометрии образцов для испытаний на прочность на сжатие бетона со сверхвысокими характеристиками.In Proceedings of the 2nd International Symposium on Ultra High Performance Concrete, Kassel, Германия (стр. 295–301). Соболев К., Амирджанов А. (2004). Разработка имитационной модели плотной упаковки крупных сборок твердых частиц. Powder Technology, 141 , 155–160. Артикул
Google Scholar Соэ, К., Чжан, Ю., и Чжан, Л. (2013). Ударопрочность цементных композитных панелей из гибридных волокон. Композитные конструкции, 104 , 320–330. Артикул
Google Scholar Соутсос, М., Миллард, С., и Караискос, К. (2005). Конструкция смеси, механические свойства и ударопрочность реактивного порошкового бетона (RPC). В Международном семинаре по высокоэффективным цементным композитам, армированным волокном, в конструкциях, (стр.549–560). Шритаран С., Бристоу Б. и Перри В. (2003). Характеризует материал со сверхвысокими характеристиками для мостов при экстремальных нагрузках. В Труды 3-го Международного симпозиума по высокоэффективному бетону, Орландо, Флорида . Steil, T., Karihaloo, B., & Fahling, E. (2004). Влияние направления разливки на механические свойства CARDIFRC. В материалах Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия, (стр.481–493). Страндж, Т., и Деус, Т. (2008). Специальные цементы для бетона со сверхвысокими характеристиками. In Proceedings of the Second International Symposium on Ultra High Performance Concrete, Kassel, Germany (pp. 61–68). Sun, W., & Jiao, C. (2011). Экспериментальное исследование поведения реактивного порошкового бетона при ударном растяжении. Журнал Университета Гуанчжоу, 10 (1), 42–47. Google Scholar Тагаддос, Х., Махмудзаде, Ф., Поурмогаддам, А., и Шекарчизаде, М. (2004). Прогнозирование поведения прочности на сжатие в RPC с применением адаптивной сетевой системы нечетких интерфейсов. In Proceedings of the International Symposium on Ultra High Performance Concrete, Kassel, Germany (pp. 273–284). Тай С., Пан Х. и Кунг Н. (2011). Механические свойства реактивного порошкового бетона, армированного стальной фиброй, после воздействия высокой температуры, достигающей 800 C. Ядерная инженерия и дизайн, 241 (7), 2416–2424. Артикул
Google Scholar Талебинеджад, И., Иранманеш, А., Бассам, С., и Шекарчизаде, М. (2004). Оптимизация пропорций смеси реактивного порошкового бетона нормальной массы прочностью 200–350 МПа. In Proceedings of the International Symposium on UHPC, Kassel, Germany (pp. 133–141). Тан, К.(2004). Бетон с высокими эксплуатационными характеристиками — прошлое, настоящее и будущее. In Proceedings of the International Symposium on UHPC, Kassel, Germany (pp. 3–9). Тейхманн, Т., и Шмидт, М. (2004). Влияние плотности упаковки мелких частиц на структуру, прочность и долговечность UHPC. В Труды 1-го Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия, (стр. 313–323). Томас, М., Грин, Б., О’Нил, Э., Перри, В., Хейман, С., & Хоссак, А. (2012). Морские характеристики UHPC на острове Treat. В Труды 3-го Международного симпозиума по UHPC и нанотехнологиям для высокоэффективных строительных материалов, Кассель, Германия, (стр. 365–370). Тухлински Д., Хеккер Дж. И Коммерс Б. (2006). Исследования предварительно напряженных бетонных балок из UHPC. Завод и технология производства бетонных изделий, 72 (1), 14–20. Google Scholar Вт, Н., Оргасс, М., и Ма, Дж. (2008). Влияние способа добавления суперпластификатора на свойства свежего сверхвысокого давления. В Труды 2-го Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия, (стр. 93–100). Ван В. и Людвиг Х. (2012). Оптимизация дозирования СВПХ, содержащих золу рисовой шелухи и измельченный гранулированный доменный шлак.В Труды 3-го Международного симпозиума по UHPC и нанотехнологиям для высокоэффективных строительных материалов, Кассель, Германия, (стр. 197–205). Верне П. (2004). Сверхпрочные бетоны: структура в микро- и наномасштабе. Mater Res Soc, 29 (5), 324–327. Артикул
Google Scholar Воорт, Т. (2008). Проектирование и полевые испытания конических Н-образных сверхвысокопрочных бетонных свай.Магистерская диссертация, Университет штата Айова (стр. 243). Вальравен, Дж. (2008). На пути к разработке рекомендаций для UHPFRC. В Труды 2-го Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия. Ван В., Лю Дж., Агостини Ф., Дэви К., Скочилас Ф. и Корвез Д. (2014). Долговечность бетона, армированного волокнами с высокими характеристиками (UHPFRC), при прогрессирующем старении. Исследование цемента и бетона, 55 , 1–13. Артикул
Google Scholar Ван Д., Ши К., Ву З., Сяо Дж., Хуанг З. и Фанг З. (2015). Обзор бетона со сверхвысокими характеристиками: Часть II. Гидратация, микроструктура и свойства. Строительные и строительные материалы, 96 , 368–377. Артикул
Google Scholar Уэй, Р., и Вилле, К.(2012). Характеристика материала сверхвысококачественного фибробетона при повышенных температурах. В Труды 3-го Международного симпозиума по UHPC и нанотехнологиям для высокоэффективных строительных материалов (стр. 565–572). Вэнь-ю, Дж., Мин-чжэ, А., Гуй-пин, Ю., и Цзюнь-мин, В. (2004). Исследование реактивного порошкового бетона, используемого в системе тротуаров железнодорожного моста Цинхай-Тибет. В Международном семинаре по устойчивому развитию и бетонным технологиям, Пекин, Китай, (стр.333–338). Вилле К., Нааман А., Эль-Тавиль С. и Парра-Монтесинос Г. (2012). Бетон со сверхвысокими характеристиками и бетон, армированный фиброй: достижение прочности и пластичности без термического отверждения. Материалы и конструкции, 45 , 309–324. Артикул
Google Scholar Вилле К., Нааман А. и Монтесинос Г. (2011). Бетон со сверхвысокими характеристиками и прочностью на сжатие более 150 МПа (22 ksi): более простой способ. Журнал материалов ACI, 108 (1), 46–54. Google Scholar Вилле К. и Парра-Монтесинос Г. (2012). Влияние размера балки, метода литья и условий опоры на поведение UHPFRC при изгибе. Журнал материалов ACI, 109 (3), 379–388. Google Scholar Син, Ф., Хуанг Д., Цао Л. и Дэн Л. (2006). Исследование технологии приготовления недорогого зеленого реактивного порошкового бетона. Ключевые технические материалы, 302–303 , 405–410. Артикул
Google Scholar Хайнц Д., Ден Ф., Урбонас Л. Огнестойкость бетона со сверхвысокими характеристиками (UHPC) — испытание лабораторных образцов и колонн под нагрузкой. В Труды Международного симпозиума по UHPC, Кассель, Германия (стр.703–715). Ян И., Джо К. и Ким Б. (2010). Конструктивное поведение бетонных балок сверхвысоких характеристик при изгибе. Инженерные сооружения, 32 (11), 3478–3487. Артикул
Google Scholar Язычи, Х. (2006). Влияние условий твердения на прочность на сжатие сверхвысокопрочного бетона с большим объемом минеральных добавок. Строительство и окружающая среда, 42 (5), 2083–2089. Артикул
Google Scholar Йе, Й., Ху, С., Дайо, Б., Янг, С., и Лю, З. (2012). Механическое поведение сверхвысокопрочного бетона, армированного стальной фиброй разных форм. В ASCE, CICTP (стр. 3017–3028). Ю Д., Пак Дж., Ким С. и Юн Ю. (2013).Характеристики раннего схватывания, усадки и растяжения сверхвысококачественного фибробетона. Строительные и строительные материалы, 41 , 427–438. Артикул
Google Scholar Ю. Р., Шписс П. и Брауэрс Х. (2014a). Расчет смеси и оценка свойств сверхвысококачественного фибробетона (UHPFRC). Исследование цемента и бетона, 56 , 29–39. Артикул
Google Scholar Ю. Р., Шписс П. и Брауэрс Х. (2014b). Оценка конструкции и свойств смеси из сверхвысококачественного фибробетона (UHPFRC). Исследование цемента и бетона, 56 , 29–39. Артикул
Google Scholar Yu, R., Spiesz, P., & Brouwers, H. (2014c).Влияние нанокремнезема на гидратацию и развитие микроструктуры бетона со сверхвысокими характеристиками (UHPC) с низким содержанием связующего. Строительные и строительные материалы, 65 , 140–150. Артикул
Google Scholar Yu, R., Spiesz, P., & Brouwers, H. (2014d). Статические свойства и ударопрочность зеленого сверхвысокопроизводительного гибридного фибробетона (UHPHFRC): эксперименты и моделирование. Строительные и строительные материалы, 68 , 158–171. Артикул
Google Scholar Занни, Х., Чейрези, М., Марет, В., Филиппот, С., и Нието, П. (1996). Исследование гидратации и пуццолановой реакции в реактивном порошковом бетоне с помощью Si ЯМР. Исследование цемента и бетона, 26 (1), 93–100. Артикул
Google Scholar Чжэн, З., Ли, Ю., и Ван, Ю. (2012). Поведение гибридного реактивного порошкового бетона, армированного фиброй, при сжатии после высокой температуры. Материалы и дизайн, 41 , 403–409. Артикул
Google Scholar Введение На многие важные характеристики бетона влияет соотношение
(по весу) воды к вяжущим материалам (Вт / см), используемым в смеси.
За счет уменьшения количества воды цементное тесто будет иметь более высокую плотность,
что приводит к более высокому качеству пасты. Повышение качества пасты приведет к
дают более высокую прочность на сжатие и изгиб, более низкую проницаемость, увеличивают
устойчивость к атмосферным воздействиям, улучшение сцепления бетона и арматуры,
уменьшить изменение объема от высыхания и смачивания, а также уменьшить усадку
склонность к растрескиванию (PCA, 1988). Уменьшение содержания воды в бетонной смеси следует проводить в таких
способ, позволяющий осуществить полный процесс гидратации цемента и достаточный
удобоукладываемость бетона сохраняется для укладки и консолидации во время
строительство. Вт / см, необходимое для завершения процесса гидратации цемента.
колеблется от 0,22 до 0,25. Наличие дополнительной воды в смеси
нужен для удобства укладки и отделки бетона (удобоукладываемость бетона).Уменьшение содержания воды в смеси может привести к получению более густой смеси,
что снижает удобоукладываемость и увеличивает
возможные проблемы с размещением. Водоредукторы, замедлители схватывания и суперпластификаторы — примеси для бетона, которые добавляются с целью снижения содержания воды
в смеси или для замедления скорости схватывания бетона при сохранении
текучесть бетонной смеси. Добавки используются для модификации
свойства бетона или раствора, чтобы сделать их более пригодными для работы
вручную или для других целей, например, для экономии механической энергии. Водоредуцирующие добавки (WRA) Использование WRA определяется как тип A в ASTM.
С 494 . WRA влияет в основном на свежие свойства бетона за счет уменьшения
количество используемой воды от 5% до 12% при поддержании определенного уровня
консистенции, измеренной по осадке, как предписано в ASTM C 143-90. В
использование WRA может ускорить или замедлить время начального схватывания бетона.
WRA, который замедляет время первоначального схватывания более чем на три часа позже
классифицируется как WRA с замедляющим эффектом (Тип D).Обычно используемый WRA
представляет собой лигносульфонаты и гидрокарбоновые (HC) кислоты. Использование углеводородных кислот
поскольку WRA требует более высокого содержания воды по сравнению с лигносульфонатами. Стремительный
кровотечение является проблемой для бетона, обработанного углеводородными кислотами. Увеличение оседания различается в зависимости от его вида и дозировки. Типичный
Дозировка основана на содержании вяжущего материала (миллилитры
на сотню килограммов). На рисунке ниже показано влияние
дозировка лигносульфонатов и кислоты HC на спаде.Это показано на рисунке
что углеводородные кислоты дают более высокую осадку по сравнению с лигносульфонатами с
такая же дозировка. WRA использовался в основном при укладке бетона в жаркую погоду, перекачивании,
и дрожь. Требуется тщательная укладка бетона, так как начальная установка
время бетонирования состоится на час раньше.Также показано, что
использование WRA даст более высокую начальную прочность бетона на сжатие
(до 28 суток) на 10% по сравнению с контрольной смесью. Другое преимущество
использование WRA заключается в том, что достигается более высокая плотность бетона, что делает бетон
менее проницаемы и обладают большей прочностью. Замедляющие добавки Использование этой добавки определено в ASTM.
C494 . Есть два типа замедлителей, определяемых как Тип B (Замедляющие
Добавки) и Тип D (Добавки, уменьшающие и уменьшающие количество воды).Главный
разница между этими двумя характеристиками — это водоудерживающая характеристика в типе
D, что дает более высокую прочность на сжатие за счет снижения отношения Вт / см. Замедляющие добавки используются для замедления скорости схватывания бетона.
По замедляя время начальной схватывания, бетонная смесь может дольше оставаться в состоянии свежей смеси, прежде чем она станет
до затвердевшей формы. Использование замедлителей схватывания полезно для: Проведено исследование влияния температуры воздуха на замедление
начального установленного времени (измеряется сопротивлением пробиванию согласно предписаниям)
в ASTM C 403 92) показывает, что эффект уменьшения с повышением температуры воздуха
(Neville1995). В таблице ниже описано влияние температуры воздуха.
по замедлению схватывания: Использование замедляющей добавки имеет главный недостаток — возможность
быстрого затвердевания, где быстрая потеря осадки приведет к затруднению
бетонирование, уплотнение и отделка.Примесь расширенного набора
был разработан как еще одна замедляющая добавка. Преимущества этого
примесь по сравнению с обычной — это способность реагировать с
основные составляющие цемента, а также для контроля гидратации и характеристик схватывания
бетона, в то время как обычный будет реагировать только с C 3 A. Необходимо осторожно использовать замедлитель схватывания, чтобы избежать чрезмерного замедления,
быстрая потеря осадки и чрезмерная пластическая усадка.Пластическая усадка составляет
изменение объема свежего бетона по мере испарения поверхностной воды. Количество
испарения воды зависит от температуры, относительной влажности окружающей среды,
и скорость ветра. Правильное затвердевание бетона и достаточное количество воды для
поверхностное испарение предотвратит растрескивание пластической усадки. Количество
воды, необходимой для предотвращения растрескивания пластической усадки, приведено в таблице
ниже: Добавка пролонгированного действия широко используется в качестве стабилизатора для
промыть водой бетон и свежий бетон.Добавление добавки расширенного схватывания
позволяет повторно использовать промывочную воду для следующей партии, не влияя на бетон
характеристики. Эта добавка также может использоваться для доставки бетона на большие расстояния.
и поддерживать спад. Факторы, влияющие на использование этой добавки, включают:
скорость дозирования и температура окружающей среды бетона. Суперпластификаторы (высокопроизводительный редуктор воды) ASTM C494 Тип F и Тип G, высокий диапазон
Water Reducer (HRWR) и замедляющие добавки используются для уменьшения количества
воды от 12% до 30% при сохранении определенного уровня консистенции
и удобоукладываемость (обычно от 75 мм до 200 мм) и для повышения удобоукладываемости
для уменьшения соотношения Вт / см.Использование суперпластификаторов может привести к высокому
бетон прочности (прочность на сжатие до 22000 фунтов на квадратный дюйм). Суперпластификаторы
также может использоваться при производстве текучего бетона, используемого в тяжелых армированных
строение с труднодоступными участками. Требование к производству текучего бетона
определено в ASTM C 1017. Влияние суперпластификаторов на бетон
поток показан на диаграмме ниже: Еще одно преимущество суперпластификаторов — бетон .
раннее повышение прочности (от 50 до 75%). Начальное время схватывания
может быть ускорен на час раньше или задержан на час позже
согласно его химической реакции. Замедление развития иногда ассоциируется
с диапазоном частиц цемента от 4 до 30 м
м. Использование суперпластификаторов существенно не влияет на поверхностное натяжение.
воды и не увлекает значительного количества воздуха.Главный недостаток
использования суперпластификатора — потеря удобоукладываемости в результате быстрого оседания
потеря и несовместимость цемента и суперпластификаторов. Суперпластификаторы — это растворимые макромолекулы, состоящие из сотен
раз больше, чем молекула воды (Gani, 1997). Механизм суперпластификаторов
известна как адсорбция C 3 A, которая нарушает агломерацию
отталкиванием одинаковых зарядов и выпуском захваченной воды. Адсорбция
Механизм суперпластификаторов частично отличается от WRA.В
разница относится к совместимости между портландцементом и суперпластификаторами. Необходимо обеспечить
что суперпластификаторы не закрепляются с C 3 A в цементе
частицы, которые вызовут снижение удобоукладываемости бетона. Типичная дозировка суперпластификаторов, используемых для повышения удобоукладываемости
бетона колеблется от 1 до 3 литров на кубический метр бетона, где
жидкие суперпластификаторы содержали около 40% активного материала.В сокращении
водоцементный коэффициент, используется более высокая дозировка, то есть от 5 до 20 литров
на кубометр бетона. Дозировка, необходимая для бетонной смеси, уникальна.
и определяется Marsh Cone Тест. Суперпластификаторы бывают четырех типов: сульфированный меламин, сульфированный
нафталин, модифицированные лигносульфонаты и комбинация высоких дозировок
водоредуцирующих и ускоряющих добавок. Обычно используются меламин.
суперпластификаторы на основе и нафталина.Использование нафталина на основе
имеет то преимущество, что замедляет развитие и влияет на удержание спада. Это до
к модифицированному процессу гидратации сульфонатами Дозаторы добавок Основная функция дозатора, определенная в бюллетене ACI E4-95: Артикул: Химические добавки для бетона, отчет Комитета ACI 212.3R-91. Химические и воздухововлекающие добавки для бетона, Информационный бюллетень ACI
№ E4-95. Додсон, Вэнс, Добавки для бетона, VNR, 1990. Гани М.Дж., Цемент и бетон, Chapman & Hall, 1997. Коматска, С. Х. и Панарезе, В. К., Проектирование и контроль бетона
Смеси, ПХА, 1988 г. Рамачандран В.С., Справочник по добавкам в бетон, Свойства, Наука,
and Technology, 2 nd edition, 1995. Aitcin, P., Jolicoeur, C., and MacGregor, J., Суперпластификаторы: как
Они работают и почему они иногда не работают, Concrete International, май
1994 г. Информация составлена Титином Хандоджо. Международный журнал инженерно-технических исследований (IJETR) ISSN: 2321-0869, Том-2, Выпуск-6, июнь 2014 г. 17 www.erpublication.org V. ВЫВОДЫ Обвал бетона, содержащего отходы стекла в качестве мелкозернистого заполнителя , уменьшился с увеличением содержания стекловолокна , но, несмотря на это снижение в результате спада , смеси остались хорошая технологичность. Прочность бетона на сжатие с частичной заменой песка мелкоизмельченным стеклом увеличивалась с увеличением коэффициента приращения стекломассы , особенно в более поздние периоды, с прочностью на сжатие 28 дней, равной 5.На 28% выше прочность на сжатие для Замена на 20% по сравнению с контролируемым бетоном, что также указывает на влияние пуццолановой реакции. Водопоглощение уменьшилось с увеличением доли стекол агрегат. Наибольшее снижение было получено при замене стекловолокна на 20% при снижении на 14,68% в 28-дневном возрасте по сравнению с контролем. Скорость ультразвукового импульса для смесей, содержащих различных соотношений отработанного стекла в качестве замены заполнителя показала немного ниже, чем у контролируемой смеси , а скорость импульса для всех смесей в возрасте -28 дней была выше 4 км / с, что квалифицировало их как хороший бетон , что указывает на более плотную внутреннюю бетонную структуру или более стабильную структуру. Произошло явное сокращение разрастания отходов стеклобетона. Максимальное расширение было зарегистрировано с контрольной смесью через 14 дней, с другой стороны процент уменьшения расширения через 14 дней на 20% стекломассы составляет 70% по сравнению с контролируемой смесью, показывает щелочно-кремнеземная реакция в бетоне, которая протекала между активным кремнеземом отработанного стекла и щелочью цементного теста, которая протекала между активным кремнеземом отработанного стекла. ССЫЛКИ [1] Американская ассоциация государственных служащих автомобильных дорог и транспорта (AASHTO). (2011). «Стандартные технические условия на транспортировку Материалы и методы отбора проб». 31-е изд. [2] Отделение технологии бетона ,. (2004). «Реализация высокоэффективного экологически безопасного решения по переработке излишков стеклобоя ». В центре внимания проекта, Университет Данди, Данди. [3] Коринальдези, В., Гнаппи, Г., Морикони, Г. и Монтенеро, А. (2005). «Повторное использование измельченного отработанного стекла в качестве заполнителя для строительных растворов». Управление отходами, 25 (2), 197–201. [4] Дайер, Т.Д. и Дхир, Р.К. (2001). «Химические реакции стеклобоя , используемого в качестве компонента цемента». J. Материалы в гражданском строительстве, 13 (6), 412–7. [5] Hadlington, S. (2002). «Вторичная переработка за пределами стеклянного потолка.‟ ‟Отчет для Independent s-потолок-604663.html> (18 ноября 2002 г.). [6] Джин В., Мейер К. и Бакстер С. (2000). «Стеклобетон: бетон с заполнителем ». Журнал материалов ACI, 97 (2), 208-213. [7] Джонстон, К. Д. (1974). «Стеклянные отходы как крупнозернистый заполнитель для бетона». J Test Eval., 2 (5), 344-350. [8] Метвалли И.М. (2007). «Исследования эксплуатационных свойств бетона , изготовленного из мелко измельченных смесей стеклянных отходов.”Достижения в области структурной инженерии, 10 (1), 47–53. [9] Мейер, К. (2003). «Стеклобетон — Экологичность в качестве декоративного элемента». ACI Concrete International, 25 (6), 55–58 [10] Парк, С. Б., Ли, К. Б. и Ким, Дж. Х. (2004). «Исследования механических свойств бетона, содержащего стекломассы». Цемент и Concrete Research, 34 (12): 2181–2189. [11] Филлипс, Дж., И Кан, С.(1973). «Мусор стеклянный заполнитель в портлендском цементе .‟ ‟Proc., 3rd. Симпозиум по утилизации минеральных отходов, Чикаго, 385-390. [12] Пайк, Р.Г., Хаббард, Н.Д., Бинарный, Э.С. (1960). «Силикатные стекла в исследовании реакции щелочных агрегатов.‟ ‟High Res. Доска Бык. 275, 39-44. [13] Reindl, J. (2003). «Повторное использование / переработка стеклобоя для использования без контейнера .‟ ‟Отчет менеджера по переработке, департамент округа Дейн, отдел общественных работ , 8-113. [14] Schmidt, A., Saia, WHF. (1963). «Испытания реакции щелочного заполнителя на стекле , используемом для облицовки стеновых панелей из незащищенного заполнителя.‟ ‟ACI Mater J. 60, 1235-1236 [15] Shao, Y., Lefort, T., Moras, S. и Родригес, Д. (2000). «Исследования по бетону , содержащему отходы стекла». J. Цемент и бетон Research, 30 (1), 91-100. [16] Шаян А. и Сюй А. (2004). «Использование стеклянных отходов с добавленной стоимостью в бетоне .J. Исследование цемента и бетона, 34 (1), 81–89. [17] Шехата И., Варзаванд С., Элсави А. и Фахми М. (2005). « Использование твердых отходов в качестве заменителей мелкозернистых заполнителей в цементно-бетонных композитах ». Proc., Semisequicentennial Transportation Conf., CTRE, Iowa, 50614-0178. [18] Ши, К. и Чжэн, К. (2007) «Обзор использования отработанных стекол в производстве цемента и бетона .‟‟ Ресурсы, сохранение и переработка , 52 (2), 234–247. [19] Smith, A.S. (2004). «Чтобы продемонстрировать коммерческую жизнеспособность , включающего молотое стекло в кирпичи с уменьшенными выбросами и экономии энергии» ‟‟ Программа действий в отношении отходов и ресурсов, Банбери, Оксон, Великобритания. [20] Таха, Б. и Нуну, Г. (2008). «Свойства бетона в качестве замены песка и цемента.”J. Строительство и строительные материалы, 5 (22), 713–720. [21] Терро, М.Дж. (2006). «Свойства бетона из переработанного дробленого стекла при повышенных температурах». Строительная среда, 41 (5), 633–639. [22] Topçu, Í.B. и Канбаз, М. (2004). «Свойства бетона, содержащего отработанного стекла». Исследование цемента и бетона, 34 (2): 267–274. Бетонная смесь предназначена для использования в дорожном покрытии из JPCP толщиной 250 мм (10 дюймов).Желаемые свойства: Указывается как 25 мм (1,0 дюйм). Это типично для ПКК дорожного покрытия. Определено как 37.5 мм (1,5 дюйма). Это вполне соответствует общей рекомендации ACI о том, чтобы номинальный максимальный размер был ограничен до 1/3 глубины плиты. Арматурная сталь использоваться не будет, поэтому правило о большом пальце, касающееся свободного пространства между арматурными стержнями, не применяется. Для достижения содержания воздуха выше 2–3 процентов PCC должен улавливаться воздухом. Таким образом, с использованием таблицы оценки содержания воды и воздуха при смешивании, PCC с воздухововлекающими добавками с заданным оседанием 25 мм (1 дюйм) и оседанием 37.Номинальный максимальный размер заполнителя 5 мм (1,5 дюйма) потребует около 148 кг / м 3 (250 фунтов / ярд 3 ) воды для смешивания. Будет добавлено достаточное количество воздухововлекающей добавки для достижения содержания воздуха 5,5% (в середине указанного диапазона 4,5–6,5%). Имейте в виду, что водоудерживающие добавки могут снизить потребность в воде примерно на 5-10 процентов, а некоторые из них также увеличивают содержание увлеченного воздуха примерно на 0,5-1 процент. Если перевести вес в объем, то рекомендуемый объем воды для смешивания в одном кубическом метре (одном кубическом ярде) PCC равен 0.148 м 3 (4,00 футов 3 ). Количество увлеченного воздуха составит 5,5% от общего объема или 0,055 м 3 (1,49 фута 3 ). Поскольку указанная прочность является прочностью на изгиб, необходимо использовать коэффициент преобразования для получения приблизительной прочности на сжатие, чтобы использовать таблицу соотношения вода-цемент и прочности на сжатие. Хорошее практическое правило (используемое в Кодексе ACI): Исходя из предыдущего содержания воды в смеси и водоцементного отношения, рассчитанное содержание цемента составляет: Рекомендуемый объем портландцемента в одном кубическом метре (одном кубическом ярде) PCC составляет: Использование таблицы содержания грубых агрегатов с заданным номинальным максимальным размером агрегатов 37.5 мм (1,5 дюйма) и заданный модуль тонкости мелкого заполнителя 2,80, рекомендуемая объемная доля крупного заполнителя составляет 0,71. Это означает, что крупный заполнитель должен занимать 71 процент от общего объема. Однако этот объем заполнителя включает объем воздуха между частицами заполнителя. Следовательно, этот 71-процентный объем необходимо преобразовать в массу заполнителя. Учитывая вес агрегата с сухой штангой 1600 кг / м 3 (100 фунтов / фут 3 ), это равняется: Содержание мелкозернистого заполнителя может быть определено путем вычитания других составляющих объемов из единичного объема: Таким образом, вес мелкого заполнителя на единицу объема составляет: Поскольку как в крупном, так и в мелкозернистом заполнителе присутствует влага, необходимо отрегулировать вес пробной партии. Окончательное количество пробной партии на единицу объема (1 м 3 или 3 ярдов) составляет: 00000 п.
00000 00000 п.
00000 00000 п.
00000 00000 п.
00000 00000 п.
00000 00000 п.
00000 00000 п.
00000
00000 п.
00000 00000 п.
00000 00000 н.
00000 00000 п.
00000
00000 п.
00000 00000 н.
00000 00000 п.
00000 00000 н.
00000 00000 п.
00000 00000 п.
0000093195 00000 п.
0000093245 00000 п.
0000093367 00000 п.
0000093417 00000 п.
0000093467 00000 п.
0000093517 00000 п.
0000093636 00000 п.
0000093686 00000 п.
0000093808 00000 п.
0000093858 00000 н.
0000093908 00000 п.
0000093958 00000 н.
0000094077 00000 п.
0000094127 00000 п.
0000094249 00000 п.
0000094299 00000 н.
0000094349 00000 п.
0000094400 00000 п.
0000094519 00000 п.
0000094570 00000 п.
0000094692 00000 п.
0000094743 00000 п.
0000094793 00000 п.
0000094897 00000 н.
0000094947 00000 п.
0000095031 00000 п.
0000095081 00000 п.
0000095200 00000 н.
0000095250 00000 п.
0000095372 00000 п.
0000095422 00000 п.
0000095472 00000 п.
0000095523 00000 п.
0000095629 00000 п.
0000095680 00000 п.
0000095731 00000 п.
0000095782 00000 п.
0000095882 00000 п.
0000095933 00000 п.
0000096031 00000 п.
0000096082 00000 п.
0000096182 00000 п.
0000096233 00000 п.
0000096284 00000 п.
0000096335 00000 п.
0000096457 00000 п.
0000096508 00000 п.
0000096603 00000 п.
0000096654 00000 п.
0000096740 00000 п.
0000096791 00000 п.
0000096842 00000 п.
0000096932 00000 п.
0000096983 00000 п.
0000097074 00000 п.
0000097125 00000 п.
0000097176 00000 п.
0000097267 00000 п.
0000097318 00000 п.
0000097420 00000 н.
0000097471 00000 п.
0000097588 00000 п.
0000097639 00000 п.
0000097690 00000 н.
0000097741 00000 п.
0000097882 00000 п.
0000097933 00000 п.
0000098056 00000 п.
0000098107 00000 п.
0000098226 00000 п.
0000098277 00000 п.
0000098411 00000 п.
0000098462 00000 п.
0000098611 00000 п.
0000098662 00000 п.
0000098799 00000 н.
0000098850 00000 п.
0000098901 00000 п.
0000003616 00000 н.
трейлер
] >>
startxref
0
%% EOF
1920 0 объект
> поток
xVSSW? | 0FnH
! h 4 AW8K $ Ս Ҳk @ q ج̤ + ڸ We e ݶ ct1̞l ¾; {ν 瞏 ܗ Бетон со сверхвысокими характеристиками: механические характеристики, долговечность, устойчивость и проблемы реализации | Международный журнал бетонных конструкций и материалов
Использование восстановителей воды, замедлителей схватывания и суперпластификатора
Использование восстановителей воды, замедлителей схватывания и суперпластификатора Использование редукторов воды, замедлителей схватывания,
и суперпластификаторы.
Замедлитель схватывания может быть выполнен из органического и неорганического материала. Органический материал
состоит из неочищенных Ca, Na, NH 4 , солей лигносульфоновых кислот,
гидроксикарбоновые кислоты и углеводы. Неорганический материал состоит
оксидов Pb и Zn, фосфатов, солей магния, фторатов и боратов.
Обычно используемые замедлители схватывания представляют собой лигносульфоновые кислоты и гидроксилированные карбоновые кислоты.
(HC) кислоты, которые действуют как добавки типа D (водоудерживающие и замедляющие примеси).Использование лигносульфонатных кислот и гидроксилированных карбоновых кислот замедляет
время первоначального схватывания не менее часа и не более трех часов
при использовании при температуре от 65 до 100 o F. Тип смеси Описание Замедление времени начальной схватывания
(ч: мин) при температуре 30 или С 40 o С 50 или С D Гидроксильная кислота 4:57 1:15 1:10 D Лигнин 2:20 0:42 0:53 D Лигносульфонаты 3:37 1:07 1:25 B На основе фосфатов — 3:20 2:30
Добавки были распределены в жидкой форме для обеспечения надлежащего диспергирования.
в бетонной смеси. WRA следует отказаться от последней партии воды.
Правильный выбор времени очень важен, так как любая задержка колеблется от одного до пяти.
минут после добавления воды приведет к чрезмерному замедлению
назначить время. Суперпластификаторы следует добавлять в партию.
непосредственно перед выпиской для размещения (Тип F) или с последней порцией
воды (Тип G). (PDF) Характеристики бетона с отходами стекла в качестве замены мелкозернистого заполнителя
Пример проектирования смеси ACI — интерактивное покрытие
Спад
Максимальный размер агрегата
Оценка содержания воды и воздуха при смешивании
Водоцементное соотношение
где: равно прочность на сжатие
Решая для прочности на сжатие, мы получаем около 51.7 МПа (7500 фунтов на кв. Дюйм). Это значение не указано в Таблице 17 для определения водоцементного отношения. Следовательно, требуется более сложное определение водоцементного отношения. Водоцементное соотношение также может быть определено на основе местного опыта. Имейте в виду, что Таблица 4 редко используется при расчете смеси PCC дорожного покрытия. Кроме того, ACI рекомендует максимальное водоцементное соотношение для PCC, подверженного замораживанию и оттаиванию во влажных условиях (таких как бордюры и водостоки), или PCC в присутствии химикатов для борьбы с обледенением (например, плит дорожного покрытия PCC) равным 0.45. В этом случае предположим, что местный опыт диктует водоцементное соотношение около 0,39. Содержание цемента
(метрическая система) (английский) Грубый агрегат
(метрическая система) (английский)
Теперь рекомендуемый объем крупного заполнителя (который сейчас представляет собой только твердый объем крупного заполнителя) в одном кубическом метре (одном кубическом ярде) PCC составляет: (метрическая система) (английский) Содержание мелкого заполнителя
(метрическая система) (английский) Объём агрегата (1 м3 или 3 ярда) 1.000 м 3 27,00 футов 3 – Объем затворной воды – 0,148 м 3 4,00 футов 3 – Объем воздуха – 0,055 м 3 1.49 фут 3 – Объем портландцемента – 0,121 м 3 3.26 футов 3 – Объем крупного заполнителя – 0,424 м 3 11.46 футов 3 равно Объем мелкого заполнителя равно 0,252 м 3 6.79 футов 3 (метрическая система) (английский) Поправки на влажность агрегата
(метрическая система) (английский) Крупный заполнитель: 1136 x 1,01 = 1147 кг / м 3 1917 x 1,01 = 1936 фунтов / ярд 3 Мелкий заполнитель: 665 x 1,05 = 698 кг / м 3 1119 x 1,05 = 1175 фунтов / ярд 3
Кроме того, необходимо отрегулировать количество воды для затворения, потому что и крупный, и мелкий заполнитель влажные и будут добавлять воду в цементное тесто. (метрическая система) (английский) Крупный заполнитель: 1136 x (0,01 — 0,005) = 5,7 кг / м 3 1917 x (0,01 — 0,005) = 10 фунтов / ярд 3 Мелкий заполнитель: 665 x (0,05 — 0,007) = 28,6 кг / м 3 1119 x (0,05 — 0,007) = 48 фунтов / ярд 3
Следовательно, количество добавляемой воды для смешивания составляет: 148 кг — 5.7 кг — 28,6 кг равно 113,7 кг 250 фунтов — 10 фунтов — 48 фунтов равно 192 фунтов Сводка
(метрическая система) английский) Вода для смешивания 114 кг 192 фунтов Портландцемент 380 кг 641 фунтов Крупный заполнитель 1147 кг 1936 фунтов Мелкий заполнитель 698 кг 1175 фунтов
Обычно для изготовления пробных партий делается что-то меньшее, чем единичный объем — типичный размер пробной партии равен 0.03 м 3 (1 фут 3 ).