Автор Бетон М 150 – состав, применение, характеристики материала от изготовителя в Одинцовском районе
Товарный бетон М 150 входит в группу тяжелых. Данная марка широко используется в строительстве: она нашла применение в возведении динамических или статических конструкций, не предназначенных для значительных нагрузок.
Цены на бетон
| Класс (марка-класс) |
Старое наим-ние |
Цена за м3 с НДС* | |
|---|---|---|---|
| На гравии | На граните | ||
| БСГ В7,5 П3 F50 | М-100 | 3200 р | 3450 р |
| БСГ В10 П3 F75 | М-150 | 3300 р | 3550 р |
| БСГ В15 П3 F100W2 | М-200 | 3400 р | 3650 р |
| БСГ В20 П3 F150W4 | М-250 | 3500 р | 3750 р |
| БСГ В22,5 П3 F150W6 | М-300 | 3600 р | 3850 р |
| БСГ В25 П3 F150W6 | М-350 | 3800 р | 3950 р |
| БСГ В30 П3 F200W8 | М-400 | 4000 р | 4050 р |
*Цена указана без учета доставки.
Рассчитать стоимость доставки до вашего объекта поможет наш менеджер.
Если в смесь с бетоном марки М 150 добавляется отсев из гранитного щебня, керамзита или гравия, такой раствор становится довольно востребованным среди ландшафтных дизайнеров. Из смеси изготавливают различные малые архитектурные формы: от вазонов до декоративных заборов.
Состав бетона М 150М 150 производится согласно регламенту ГОСТ № 7473-94 и состоит из:
- Щебня из гранита, извести, гравия
- Высушенного и просеянного песка
- Чистой воды без включений
- Цемента марок 400 или 500
Бетонная смесь нередко используется в условиях с критическими температурами или влажностью. Для этого в состав добавляют специальные гидрофобизаторы, незначительно увеличивающие цену бетона марки М 150 на 1 куб.
Бетон марки М 200: пропорции на 1 кубДля строительных работ раствор замешивают из бетона, щебня, песка и воды.
При использовании цемента марки 400:
- Цемент: песок: щебень – 1: 3,5: 5,7 кг – 1: 3,2: 5,0 л
При использовании цемента марки 500:
- Цемент: песок: щебень – 1: 4,5: 6,6 кг – 1: 4,0: 5,8 л
Доля воды в растворе должна составлять не более 1/5 от общей массы смеси. В отдельных случаях соотношение может меняться в зависимости от того, насколько качественные подобраны остальные материалы.
Технические характеристики бетона М 150
- Водонепроницаемость – W2
- Класс прочности – В 12,5
- Морозостойкость – F50
- Подвижность – П1-П4
Водонепроницаемость бетона марки М 150 определяется на низком уровне. Материал быстро впитывает влагу. Он требует укладки гидроизоляционного слоя, если строительство осуществляется в условиях повышенной влажности.
Предел прочности бетона М 150 при сжатии равен 164 кгс/см2, что соответствует значению В 12,5. В качестве наполнителя для данной марки используется гравий средних фракций.
Морозостойкость на уровне 50 указывает на то, что застывший бетон М 150 выдержит 50 циклов замерзания и оттаивания в условиях критических температур при отсутствии каких-либо механических повреждений.
Подвижность бетона М 150 в диапазоне от П1 до П4 указывает на массовую долю воды, введенной в раствор на стадии приготовления. Добавление пластификаторов в этот стройматериал не предусматривается.
Применение бетона марки М 150
Зачастую М 150 используется на первоначальном этапе строительства: для фундамента, полов, стяжки, основы для дорожного полотна.
Производитель «Свой Бетон» на выгодных условиях реализует бетон марки М 150 с доставкой по Одинцовскому району. Мы предлагаем низкую стоимость строительного материала на 1 куб и высокое качество продукции.
10.10.2015
Пескобетон М150 класс В 12,5
Решение конкретных задач в строительстве требует применения разных видов и марок бетонных смесей: бетонов, растворов, пескобетонов. Все они имеют определенные параметры — прочность, водонепроницаемость, подвижность, морозостойкость. Зависят эти характеристики от количества и марки используемого цемента, соотношения массового количества цемента и наполнителей, их вида. Основные строительные бетонные смеси производятся в диапазоне М50 – М500. Компания «Агродор-Инвест» предлагает Пескобетон М150 с доставкой в Иркутске для Вашего строительства.
Состав пескобетона М150 класс В 12,5 ГОСТ 7473-94
Цемент (марка) |
Цемент, кг |
Песок, кг |
Щебень, кг |
Вода, л |
Цемент М400 |
390 |
1520 |
0 |
270 |
Цемент М500 |
345 |
1565 |
0 |
270 |
Для использования бетонной смеси в зимний или осенний период, а также при повышенной влажности или иных особых условиях, в состав бетона или раствора, по согласованию с Заказчиком, добавляют различные пластификаторы, химические присадки, улучшающие характеристики и потребительские качества смеси.
Технические характеристики пескобетона М150
прочность |
150 кгс/см2 |
плотность |
2200 кг/м3 |
морозостойкость |
F50 |
водонепроницаемость |
W2 |
подвижность |
П2 – П4 |
Область применения пескобетона М150 класс В 12,5
- Выравнивание горизонтальных и вертикальны поверхностей
- Устройство стяжек полов
- Заделка трещин и дефектов в полах и стенах
- Устройство основы под укладку плиточных полов
У нас Вы сможете купить Пескобетон М150 с доставкой по доступным ценам в соответствии с действующими нормами ГОСТа. Оптовая цена рассчитывается индивидуально и зависит от заказанного объема.
Для заказа смеси вы можете позвонить по телефону 917-917 или заполнить форму обратной связи на сайте.
Компания располагает собственным специальным транспортом и доставляет бетон по заявке Заказчика точно в указанный срок. Уточнить условия доставки можно по телефону 917-917 или посетив офис компании. Таким же образом можно узнать о скидках и акциях, а также о наиболее удобной форме оплаты. Мы работаем с предприятиями всех форм собственности и физическими лицами.
Другие марки бетонов и растворов
прочность, расход, сколько цемента, пропитки, расчёт, производство, область применения.
Бетон марки М150
Цементный раствор – обязательный строительный материал при возведении промышленных и частных сооружений. Процентное соотношение смешиваемых компонентов напрямую влияет на показатели прочности, стоимость кубического метра смеси, ограничения на применение. Бетон М150 – раствор с невысокими прочностными характеристиками, решающий ряд строительных задач.
Сфера применения
Смесь быстро схватывается, расширяя область использования. Основные процессы, где целесообразно купить бетон М150:
- Заливка неответственных оснований;
- Подготовка основы. М150 используют поверх уплотненного слоя земли перед строительством основы строения;
- Обустройство основания небольших сооружений типа киоск, торговая точка;
- Создание «подушки» под дорогой с умеренным движением;
- Выравнивание пола перед укладкой покрытия;
- Выравнивание стен, кроме растворов с крупным наполнителем;
- Установка опор, заборов, столбов.
Описание основных характеристик
Главные технические показатели:
- Прочность 131-164 кгс/см². Характеристика достигает максимального значения после высыхания;
- Качество наполнителя влияет на плотность;
- Подвижность П1-П4;
- Класс В12,5, марка М150 характеризуют прочность бетона при сжатие;
- Водонепроницаемость W2 отражает возможность застывшего раствора впитывать влагу.
Высокие показатели требуют добавления гидроизоляционных материалов; - Морозостойкость F50 – столько циклов замерзания способен выдержать полностью застывший раствор без потери основных характеристик;
- Скорость схватывания бетона М150 достаточно высокая, что позволяет использовать его в ограниченных по времени процессах.
Высокие показатели требуют добавления гидроизоляционных материалов;Особенности
Соблюдение рекомендуемых пропорций – гарантия получения качественного цементного раствора. Низкая прочность ограничивает сферу применения, но себестоимость компонентов компенсирует дискомфорт. Для неответственных построек, опор, стен это отличный материал.
Соотношения материалов
Смесь М150 состоит из компонентов:
- Цемент М400, М500;
- Щебень гравийный, известковый размером 5-20 мм.;
- Песок;
- Вода техническая. Подвижность раствора достигается путем добавления жидкости.
Промышленное и самостоятельное изготовление раствора отличается.
Рекомендуемые пропорции при самостоятельном приготовлении:
- Соотношение цемента М400, щебня, песка – 1:5,7:3,5.
- Соотношение цемента М500, щебня, песка – 1:6,6:4,5.
Измерение объема 10-тилитровыми ведрами при изготовлении кубического метра раствора:
- цемент М400 16,5, песок 52,5, щебень 81,5, вода 19;
- цемент М500 14,6, песок 54, щебень 81,5, вода 19.
Изготовление бетона в заводских условиях
Обязательное условие при изготовлении раствора – соблюдение требований государственного стандарта 7473. Бетонный завод производит смешивание компонентов в специальных агрегатах, гарантирующих однородность массы.
Разрешено проводить армирование раствора ненапрягаемыми видами арматуры. Усиление характеристик смеси проводится специальными добавками, предварительно согласовав их использование с заказчиком.
Плюсы и минусы
Невысокая прочность ограничивают сферу использования, но раствор имеет свои преимущества:
- низкая стоимость позволяет уменьшить общие затраты строительства;
- доступность компонентов позволяет самостоятельно изготовить раствор;
- надежность застывшего бетона не меняется при незначительных колебаниях температур, отклонениях показателей влажности;
- длительность эксплуатации высокая, при условии соблюдения технологии;
- экологическая безопасность, благодаря использованию нетоксичных компонентов.
Существенный недостаток бетона М150 – влияние низких температур на прочностные характеристики, что ставит под угрозу целостность, устойчивость постройки. Это основная причина, почему раствор данной марки не используется как основной строительный материал.Невысокая прочность не мешает бетону быть востребованным в строительной сфере. Важно соблюдать пропорции при изготовлении, использовать только в местах, не предполагающих большую нагрузку, и тогда масса прослужит долго. Покупая раствор, обязательно обращать внимание на сопроводительную документацию.
Влияние совместимости суперпластификатора на время схватывания, прочность и характеристики жесткости бетона :: Science Publishing Group
Методология Статья
Влияние совместимости суперпластификатора на время схватывания, прочность и характеристики жесткости бетона
Muhsen Salam 1 , Salahaldein Alsadey Mohamed 2 , Megat Azmi Megat Johari 3
1 Кафедра гражданского строительства, Инженерный колледж, Университет Завиа, Завия, Ливия
2 Кафедра гражданского строительства, Инженерный колледж, Бани Университет Валид, Бани Валид, Ливия
3 Департамент гражданского строительства, Инженерный колледж, Universiti Sains Malaysia, Пенанг, Малайзия
Адрес электронной почты:
(S.
Мохамед)Для цитирования:
Мухсен Салам Мохаммед, Салахалдейн Альсадей Мохамед, Мегат Азми Мегат Джохари. Влияние совместимости суперпластификатора на время схватывания, характеристики прочности и жесткости бетона. Успехи прикладных наук . Том. 1, No. 2, 2016, pp. 30-36. doi: 10.11648 / j.aas.20160102.12
Поступила: 8 сентября 2016 г .; Принята в печать: 23 сентября 2016 г .; Опубликовано: 14 октября 2016 г.
Резюме: Неблагоприятное влияние повышенных температур на свойства свежего бетона включает повышенную потребность в воде, более короткое время схватывания и повышенную потерю осадки.Суперпластификатор (SP) важен для повышения удобоукладываемости и времени схватывания бетона в жаркую погоду, поэтому было проведено экспериментальное исследование для определения эффекта дозировки указанной добавки. Были приготовлены бетонные смеси с дозировкой SP 400, 600, 800, 1000 и 1200 мл / 100 кг цемента вместе с двумя контрольными смесями (соотношение вода / цемент составляло 0,56 и 0,66 соответственно).
После заливки образцы бетона подверглись нормальному отверждению. Были определены такие свойства, как прочность на сжатие, пористость, водопоглощение, проницаемость и начальное поверхностное поглощение, помимо определения удобоукладываемости и времени схватывания свежего бетона.Было обнаружено, что передозировка SP ухудшает свойства бетона с указанием более низкой прочности на сжатие и более высокой пористости. Однако, если уровни дозировки ниже оптимальной, увеличение дозировки добавки может помочь улучшить характеристики бетона.
Ключевые слова: суперпластификатор, совместимость, прочность, дозировка
1. Введение
Конструкция из бетона является наиболее распространенным типом конструкции, и она постоянно развивается и совершенствуется день за днем, чтобы соответствовать глобальным и экологическим требованиям. в основном смесь цемента, воды, песка и крупного заполнителя.Однако цемент считается самым дорогим и важным ингредиентом в производстве бетона. Бетон является основным конструкционным материалом, широко потребляемым в мире после воды.
В большинстве объектов инфраструктуры и строительства в мире в качестве строительного материала используется бетон. В соответствии со стандартами ASTM C-125-97a добавка представляет собой материал, отличный от воды, заполнителей или гидравлического цемента, который используется в качестве ингредиента бетона или раствора и добавляется к партии непосредственно перед или во время смешивания.Такой материал, как шлифовальная добавка, добавляемая к цементу во время его производства, называется добавкой. Большинство используемых бетонов содержат по крайней мере одну добавку. Доля бетона с добавками в 1975 г. в Австралии, Германии и Японии составляла 80, 60 и 80% соответственно [1].
Суперпластификатор — это разновидность редукторов воды; однако разница между суперпластификатором и водоредуктором заключается в том, что суперпластификатор значительно снижает количество воды, необходимой для смешивания бетона [2].Обычно существует четыре основные категории суперпластификаторов: сульфированные меламиноформальдегидные конденсаты, сульфированные нафталин-формальдегидные конденсаты, модифицированные лигносульфонаты и другие, такие как сложные эфиры сульфоновой кислоты и сложные эфиры углеводов.
Эффекты суперпластификатора очевидны, то есть для производства бетона с очень высокой удобоукладываемостью или бетона с очень высокой прочностью. Механизм суперпластификатора заключается в придании частицам цемента сильно отрицательного заряда, так что они отталкиваются друг от друга из-за одного и того же электростатического заряда.За счет дефлокуляции частиц цемента для перемешивания бетона предоставляется больше воды [2]. При обычном использовании дозировка суперпластификатора составляет 1-3 л / м 3 . Однако дозировка может быть увеличена до 5-20 л / м 3 . Поскольку концентрация суперпластификатора разная, любое сравнение характеристик следует проводить на основе количества твердых веществ, а не общей массы. Эффективность данной дозировки суперпластификатора зависит от соотношения вода / цемент. Эффективность увеличивается, когда w / c уменьшается.Совместимость с реальным цементом — один из наиболее важных параметров, который необходимо учитывать, и не рекомендуется, чтобы цемент и суперпластификатор соответствовали стандарту отдельно [2].
Использование суперпластификатора дает несколько преимуществ: получение бетона с высокой удобоукладываемостью с постоянным содержанием и прочностью цемента с целью облегчения укладки и уплотнения; производить бетон с нормальной удобоукладываемостью, но с меньшим водопотреблением; производство бетона с сочетанием высокой удобоукладываемости и низкой влажности; и проектирование бетона нормальной прочности и удобоукладываемости с меньшим содержанием цемента [1].Использование суперпластификатора стало популярным в настоящее время, поскольку он обладает преимуществами как для свежего, так и для затвердевшего бетона. Использование суперпластификатора положительно скажется на свойствах бетона как в свежем, так и в затвердевшем состоянии. В свежем состоянии использование суперпластификатора обычно снижает склонность к вытеканию из-за уменьшения водоцементного отношения или содержания воды в бетоне. Однако при сохранении водоцементного отношения суперпластификатор может увеличивать время схватывания бетона, поскольку для смазки смеси становится доступным больше воды [3].
В случае затвердевшего бетона использование суперпластификатора увеличит прочность на сжатие за счет повышения эффективности уплотнения для получения более плотного бетона [3]. Риск усадки при высыхании будет снижен, если бетон будет оставаться в жидком состоянии в течение более длительного периода времени. Кроме того, скорость карбонизации снижается, когда соотношение вода / цемент уменьшается в присутствии суперпластификатора.
Однако разные типы суперпластификатора обычно по-разному влияют на свойства и характеристики бетона.Было изучено влияние двух типов суперпластификаторов — акрилового полимера (AP) и сульфированного нафталина (SN) на бетон, содержащий большое количество летучей золы. В результате исследования они пришли к выводу, что суперпластификатор на основе AP работает значительно лучше, чем суперпластификатор на основе SN, где он обеспечивает более высокий уровень осадки, более низкие потери при оседании и более высокое снижение воды. Кроме того, бетон, содержащий суперпластификатор на основе АР, обеспечивает более высокую прочность на сжатие и долговечность (с точки зрения проникновения CO 2 и хлоридов) [4].
Следовательно, добавление суперпластификатора на основе АР не только улучшает проблему потери осадки бетона, но также не вызывает какого-либо снижения раннего развития прочности затвердевшего бетона. Влияние суперпластификатора под названием Mighty 2000 подтвердило, что оседание свежего бетона можно дополнительно контролировать во всех смесях, если добавлен реактивный полимер [5]. Поскольку удобоукладываемость бетона с низким соотношением вода / цемент трудно контролировать, добавление реактивного полимера может эффективно поддерживать начальную осадку готового смешанного бетона.Вдобавок они заявили, что суперпластификатор действительно может производить бетон хорошего качества за счет увеличения плотности бетона за счет значительного снижения потребности в воде и потери осадки.
Чтобы изучить влияние суперпластификатора на бетон, содержащий минеральные добавки и различные типы цемента, добавление летучей золы и микрокремнезема влияет на суперпластифицированный бетон. При добавлении суперпластификатора в зольный бетон, полученный из портландцемента типа III, можно с успехом использовать увеличение дозировки SP (с 2 до 4%) для получения высокопрочного бетона (80 МПа) для массивных бетонных конструкций [6].
Однако при использовании портландцемента типа I наблюдались лишь незначительные преимущества. Кроме того, в худшем состоянии был обнаружен бетон из-за отсутствия летучей золы. Добавление SP не даст дополнительного увеличения прочности независимо от типа портландцемента. Таким образом, они пришли к выводу, что тип цемента и добавка минеральных добавок могут существенно повлиять на эффективность суперпластификатора. Для бетона, содержащего микрокремнезем, действие SP полностью отличается от тех, которые содержат летучую золу. В отсутствие микрокремнезема прочность на сжатие суперпластифицированного бетона SMP оказывается выше, чем у суперпластифицированного бетона SNP, независимо от типа используемого цемента.С другой стороны, присутствие микрокремнезема значительно улучшает прочность на сжатие суперпластифицированного бетона SMP при дозировке 4%, и не наблюдается существенной разницы при использовании суперпластификатора при дозировке 2%. Таким образом, был сделан вывод, что суперпластификатор значительно улучшает прочность высокопрочного бетона с наличием микрокремнезема [6].
Разработка бетона с суперпластификатором прочности (OPC) и бетона, содержащего летучую золу [7] Обнаружен более благоприятный эффект, если суперпластификатор добавлен к летучей золе более низкого качества по сравнению со смесью более высокого качества.Кроме того, они отметили, что непрерывное отверждение необходимо для повышения прочности бетона из летучей золы, поскольку они обеспечивают более низкую начальную прочность, чем простой бетон.
2. Используемые материалы
Бетон представляет собой смесь цемента, заполнителя (мелкого и крупного) и воды. Иногда добавляют химические или минеральные добавки, чтобы изменить характеристики бетона для определенных областей применения. Поскольку материалы важны для определения качества производимого бетона, их следует правильно подобрать и выбрать перед началом эксперимента.
2.1. Обычный портландцемент
Цемент, использованный в этом исследовании, является продуктом компании Cement Industries of Malaysia Berhad (CIMA) под торговой маркой Blue Lion.
Этот цемент типа I строго соответствует стандарту BS 12: 1991, где он широко используется в общем строительстве, например, в зданиях, мостах и других сборных железобетонных изделиях. Поставляется в мешках по 50 кг.
2.2. Смешивание воды
Вода важна для обеспечения непрерывного процесса гидратации. В ходе эксперимента для замешивания и выдержки бетона используется водопроводная вода.Вода не должна содержать реактивных элементов, таких как реактивные ионы и примеси, чтобы гарантировать качество бетона.
2.3. Мелкий и крупный заполнитель
Мелкий заполнитель, использованный в данном исследовании, представляет собой речной песок. Диапазон размеров от 150 мкм, 300 мкм, 600 мкм, 1,18 мм, 2,36 мм и 5 мм, с удельным весом и водопоглощением 2,46 и 1,5 соответственно. Ситовый анализ показывает, что процент прохождения 600 мкм составляет 26,76%. Крупный заполнитель, использованный в этом исследовании, представляет собой гранит с максимальным размером 20 мм.Водопоглощение и удельный вес заполнителя составляют 0,614% и 2,66 соответственно.
Кроме того, заполнители следует очистить перед смешиванием, чтобы смыть мелкие частицы, прилипшие к поверхности заполнителя.
2.4. Суперпластификатор
Суперпластификатор, использованный в данном исследовании, — Glenium C380. Это новый суперпластификатор, который подходит не только для предварительно напряженного бетона, но и для других типов бетона. Одним из его преимуществ является то, что он может улучшить как раннюю, так и конечную прочность.Кроме того, сохранение осадки и удобоукладываемость бетона также улучшаются при использовании Glenium C 380 по сравнению с традиционным суперпластификатором.
3. Пропорция бетонной смеси
Для изучения влияния суперпластификатора на свойства свежего и затвердевшего бетона готовят семь смесей. После расчетного расчета, бетон марки 30 с водой / цементом, необходимый для достижения осадки в диапазоне 60–180 мм, составляет 0,6. Однако, поскольку заполнитель, использованный в эксперименте, находится в сухом состоянии, вес воды для смешивания пришлось увеличить на количество, необходимое для поглощения заполнителями.
Следовательно, соотношение вода / цемент становится 0,66 [7]. С другой стороны, когда в смеси добавляют суперпластификатор, осадка становится больше 180 мм. В результате уменьшается содержание воды на 15% [2] до тех пор, пока соотношение вода / цемент не станет всего 0,56. Поэтому в этом эксперименте для сравнения используются два контроля. Подробная информация о смесях представлена в таблице 1.
Таблица 1 . Детали дизайна смеси.
| Образец | Размеры (мм) Д × Ш × В | Бетонная смесь с SP (кг / м 3 ) для марки 30 | |||||||
| Цемент | Мелкий заполнитель | Крупный заполнитель | Вода | SP | W / C | осадка | |||
| кг / м 3 | кг / м 3 | кг / м 3 | кг / м 3 | мл / м 3 | мм | ||||
| Control Mix M | 150 × 150 × 150 | 340 | 965 | 865 | 190 | — | 0. 56 | 45 | |
| Control Mix M1 | 150 × 150 × 150 | 340 | 965 | 865 | 225 | — | 0,66 | 125 | |
| MS1 400 мл / 100 кг | 150 × 150 × 150 | 340 | 965 | 865 | 190 | 1360 | 0.56 | 140 | |
| MS2 600 мл / 100 кг | 150 × 150 × 150 | 340 | 965 | 865 | 190 | 2040 | 0,56 | 155 | |
| MS92 | 150 × 150 × 150 | 340 | 965 | 865 | 190 | 2720 | 0.56 | 165 | |
| MS4 1000 мл / 100 кг | 150 × 150 × 150 | 340 | 965 | 865 | 190 | 3400 | 0,56 | 180 | |
| MS92 1200101 | MS92 | /100 кг 150 × 150 × 150 | 340 | 965 | 865 | 190 | 4080 | 0. 56 | 190 |
4. Результаты и обсуждение
4.1. Влияние суперпластификатора на время схватывания бетона
Результаты испытания на время схватывания бетона с различными дозировками суперпластификатора бетона показаны в таблице 2. На рисунке 1 представлены графики, построенные для сравнения времени схватывания различных доз суперпластификатора с контрольной смесью.
Таблица 2. Время схватывания суперпластификатора бетона .
| Concrete Mix | Время начального схватывания (часы) | Время окончательного схватывания (часы) |
| Control M | 3:55 | 5:35 |
| Control M1 | 4:30 | 6:10 |
| 400 мл / 100 кг цемента (MS1) | 5:10 | 6:30 |
| 600 мл / 100 кг цемента (MS2) | 6:10 | 7: 45 |
| 800 мл / 100 кг цемента (MS3) | 7:00 | 8:30 |
| 1000 мл / 100 кг цемента (MS4) | 8:30 | 9:40 |
| 1200 мл / 100 кг цемента (MS5) | 8:45 | 10:15 |
Фигурка е 1.
График в столбцах для времени схватывания суперпластификатора.
Бетон с разной дозировкой.
На графиках представлено время схватывания более раннего бетона, содержащего суперпластификатор, по сравнению с контрольными смесями. Судя по графикам, время схватывания увеличивается при добавлении в бетон любого суперпластификатора. Что касается дозировки, более высокая дозировка суперпластификатора имеет тенденцию увеличивать время схватывания. Однако этот суперпластификатор проявляет разные механизмы.Однако суперпластификатор увеличивает время схватывания за счет дефлокуляции за счет адсорбции отрицательных зарядов на частицах цемента, так что они отталкиваются друг от друга за счет электростатической силы.
4.2. Влияние суперпластификатора на прочность на сжатие
Прочность на сжатие бетона с различной дозировкой суперпластификатора показана в таблице 3. Это испытание проводится через 1, 3, 7 и 28 дней. Значения прочности на сжатие для различных доз суперпластификатора затем показаны в виде графика на Рисунке 2.
Таблица 3. Прочность суперпластификатора бетона на сжатие.
| Бетонная смесь | Прочность на сжатие в Н / мм 2 | |||
| 1 день | 3 дня | 7 дней | 28 дней | |
| Control (M) (простой бетон) | 15,97 | 27 | 36,31 | 42.22 |
| Control (M1) (простой бетон | 12,75 | 23,23 | 29,99 | 35,29 |
| 400 мл / 100 кг цемента (MS1) | 16,77 | 31,16 | 36,57 9007 | 42 |
| 600 мл / 100 кг цемента (MS2) | 20,05 | 34,18 | 42,92 | 44.61 |
| 800 мл / 100 кг цемента (MS3) | 20,41 | 34,38 | 41,17 | 46,79 |
| 1000 мл / 100 кг цемента (MS4) | 19,78 | 33,98 | 40.60 44,21 | |
| 1200 мл / 100 кг цемента (MS5) | 20,00 | 32,84 | 40,70 | 42. 46 |
Рисунок 2. Прочность на сжатие бетона при различных дозировках СП.
После проведения эксперимента строится график зависимости прочности на сжатие от возраста бетона. На графике наблюдается непрерывный прирост прочности для добавки суперпластификатора к бетону по увеличению прочности на сжатие с возрастом. В раннем возрасте (1-7 дней после заливки) скорость набора прочности высока, поскольку реакция между частицами цемента и водой активна.Со временем показатель становится ниже, и, следовательно, наклон кривой для возраста от 7 до 28 дней становится менее крутым по сравнению с его ранним возрастом.
При наблюдении за эффектом дозировки добавки суперпластификатор по-разному влияет на прочность бетона на сжатие. Увеличение дозировки увеличит прочность на сжатие для всех возрастов. Поскольку добавление SP обеспечит больше воды для перемешивания бетона, не только не будет нарушен процесс гидратации, но и он будет ускорен за счет дополнительной воды от дефлокуляции частиц цемента.
Следовательно, увеличение дозировки увеличит количество захваченной воды и будет способствовать гидратации цемента.
Хотя увеличение дозировки суперпластификатора повысит прочность на сжатие, все же существует оптимальный предел для использования добавки. Когда дозировка превышает этот предел, увеличение дозировки только снижает прочность на сжатие. Это явление происходит из-за того, что передозировка SP вызовет кровотечение и расслоение, что повлияет на сцепление и однородность бетона.В результате прочность на сжатие будет снижаться, если используемая дозировка превышает оптимальную.
4.3. Влияние суперпластификатора на водопоглощение и пористость
4.3.1. Водопоглощение бетона с суперпластификатором
Результаты водопоглощения от 3 до 28 дней для бетона с суперпластификатором четко показаны в таблице 4. Эти значения затем используются для построения графиков, как на рисунке 3.
Таблица 4. Водопоглощение суперпластификатора бетона.
| Бетонная смесь | Водопоглощение бетона с суперпластификатором (%) | ||||||
| 3 дня | 7 дней | 28 дней | |||||
| Control (простой бетон) M | 5,13 | 4,99 | 9 900 | Control (обычный бетон) M1 | 5,65 | 5,34 | 4,92 |
| 400 мл / 100 кг цемента MS1 | 5. 4 | 5,26 | 4,25 | ||||
| 600 мл / 100 кг цемента MS2 | 5,2 | 5,16 | 4,12 | ||||
| 800 мл / 100 кг цемента MS3 | 4,65 | 4,38 | 490 | 1000 мл / 100 кг цемента MS4 | 4,88 | 4,83 | 4,15 |
| 1200 мл / 100 кг цемента MS5 | 5.09 | 5 | 4,21 | ||||
Рисунок 3. Водопоглощающий бетон с различными дозировками СП.
Оптимальная дозировка SP и замедлителя схватывания основана на самом низком водопоглощении, которое они имеют в возрасте 28 дней. Из графиков видно, что оптимальная дозировка для обеих добавок составляет 800 мл / 100 кг цемента. Дозировка с меньшим или большим, чем это оптимальное значение, увеличит водопоглощение.
4.3.2. Пористость бетона с суперпластификатором
Результаты для пористости бетона с суперпластификатором от 3 до 28 дней четко показаны в таблице 5.
Эти значения затем используются для построения графика, как на Рисунке 4.
Таблица 5. Пористость бетона с суперпластификатором .
| Бетонная смесь | Пористость бетона с суперпластификатором (%) | ||||||
| 3 дня | 7 дней | 28 дней | |||||
| Control (обычный бетон) M | 13.46 | 11,95 | 11,54 | ||||
| Control (обычный бетон) M1 | 15,48 | 13,85 | 13,23 | ||||
| 400 мл / 100 кг цемента MS1 | 13,2 11,85 | 13,2 | 11,85 | 600 мл / 100 кг цемента MS2 | 12,36 | 11,68 | 10,65 |
| 800 мл / 100 кг цемента MS3 | 11.45 | 11,02 | 10,33 | ||||
| 1000 мл / 100 кг цемента MS4 | 11,86 | 11,31 | 10,7 | ||||
| 1200 мл / 100 кг цемента MS5 | 12,1 | 11,53 | 10,89 | ||||
Рисунок 4.
Пористость бетона при различных дозировках СП.
Из результатов видно, что и пористость, и водопоглощение со временем уменьшаются.Причина этого явления заключается в том, что структура и размер пор уменьшаются, когда поры заполняются продуктом гидратации — гидратом силиката кальция. Поскольку процесс гидратации продолжается до тех пор, пока в сырье идет реакция, дальнейшее снижение пористости и водопоглощения ожидается в возрасте более 28 дней.
В зависимости от дозировки, чем выше дозировка суперпластификатора, тем ниже водопоглощение и пористость. Причина этого наблюдения заключается в том, что увеличение дозировки увеличивает количество воды, подаваемой для смазки бетона.В результате эффективность уплотнения увеличивается за счет повышения удобоукладываемости. Однако должна быть оптимальная дозировка, обеспечивающая наименьшее водопоглощение и пористость. Дальнейшее увеличение дозировки, превышающей оптимальную, не только не повлияет на водопоглощение и пористость, но, с другой стороны, увеличит их способность впитывать воду из-за более высокой пористости, вызывающей кровотечение и сегрегацию.
4.4. Влияние суперпластификатора на проницаемость
Результаты для проницаемости для простого бетона и бетона, содержащего разную дозировку суперпластификатора, показаны в таблице 6.Эти значения затем используются для построения графика, как на Рисунке 5.
Таблица 6. Проницаемость суперпластификатора бетона.
| Бетонная смесь | Проницаемость суперпластификатора бетона (10 -17 м 2 ) | ||
| 3 дня | 7 дней | 28 дней | |
| Контроль (простой бетон) M | 8,54 | 5.55 | 3,92 |
| Control (Обычный бетон) M1 | 15 | 9,7 | 7 |
| 400 мл / 100 кг цемента MS1 | 9,7 | 6,1 | 3 |
| 600 мл / 100 кг цемента MS2 | 8,1 | 4,3 | 2,4 |
| 800 мл / 100 кг цемента MS3 | 4. 6 | 3,4 | 2,1 |
| 1000 мл / 100 кг цемента MS4 | 7 | 5,2 | 2,9 |
| 1200 мл / 100 кг цемента MS5 | 7,8 | 5,5 | 3,4 |
Рисунок 5. Проницаемость бетона при различных дозировках СП.
Проницаемость — это легкость протекания жидкости через бетон.Графики показывают проницаемость бетона в зависимости от возраста для различных дозировок SP. На графиках тенденция, показанная по проницаемости, аналогична тенденции, полученной по водопоглощению и пористости, размеру пор и распределению пор в бетоне.
Как и ожидалось, проницаемость уменьшается с возрастом. Данную ситуацию можно объяснить уменьшением размера пор и распределения пор по размерам за счет заполнения продуктами гидратации. Чем дольше процесс гидратации, тем меньше поры в бетоне.Уменьшение размера пор в конечном итоге затруднит прохождение жидкости через них. Следовательно, зрелый бетон будет иметь лучшую стойкость к агрессивным ионам и воде по сравнению с молодым бетоном, который содержит большое количество пор.
Как и в случае испытания водопоглощения и пористости, увеличение дозировки SP сначала снизит проницаемость, если дозировка не превышает оптимального значения. Самая низкая проницаемость в бетоне при оптимальной дозировке SP 800 мл / 100 кг.Когда дозировка превышает этот предел, не обнаруживается снижения, но увеличивается проницаемость. Оптимальная дозировка SP определяется исходя из самой низкой проницаемости, которая у них присутствует в возрасте 28 дней. Из графиков видно, что оптимальная дозировка SP составляет 800 мл / 100 кг цемента. Дозировка с меньшим или большим, чем это оптимальное значение, увеличит проницаемость.
4.5. Влияние SP на начальное поверхностное поглощение (ISAT)
Результаты теста на начальное поверхностное поглощение суммированы в таблице 7.Представленные показания расхода относятся к контрольной точке через 2 часа, так как в этот момент поток стабилен. Эти значения затем используются для построения графика, показанного на Рисунке 6.
Таблица 7.
Расход суперпластификатора бетона за 2 часа.
| Бетонная смесь | Расход суперпластификатора Бетон разного возраста (мл / м 2 / с) | ||||
| 3 дня | 7 дней | 28 дней | |||
| Control (обычный бетон) M | 0.12063 | 0,1023 | 0,0634 | ||
| Control (Обычный бетон) M1 | 0,14995 | 0,11333 | 0,1001 | ||
| 400 мл / 100 кг цемента MS1 | 0,09044 | 0,07153 9001 0,07153 9009 9009 9009 9009 600 мл / 100 кг цемента MS2 | 0,07833 | 0,06732 | 0,04361 |
| 800 мл / 100 кг цемента MS3 | 0.05123 | 0,04058 | 0,03315 | ||
| 1000 мл / 100 кг цемента MS4 | 0,07321 | 0,05621 | 0,04492 | ||
| 1200 мл / 100 кг цемента MS5 | 0,0981 | 0,07167 9001 0,07167 9002 9001 0,07167 900 | |||
Рис.
6. Расход через 2 часа в зависимости от возраста бетона для различных дозировок SP.
Поскольку начальное поверхностное поглощение зависит от пустот в бетоне, ожидается, что его тенденция и развитие будут аналогичны тенденции, полученной в результате испытаний водопоглощения / пористости и проницаемости. В течение периода испытаний (2 часа) поток дистиллированной воды через образцы бетона со временем уменьшается, что указывает на то, что поток через 10 минут является самым быстрым, а самый низкий поток через 2 часа. В отношении возраста было получено такое же наблюдение. Поток воды уменьшается с возрастом, при этом наибольшее значение потока приходится на возраст 3 дня, а наименьшее — на возраст 28 дней.Причина этого явления в том, что пористость бетона с возрастом уменьшается по мере протекания процесса гидратации. Следовательно, легкость потока становится ниже, и воде требуется больше времени, чтобы пройти через желаемое расстояние.
По мере увеличения дозировки SP расход уменьшается.
Причина этого наблюдения заключается в том, что SP помогает ускорить процесс гидратации, предоставляя больше воды для смазки бетона. В результате поток уменьшается с увеличением дозировки. Однако, если оптимальная дозировка превышена, поры в бетоне увеличатся из-за меньшей когезии в результате сегрегации и просачивания.Следовательно, передозировка приводит к большему потоку дистиллированной воды через образцы бетона.
5. Выводы
Характерное поведение бетона было изучено с использованием различных доз суперпластификатора. По результатам испытаний можно сделать следующие выводы:
a) Время схватывания увеличивается при добавлении суперпластификатора в бетон.
б) Суперпластификатор повышает прочность на сжатие для всех возрастов по сравнению с контролем.
c) Водопоглощение и пористость уменьшаются при увеличении дозировки суперпластификатора. Однако за пределами оптимальной дозировки водопоглощение / пористость увеличивается с увеличением дозировки суперпластификатора.
d) Проницаемость имеет такую же тенденцию, как водопоглощение / пористость, увеличение дозировки увеличивает проницаемость, когда дозировка превышает оптимальное значение.
e) Испытание на первичную абсорбцию поверхности показывает, что включение суперпластификатора способно уменьшить текучесть из-за меньшей пористости.Любая дозировка, превышающая оптимальное значение, не только не может улучшить пористую структуру бетона, но, с другой стороны, увеличивает текучесть за счет получения менее плотного бетона.
Ссылки
- Рамачандран В. С., Бодуан Дж. И Шихуа., 1981. Наука о бетоне . Heyden & Son Ltd. стр. 91,130-138, 145.
- Невилл А.М., 2005. Свойства бетона, Пирсон. Прентис Холл, стр. 255-262.
- Ямакава К., Кишитани К., Фукуши И. и Куроха К., 1990. Контроль оседания и свойства бетона с новым суперпластификатором. II: Высокопрочный монолитный бетон в жилищном проекте Хикаригаока, Чепмен и Холл. п. 94.
- Борсай А. , 1994. Влияние типа суперпластификатора на характеристики бетона с большим объемом летучей золы.
- Фукуда М., Мизунума Т. Юми Т. и Иидзука М., 1990. Контроль оседания и свойства бетона с новым суперпластификатором. Чепмен и холл.
- Коллепарди М., Монози С. и Паури М., 1990. Влияние типа и дозировки суперпластификатора на прочность на сжатие портандцементного бетона в присутствии летучей золы. Университет Анконы, Италия.
- Гопалан М. К. и Хак М. Н., 1990. Развитие прочности суперпластифицированных плоских бетонов и бетонов из летучей золы. Университет Нового Южного Уэльса, Австралия.
- Отчет Строительного научно-исследовательского учреждения, 1988. Проектирование обычных бетонных смесей.
- BS1881-125: (метод смешивания и отбора проб свежего бетона в лаборатории).
- Британский институт стандартов, BS 1881: Часть 3 (1970). Методы отверждения и образцы для испытаний.
- Британский институт стандартов, BS 1881: Часть 102 (1983). Методы определения просадки.
- Британский институт стандартов, BS 1881: Часть 116 (1983). Методы определения прочности бетонного куба на сжатие.
, 1994. Влияние типа суперпластификатора на характеристики бетона с большим объемом летучей золы.
Методы определения просадки.Нечеткий метод контроля соответствия прочности бетона на сжатие на основе расчетно-численного анализа
Результаты анализа численного моделирования легли в основу проведения нечеткой классификации бетона.Результаты проверки соответствия прочности бетона на сжатие можно рассматривать как случайное событие и критерии соответствия значений с нечеткими границами. Меры соответствия, на основании которых оценивается качество бетона, скорее всего, будут иметь вероятностный характер, при котором случайное событие будет в области с нечеткими границами (по Заде) или нечетким числом (с известным функция принадлежности, соответствующая вероятности того, что событие будет до определенного диапазона (по Ягеру) [7].Прочность бетона на сжатие f c , отвечающие критериям двойного соответствия, можно записать с помощью нечеткого набора (4):
$$ f_ {c} = [\ mu_ {f, C} (f_ {cm}), f_ {c}], \ quad \ mu_ {f, C}: F_ {c} \ to [0,1] $$
(4)
Где: μ f , C ( f ) см ) — функция принадлежности, присваивающая каждому элементу набора прочности f c ∊ F c уровень принадлежности к нечеткому множеству f c из интервала [ 0,1 ].
Решение о включении партии бетона в проектный класс бетона зависит, как правило, от выполнения условия, предъявляемого к средней прочности по образцу ф . см . Иногда решающим условием является снижение минимальной прочности образца f . ci [8–11].
Статистически-нечеткая классификация бетона
Двойные по стандартам критерии соответствия производимой партии бетона заданному классу можно записать в виде (5) и (6):
для образца n = 3 :
$$ \ left.\ begin {align} f_ {cm} \ ge f_ {ck} + 4 \ hfill \\ f_ {ci} \ ge f_ {ck} — 4 \ hfill \\ \ end {align} \ right \} = K $$
(5)
для образца n = 15 :
$$ \ left.
\ begin {array} {l} f_ {cm} \ ge f_ {ck} + 1,48 \ sigma \ hfill \\ f_ {ci} \ ge f_ {ck} — 4 \ hfill \\ \ end {array} \ right \} = K $$(6)
\ begin {array} {l} f_ {cm} \ ge f_ {ck} + 1,48 \ sigma \ hfill \\ f_ {ci} \ ge f_ {ck} — 4 \ hfill \\ \ end {array} \ right \} = K $$Характеристики теста K — нечеткое значение с функцией принадлежности μ FC ( f ) см ), который может быть определен для определенных классов бетона на основе статистического и нечеткого эксперимента.
Аппроксимация функции принадлежности
Для определения функции принадлежности для указанных классов бетона (трех соседних сегментов) использовался нечетко-статистический (трехфазный) метод [12]. Представленный анализ является расширением предложений Волинского [13].
Первым этапом статистических нечетких методов является определение параметров граничных распределений, поэтому были определены случайные величины ξ и η .
Переменная ξ представляет собой точку распределения значений тестовых характеристик K для рассматриваемого и более низкого класса бетона, а η представляет собой точку распространения рассматриваемого и более низкого класса бетона. Предполагалось, что пара ( ξ, η ) представляет собой двумерную нормальную случайную величину, для которой маргинальные распределения p ξ ( k ) и p η ( k ) случайных величин ξ → N ( м ξ , σ ξ ) i η → N ( м η , σ η ) можно определить.
{2}}) dz $$
(12)
С помощью функции принадлежности тестовых характеристик для различных классов бетона и средней прочности соседних классов, оцененных на основе случайного моделирования, можно указать степень принадлежности рассматриваемой партии бетона к разным классам.В зависимости от значения μ К ( f ) см ) может быть принято решение о включении данной бетонной партии в соответствующий класс бетона. Это решение может быть более или менее осторожным, в зависимости от качества производимого бетона и его влияния на обеспечение безопасности текущего строительства.
Пример применения статистико-нечетких критериев совместимости
Для рассмотренных критериев соответствия для рассмотрения в виде расчетов было выполнено формирование 100000 групп случайных чисел размером n = 3 совместимых с нормальным распределением , путем рисования класса бетона (бетон трех соседних сегментов Ci − 1, Ci, Ci + 1 — одинаковая вероятность выбора 1/3), стандартного отклонения и дефектности.Для генерации случайных чисел со стандартным нормальным распределением используется полярный метод Box и Muller . [14]. Была построена таблица функций распределения вероятностей случайного вектора (ξ, η) и построена гистограмма граничных распределений, суммирующая строки и столбцы: первая (сумма строк) — путем классификации в соответствии с рассматриваемыми и более низкий класс бетона, второй (сумма колонн) путем классификации по рассматриваемому и более высокому классу бетона.Функциональные диаграммы предельных плотностей распределения вероятностей p ξ (x n ) и p η (x n ) послужили основой для обозначения функции принадлежности тестовых характеристик для каждого класса бетона [14].
На основе моделирования для конкретного класса C16 / 20 путем генерации 100000 групп случайных чисел размером n = 3 , совместимых с функциями плотности нормального распределения маргинальных распределений и нечеткими функциями принадлежности тестовых характеристик каждого класс бетона (три смежных класса бетона).
Рассмотрения проводились для бетонного класса C16 / 20 со следующими оценками параметров маргинального распределения случайной величины ξ → N (m ξ , σ ξ ), т.е. точка главы для бетонного класса C12 / 15 и C16 / 20, м ξ = 10,19 МПа, и σ ξ = 3,29 МПа. Параметры предельного распределения случайной величины η → N (m η , σ η ), точка главы для классов бетона C16 / 02 и C20 / 25 оценена как m η = 21,72 МПа. i σ η = 2,18 МПа.
Функции плотности пересекаются в различных точках, что подразумевает большое количество классов, представленных в стандарте, что затрудняет четкое понимание его классификации. На рисунке 4 представлены другие классы бетона для более широкой классификации.
Рис. 4Функции принадлежности для каждого класса и функции плотности предельных распределений для рассматриваемого класса бетона C16 / 20 и всех остальных классов
На основании определенной функции принадлежности (рис.3), можно сделать вывод, что партии бетона, для которых средняя прочность образца составляет 15,8 МПа, могут быть со степенью достоверности 0,82 отнесены к классу C16 / 20. Когда партии бетона имеют средний диапазон прочности на сжатие (10; 15,8) МПа, полученный бетон со степенью достоверности от 0,5 до 0,82 может быть отнесен к классам C16 / 20 или C8 / 10. Когда значение коэффициента находится в диапазоне от 15,8 до 22,0 МПа, его можно отнести к категории C25 / 30 со степенью достоверности от 0.08 до 0,5.
Бетон М150: характеристики и особенности
Бетон выступает как один из незаменимых строительных материалов. Без него никак не обойтись при ремонте и возведении построек. Стоимость решения будет зависеть от количества и разнообразия входящих в него компонентов. Бетонные смеси сегодня предлагаются в широком ассортименте, разные марки обладают определенными свойствами.
Бетон М150 нашел широкое применение при производстве железобетонных изделий.Применяется в тех случаях, когда конструкция не подвергается большим нагрузкам при эксплуатации. Материал имеет невысокую стоимость и отличные характеристики, что позволило ему завоевать популярность среди других торговых марок.
Технические условия
Описываемая марка бетона относится к легким смесям. Он имеет средний уровень прочности и относится к классу от 10 до 12. Плотность материала примерно равна 2200 кг / м 3 . Это значение может незначительно варьироваться в зависимости от крупной фракции заполнителя.
Есть еще одна характеристика — мобильность. Бетон М150 имеет подвижность в пределах n1-n4. Этот параметр зависит от того, сколько воды было добавлено при приготовлении раствора. Что касается морозостойкости, то в данном случае она равна f50. Из-за низкого уровня морозостойкости бетон нельзя использовать в местах, где он будет подвергаться воздействию агрессивной внешней среды, иначе материал быстро потеряет свои свойства и разрушится.
Бетон M150 имеет уровень водонепроницаемости в пределах w2.Это свидетельствует о том, что конструкция из этого материала обладает довольно внушительной степенью влагопоглощения. Поэтому конструкция требует дополнительного слоя гидроизоляции. Такой бетон предпочтителен по множеству причин. Одно из них заключается в том, что материал занимает промежуточное положение между марками растворов М-100 и М-200. Он стоит немного дороже М-100, но намного дешевле М-200.
Состав и пропорции
Бетон М150 (ГОСТ 7473-94) имеет определенный состав.Например, цемент добавляется в объеме 11% от общей массы. Для перемешивания используется портландцемент I-II 32,5. Но использовать высокие бренды не имеет смысла, так как потребление будет снижено. Что касается песка, то чаще всего используется материал с фракцией в пределах от 1,5 до 2 мм. Наполнитель хорошо очищается и ополаскивается.
В качестве крупного заполнителя используется известняк или гравий. Частицы щебня обычно имеют размер от 5 до 20 мм. Если очистить этот компонент от грязи, то качество бетонного раствора повысится.Вода также должна быть освобождена от биологических и химических добавок. Для придания бетону влагостойкости и морозостойкости используются специальные добавки, а также для повышения прочности.
Производственные особенности
Бетон М150, характеристики которого были указаны выше, изготавливается по специальной технологии. Для этого эффективнее всего использовать бетономешалку. Внутренняя поверхность контейнера смачивается, чтобы предотвратить образование большого количества пыли во время дозирования.Важно соблюдать необходимое соотношение ингредиентов, загружать гравий, песок и воду. Как только все хорошо перемешано, нужно добавить в состав необходимое количество воды.
Заключение
Бетон M150 можно приготовить по одной из следующих технологий. Среди прочего необходимо выделить прием, предполагающий соединение песка с цементом. Эти ингредиенты хорошо перемешиваются. На следующем этапе заливается вода и соответствующие добавки.Если вы хотите продлить срок службы бетономешалки, то стоит использовать эту технологию, ведь в этом случае нагрузка на агрегат будет значительно меньше.
p >>Бетон со сверхвысокими характеристиками: механические характеристики, долговечность, устойчивость и проблемы реализации | Международный журнал бетонных конструкций и материалов
AASHTO T197. (2000). Время схватывания бетонных смесей по сопротивлению проникновению. В Американская ассоциация государственных служащих автомобильных дорог и транспорта, Стандартные спецификации для транспортных материалов и методов отбора проб и испытаний, Вашингтон, округ Колумбия .
Аббас, С., Солиман, А., и Нехди, М. (2015). Изучение механических свойств и долговечности бетона со сверхвысокими характеристиками, включая стальную фибру различной длины и дозировки. Строительные и строительные материалы, 75 , 429–441.
Артикул Google Scholar
ACI 363R-92. (1997). Актуальный отчет по высокопрочному бетону (с.55).
AFGC-SETRA (Французская ассоциация государственных этюдов по методам маршрутов и маршрутов). (2002). Фибра со сверхвысокими характеристиками — армированные бетоны, рекомендации, условия, временные рекомендации (стр. 98).
Альборн Т., Пёз Э., Миссон Д. и Гилбертсон К. (2008). Характеристики долговечности и прочности бетона со сверхвысокими характеристиками при различных режимах твердения. В материалах 2-го Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия, (стр.197–204).
Айцин, П. (2000). Цемент вчера и сегодня — бетон завтрашнего дня. Исследование цемента и бетона, 30 (9), 1349–1359.
Артикул Google Scholar
Аллена, С., Ньютсон, М. (2010). Бетонные смеси сверхвысокой прочности с использованием местных материалов. В материалах International Concrete Sustainability Conference, Tempe, AZ .
Aoude, H., Dagenais, F., Burrell, R., & Saatcioglu, M. (2015). Поведение колонн из сверхвысокого армированного фибробетона при взрывной нагрузке. Международный журнал ударной инженерии, 80 , 185–202.
Артикул Google Scholar
Астарлиоглу, С., и Краутхаммер, Т. (2014). Реакция колонн из армированного волокном бетона нормальной прочности и сверхвысоких характеристик на идеализированные взрывные нагрузки. Инженерные сооружения, 61 , 1–12.
Артикул Google Scholar
ASTM C230. (1998). Стандартная спецификация таблицы расхода для использования при испытаниях гидравлического цемента (стр. 6). Стандартная практика ASTM C230, Филадельфия, Пенсильвания.
ASTM C1202. (2010). Стандартный метод испытаний для электрического определения способности бетона противостоять проникновению хлорид-ионов (стр.7). Вест Коншохокен, Пенсильвания: ASTM.
Google Scholar
Барнетт, Дж., Миллард, Г., Тайас, А., & Шлейер, К. (2010). Взрывные испытания панелей из сверхвысокого армированного волокном бетона. Труды Института строительства строительных материалов, 163 (3), 127–139.
Артикул Google Scholar
Баярд, О., & Ple, О. (2003). Механика разрушения реактивного порошкового бетона: моделирование материалов и экспериментальные исследования. Инженерная механика разрушения, 70 (7–8), 839–851.
Артикул Google Scholar
Бехлул, М. (1996). Les micro-bètons восстанавливает волокна. De l’éprouvette aux Structures, XIVèmes Journées de l’AUGC.
Биндиганавиле, В., Бантия, Н., И Ааруп Б. (2002). Ударная характеристика сверхпрочного цементного композита, армированного фиброй. Журнал материалов ACI, 99 (6), 543–548.
Google Scholar
Бьорнстрем, Дж., Мартинелли, А., Матич, А., Боржессон, Л., и Панас, И. (2004). Ускоряющее действие коллоидного нанокремнезема на образование полезного гидрата силиката кальция в цементе. Письма по химической физике, 392 (1–3), 242–248.
Артикул Google Scholar
Блейс, Ю., & Couture, М. (2000). Сборный предварительно напряженный пешеходный мост — первая в мире конструкция из реактивного порошкового бетона. Журнал PCI, 44 (5), 60–71.
Артикул Google Scholar
Бонно, О., Лачеми, М., Даллэр, Э., Дугат, Дж., И Айцин, П. (1997). Механические свойства и долговечность двух промышленных реактивных порошковых бетонов. Журнал материалов ACI, 94 (4), 286–290.
Google Scholar
Бонно, О., Пулин, К., Дугат, Дж., Ричард, П., и Айцин, П. (1996). Реактивные порошковые бетоны: от теории к практике. Concrete International, 18 (4), 47–49.
Google Scholar
Бонно, О., Vernet, C., Moranville, M., & Aitcin, P. (2000). Характеристика зернистости набивки и порога просачивания реактивного порошкового бетона. Исследование цемента и бетона, 30 (12), 1861–1867.
Артикул Google Scholar
Борнеманн Р. и Фабер С. (2004). UHPC со стальными и не подверженными коррозии высокопрочными полимерными волокнами при статической и циклической нагрузке. В материалах Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия, (стр.673–681).
Браун, Дж. (2006). На участке автомагистрали есть UHPC. Гражданское строительство, 76 (7), 24–26.
Google Scholar
Код модели 90 CEB-FIP (1993). Бюллетень информации № 213/214 (стр. 460). Лондон, Великобритания: Thoma Telford Ltd.
Chan, Y., & Chu, S. (2004). Влияние микрокремнезема на характеристики сцепления стальной фибры в реактивном порошковом бетоне. Исследование цемента и бетона, 34 (7), 1167–1172.
Артикул Google Scholar
Чейрези, М. (1999). Структурные приложения RPC. Бетон, 33 (1), 20–23.
Google Scholar
Cheyrezy, M., Maret, V., & Frouin, L. (1995). Микроструктурный анализ реактивного порошкового бетона. Исследование цемента и бетона, 25 (7), 1491–1500.
Артикул Google Scholar
Cheyrezy, M., Roux, N., Behloul, M., Ressicaud. А. и Демонте А. (1998). Прочность сцепления реактивного порошкового бетона. В «Протоколах » 13-го Конгресса ФИП «Проблемы бетона в следующем тысячелетии», Амстердам, Нидерланды, (том 1, стр. 65–68).
Коллепарди, С., Коппола, Л., Троли, Р., и Коллепарди, М. (1997). Механические свойства модифицированного реактивного порошкового бетона . Американский институт бетона, СП 173-01 (стр. 22).
Cwirzen, A. (2007). Влияние режима термообработки на свойства реактивного порошкового бетона. Достижения в исследованиях цемента, 19 (1), 25–33.
Артикул Google Scholar
Цвирцен, А., Пенттала, В., и Цвирзен, К. (2008). Влияние термической обработки на морозостойкость UHSC. В материалах 2-го Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия, (стр. 221–230).
Дауд, В., и Дауриак, К. (1996). Реактивный порошковый бетон. Строительная спецификация, 49 (12), 47–52.
Google Scholar
Дролл, К.(2004). Влияние добавок на оптимизацию гранулометрического состава сверхвысоких характеристик бетона. In Proceedings of the International Symposium on UHPC , Kassel, Германия (стр. 285–301).
Эль-Диб, А. (2009). Механические, долговечные и микроструктурные характеристики сверхвысокопрочного самоуплотняющегося бетона со стальной фиброй. Материалы и конструкция, 30 , 4286–4292.
Артикул Google Scholar
Фадзил А., Норхасри М., Хамида М., Заиди М. и Файзал Дж. (2013). Переделка нано-метакаолина на бетон со сверхвысокими характеристиками. В Трудах Международной конференции по гражданскому строительству и инфраструктуре, , Малайзия, (стр. 887–894).
Файзал, Дж., Хамида, М., Норхасри, М., Ноорли, И., и Хафез, М. (2015). Хлоридопроницаемость сверхвысокопрочного бетона с наноглиной.В CIEC 2014, Springer, Singapore (стр. 613–623).
Фаликман В., Вайнер А., Зверев И. (2012). Новые фотокаталитические вяжущие композиты, содержащие наночастицы модифицированного диоксида титана. В Труды 3-го Международного симпозиума по UHPC и нанотехнологиям для высокоэффективных строительных материалов, Кассель, Германия, 2012 (стр. 147–152).
Фарнам, Ю., Мирдамади, А., и Шекарчи, М. (2008). Экспериментальное исследование ударных свойств панелей из высокопрочного фибробетона.В материалах 2-го Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия, (стр. 751–758).
Fehling, E., Schmidt, M., & Stuerwald, S. (Eds.). (2008). Второй международный симпозиум по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия (стр. 902).
Феннис, С., Валравен, Дж., И Уиджл, Дж. (2009). Использование моделей упаковки частиц для проектирования экологичного бетона. цапля, 54 (2–3), 185–204.
Google Scholar
Фитик Б., Нидермайер Р. и Зилч К. (2008). Жировое поведение бетона со сверхвысокими характеристиками при циклической реверсивной нагрузке. В материалах 2-го Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия, (стр. 529–536).
Franke, L., Schmidt, H., & Deckelmann, G. (2008). Поведение бетона со сверхвысокими характеристиками в отношении химического воздействия.В материалах 2-го Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия, (стр. 453–460).
Гао, Р., Лю, З., Чжан, Л., и Стровен, П. (2006). Статические свойства балок из реактивного порошкового бетона. Ключевые технические материалы, 302 (303), 521–527.
Артикул Google Scholar
Geisenhansluke, C., & Schmidt, M.(2004). Методы моделирования и расчета высокоплотной насадки для цемента и заполнителя в сверхвысоком давлении. В материалах Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия, (стр. 303–312).
Гафари Э., Арезуманди М., Коста Х. и Хулио Э. (2015a). Влияние добавки нанокремнезема на долговечность UHPC. Строительные и строительные материалы, 94 , 181–188.
Артикул Google Scholar
Гафари, Э., Бандарабади, М., Коста, Х., и Хулио, Э. (2012). Дизайн UHPC с использованием искусственных нейронных сетей. В 10-м Международном симпозиуме по композитам с хрупкой матрицей, Варшава, Польша (стр. 9).
Гафари Э., Бандарабади М., Коста Х. и Хулио Э. (2015b). Прогнозирование свойств свежего и закаленного состояния UHPC сравнительного исследования статистического дизайна смеси и модели искусственной нейронной сети. Журнал материалов в гражданском строительстве, 27 (11), 1–11.
Артикул Google Scholar
Гафари Э., Коста Х. и Хулио Э. (2015c). Статистический подход к расчету смеси для экоэффективного сверхвысокого давления (UHPC). Цементно-бетонный композит, 55 , 17–25.
Артикул Google Scholar
Гафари Э., Коста Х. и Хулио Э. (2015d). Критический обзор высокоэффективного бетона со сверхвысокими характеристиками, усиленного наноматериалами. Строительные и строительные материалы, 101 (1), 201–208.
Артикул Google Scholar
Ghafari, E., Costa, H., Julio, E., Portugal, A., & Duraes, L. (2012). Оптимизация UHPC за счет добавления наноматериалов. В Труды 3-го Международного симпозиума по UHPC и нанотехнологиям для высокоэффективных строительных материалов, Кассель, Германия, (стр. 71–78).
Ghafari, E., Costa, H., Julio, E., Portugal, A., & Duraes, L. (2014a). Влияние добавления нанокремнезема на текучесть, прочность и транспортные свойства сверхвысокопрочного бетона. Материал и дизайн, 59 , 1–9.
Артикул Google Scholar
Гафари Э., Хьюго К. и Хулио Э. (2014b). Модель на основе RSM для прогнозирования характеристик самоуплотняющегося UHPC, армированного гибридными стальными микроволокнами. Строительные и строительные материалы, 66 , 375–383.
Артикул Google Scholar
Грейбил, Б. (2006). Характеристика свойств материала бетона со сверхвысокими характеристиками. В FHWA-HRT-06-103, Министерство транспорта США (стр. 176).
Грейбил, Б. (2007). Поведение при сжатии сверхвысокопроизводительного фибробетона. Журнал материалов ACI, 104 (2), 146–152.
Google Scholar
Грейбил Б. и Дэвис М. (2008). Цилиндр или куб: испытание на прочность при 80–200 МПа (11,6–29 тыс. Фунтов на квадратный дюйм) из сверхвысококачественного фибробетона. Журнал материалов ACI, 105 (6), 603–609.
Google Scholar
Грейбил, Б., И Хартманн Дж. (2003). Прочность и долговечность бетона со сверхвысокими характеристиками. В Concrete Bridge Conference (стр. 20).
Grunberg, J., & Ertel, C. (2012). Трехосная усталостная модель бетона со сверхвысокими характеристиками (UHPC). В Труды 3-го Международного симпозиума по UHPC и нанотехнологиям для высокоэффективных строительных материалов, Кассель, Германия, (стр. 603–610).
Грюнберг, Дж., Лохаус, Л., Эртель, К., & Вефер, М. (2008). Многоосные и усталостные характеристики бетона сверхвысоких характеристик. В материалах 2-го Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия, (стр. 485–494).
Гувенсой Г., Коджатурк А., & Ерликая М. (2004). Механическое поведение высокоэффективных цементных композитов, армированных стальной фиброй, в условиях циклического нагружения. В материалах Международного симпозиума по UHPC, Кассель, Германия (стр.649–660).
Хабель, К. (2004). Конструктивное поведение элементов из бетона, армированного фиброй, с высокими эксплуатационными характеристиками (UHPFRC) и железобетона. Докторская диссертация 3036, Швейцарский федеральный технологический институт, Лозанна, Швейцария (стр. 222).
Хабель, К., Вивиани, М., Денари, Э., и Брювайлер, Э. (2006). Разработка механических свойств бетона, армированного фиброй, со сверхвысокими характеристиками. Исследование цемента и бетона, 36 , 1362–1370.
Артикул Google Scholar
Хайек П. и Фиала К. (2008). Экологически оптимизированные плиты перекрытия с использованием UHPC — вклад в экологичное строительство. В материалах 2-го Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия, (стр. 879–886).
Хассан, А., Джонс, С., и Махмуд, Г. (2012). Экспериментальные методы испытаний для определения характеристик одноосного растяжения и сжатия сверхвысококачественного фибробетона (UHPFRC). Строительные и строительные материалы, 37 , 874–882.
Артикул Google Scholar
Хайнц Д. и Людвиг Х. (2004). Термическая обработка и риск замедленного образования эттрингита DEF в UHPC. In Proceedings of the International Symposium on UHPC, Kassel, Germany (pp. 717–730).
Герольд Г. и Мюллер Х. (2004). Измерение пористости сверхвысокопрочного фибробетона.В материалах Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия, (стр. 685–694).
Holschemacher, K., Weibe, D., & Klotz, S. (2004). Связь арматуры в бетоне сверхвысокой прочности. In Proceedings of the International Symposium on UHPC, Kassel, Germany (pp. 375–387).
Holschemacher, K., Wieße, D., & Klotz, S. (2005) Связка арматуры в сверхвысокопрочном бетоне. На седьмом международном симпозиуме по использованию высокопрочного бетона с высокими эксплуатационными характеристиками (Vol.1. С. 513–528).
Хуанг З. и Цао Ф. (2012). Влияние наноматериалов на характеристики UHPC. Обзоры материалов, 26 (9), 136–141.
Google Scholar
Инго С., Юрген С. и Олвер М. (2004). Влияние методов смешивания и укладки на свежий и затвердевший бетон со сверхвысокими характеристиками. В книге Proceeding of Ultra High Performance Concrete, Кассель, Германия, (стр.575–586).
Цзюаньхонг, Л., Шаомин, С., и Лин, В. (2009). Прочность и микроструктура реактивного порошкового бетона. Журнал материалов Уханьского технологического университета, 24 (3), 506–509.
Артикул Google Scholar
Джун, П., Тэк, К., Тэ, К., и Ук, К. (2008). Влияние ингредиентов на прочность на сжатие UHPC как фундаментальное исследование для оптимизации пропорции смешивания.В материалах 2-го Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия, (стр. 105–112).
Камен А., Денари Э., Садуки Х. и Брювилер Э. (2009). Ползучесть при растяжении UHPFRC в раннем возрасте. Материалы и конструкции, 42 , 113–122.
Артикул Google Scholar
Кан, С., Ли, Ю., Пак, Ю., и Ким, Дж.(2010). Свойства разрушения при растяжении сверхвысококачественного фибробетона (UHPFRC) со стальной фиброй. Композитные конструкции, 92 (1), 61–71.
Артикул Google Scholar
Каземи С. и Любелл А. (2012). Влияние размера образца и содержания волокна на механические свойства сверхвысокопрочного фибробетона. Журнал материалов ACI, 109 (6), 675–684.
Google Scholar
Ким, С., Пак, Дж., Кан, С., и Рю, Г. (2008). Влияние метода наполнения на ориентацию волокон, дисперсию и механические свойства UHPC. В материалах 2-го Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия, (стр. 185–192).
Коойман А. (2000). Моделирование стального фибробетона для проектирования конструкций. Кандидатская диссертация, Департамент структурной и строительной инженерии, Делфтский технологический университет, Делфт, Нидерланды (стр.184).
Корпа, А., & Треттин, Р. (2007). Наноразмерные пуццоланы для улучшения цементных вяжущих со сверхвысокими характеристиками. Cement International, 5 (1), 74–83.
Google Scholar
Крейгер, Э., Альборн, Т., Харрис, Д., и Сильва, Х. (2012). Характеристика поведения разрушения UHPC при изгибной нагрузке. В материалах 3-го Международного симпозиума по UHPC и нанотехнологиям для высокоэффективных строительных материалов , Кассель, Германия (стр.411–418).
Lappa, E., Braam, C., Walraven, J. (2004). Испытания сверхвысокого давления на статический и усталостный изгиб. В материалах Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия, (стр. 449–458).
Lappa, S., Rene, C., & Walraven, C. (2006). Усталость при изгибе высокопрочного и сверхвысокопрочного фибробетона. В материалах Международного семинара RILEM по высокоэффективным цементным композитам, армированным волокном, в конструкционных приложениях, Ann, Arbor, MI (стр.509–518).
Ларрард Ф. и Седран Т. (1994). Оптимизация бетона со сверхвысокими характеристиками за счет использования модели насадки. Исследование цемента и бетона, 24 , 997–1009.
Артикул Google Scholar
Ларрард Ф. и Седран Т. (2002). Дозирование смеси высокоэффективного бетона. Исследование цемента и бетона, 32 (11), 1699–1704.
Артикул Google Scholar
Ли П. и Чисхолм Д. (2005). Бетон реактивный порошковый . Бранц, Отчет об исследовании № 146 (стр. 29).
Ли, Г., Чиу, Т., и Ван, Ю. (2005). Исследование прочности сцепления и долговечности химически активного порошкового бетона. Журнал ASTM International, 2 (7), 104–113.
Артикул Google Scholar
Ли Ю., Канг С. и Ким Дж. (2010). Характеристики вытягивания наклонной стальной фибры в сверхпрочной цементной матрице. Строительные и строительные материалы, 24 , 2030–2041.
Артикул Google Scholar
Ли В., Хуанг З., Цзу Т., Ши К., Дуань В. и Шах С. (2015). Влияние нанолимера на гидратацию, механическую прочность и автогенную усадку сверхвысокопрочного бетона. Журнал материалов в гражданском строительстве, 28 (1), 1–9.
Google Scholar
Ли, Х., Лю, Г. (2013). Прочность на растяжение гибридного армированного волокнами реактивного порошкового бетона после воздействия повышенных температур. Международный журнал бетонных конструкций и материалов , 1–9.
Ли, Х., Сяо, Г., и Оу, П. (2004). Исследование механических и чувствительных к давлению свойств цементного раствора с нанофазными материалами. Исследование цемента и бетона, 34 (3), 435–438.
Артикул Google Scholar
Лохаус, Л., и Андерс, С. (2004). Влияние модификаций полимеров и волокон на пластичность, свойства разрушения и развитие микротрещин в бетоне со сверхвысокими характеристиками. In Proceedings of the International Symposium on UHPC, Kassel, Germany (pp. 625–636).
Лохаус, Л., & Эльсмайер, К. (2012). Усталостное поведение плоского и армированного фиброй бетона со сверхвысокими характеристиками. В Труды 3-го Международного симпозиума по UHPC и нанотехнологиям для высокоэффективных строительных материалов, Кассель, Германия, (стр. 631–637).
Lohaus, L., & Ramge, P. (2008). Надежность UHPC-Новый подход к дозированию смесей. В материалах Второго международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия, (стр.113–120).
Ма, Дж., Оргасс, М., Ден, Ф., Шмидт, Д., и Ту, Н. (2004). Сравнительные исследования бетона со сверхвысокими характеристиками с крупнозернистыми заполнителями и без них. В материалах Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия, (стр. 13–15).
Ма, Дж. И Шнайдер, Х. (2002). Свойства бетона со сверхвысокими характеристиками. Годовой отчет о строительстве Лейпцига (LACER), 7 , 25–32.
Google Scholar
Мэдер У., Лаллемант-Гамбоа И., Шеньон Дж. И Ломбард Дж. (2004). CERACEM — новый высокоэффективный бетон: характеристики и применение. В материалах Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия, (стр. 67–76).
Магуряну К., Соса И., Негрутиу К. и Хегес Б. (2012). Механические свойства и долговечность бетона со сверхвысокими характеристиками. Журнал материалов ACI, 109 , 177–183.
Google Scholar
Макита Т. и Брювайлер Э. (2013). Усталостное поведение при растяжении бетона, армированного фиброй, со сверхвысокими характеристиками. Материалы и конструкции , 17.
Мао, Л., Барнетт, Дж., Бегг, Д., Шлейер, К., и Уайт, Г. (2014). Численное моделирование бетонной панели со сверхвысокими характеристиками, подвергнутой взрывной нагрузке. Международный журнал ударной инженерии, 64 , 91–100.
Артикул Google Scholar
Мао, Л., Барнетт, С., Тайас, А., Уоррен, Дж., Шлейер, Г., и Зайни, С. (2015). Реакция небольших бетонных плит со сверхвысокими характеристиками, армированных волокном, на взрывную нагрузку Строительные и строительные материалы, 93 , 822–830.
Артикул Google Scholar
Маролия М. (2012). Прочность сцепления реактивного порошкового бетона, содержащего стальную фибру и микрокремнезем. Международный журнал новейших технологий и передовой инженерии, 2 (10), 66–68.
Google Scholar
Мэтт В. и Моранвилл М. (1999). Долговечность реактивных порошковых композитов: влияние микрокремнезема на свойства выщелачивания паст с очень низким содержанием воды / связующего. Исследование цемента и бетона, 21 (1), 1–9.
Артикул Google Scholar
Мехта К. и Монтейро Дж. (2006). Бетон: микроструктура, свойства и материалы (4-е изд., С. 659). Нью-Йорк, штат Нью-Йорк: Макгроу-Хилл.
Google Scholar
Миллард, С., Молино, Т., Барнетт, С., и Гао, X.(2010). Динамическое усиление взрывостойкого бетона, армированного фиброй, с высокими характеристиками при изгибных и сдвиговых нагрузках Международный журнал ударной инженерии, 37 (4), 405–413.
Артикул Google Scholar
Миллон О., Ридель В., Майрхофер К. и Тома К. (2012). Механизмы разрушения компонентов сверхвысокого давления при взрывном нагружении. В материалах 3-го Международного симпозиума по UHPC и нанотехнологиям для высокоэффективных строительных материалов , Кассель, Германия (стр.583–591).
Морин В., Тенуджи Ф., Фейлессоуфи А. и Ричард П. (2001). Влияние суперпластификатора на механизмы схватывания и структурирования UHPC. Исследование цемента и бетона, 31 (1), 63–71.
Артикул Google Scholar
Мозер Б., Пфейфер К. и Старк Дж. (2009). Прочность и развитие микроструктуры во время гидратации в бетоне со сверхвысокими характеристиками (стр.87–88). Лондон, Великобритания: Тейлор и Фрэнсис Групп.
Google Scholar
Мюллер У., Кун Х., Фонтана П., Менг Б. и Немечек Дж. (2008). Микроструктура и механические свойства термообработанного и автоклавного бетона со сверхвысокими характеристиками (UHPC). В Труды 2-го Международного симпозиума по UHPC, Кассель, Германия, (стр. 213–220).
Нго, Т., Мендис, П., и Краутхаммер, Т. (2007).Поведение панелей из сверхвысокопрочного предварительно напряженного бетона при взрывной нагрузке. Журнал структурной инженерии, 133 , 1582–1590.
Артикул Google Scholar
Нгуен, Д., Ким, Д., Рю, Г., и Кох, К. (2013). Влияние размера на изгиб сверхвысокопрочного гибридного бетона, армированного фиброй. Композиты, 45 , 1104–1116.
Артикул Google Scholar
Оргасс, М., и Клуг, Ю. (2004). Бетоны сверхвысокой прочности, армированные фиброй. В материалах Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия, (стр. 637–648).
Пансук В., Сато Ю., Сато Х. и Шионага Р. (2008). Поведение при растяжении и ориентация волокон UHPC. В Труды 2-го Международного симпозиума по UHPC, Кассель, Германия (стр.161–168).
Парк, С., Рю, Г., Кох, К., и Ким, Д. (2014). Влияние агента, снижающего усадку, на сопротивление вырыванию высокопрочных стальных волокон, встроенных в бетон со сверхвысокими характеристиками. Цементно-бетонные композиты, 49 , 59–69.
Артикул Google Scholar
Перри В. и Закариасен Д. (2004). Первое использование бетона со сверхвысокими характеристиками для новаторского навеса на вокзале. Технология бетона сегодня, 25 (2), 1-2.
Google Scholar
Пиерард, Дж. И Кауберг, Н. (2009). Оценка долговечности и склонности к растрескиванию бетона со сверхвысокими характеристиками. В Механика ползучести, усадки и прочности бетона и бетонных конструкций (стр. 695–700). Лондон, Великобритания: Тейлор и Фрэнсис Групп.
Пиерард, Дж., Думс, Б., & Кауберг, Н. (2012). Оценка параметров долговечности UHPC с помощью ускоренных лабораторных испытаний. В Труды 3-го Международного симпозиума по UHPC и нанотехнологиям для высокоэффективных строительных материалов, Кассель, Германия, (стр. 371–376).
Пимиента, П., Миндегия, Дж., Саймон, А., Бехлул, М., Фелисетти, Р., Бамонте, П., и Гамбарова, П. (2012). Обзор литературы о поведении UHPFRC при высоких температурах. В Труды 3-го Международного симпозиума по UHPC и нанотехнологиям для высокоэффективных строительных материалов, Кассель, Германия (стр.549–556).
Раки, П. (2004). Экономическая эффективность и устойчивость UHPC. В материалах Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия, (стр. 797–805).
Ребентрост, М., и Уайт, Г. (2008). Опыт и применение бетона со сверхвысокими характеристиками в Азии. В Труды 2-го Международного симпозиума по UHPC, Кассель, Германия .
Реда М., Шрив Г., & Гиллотт, Э. (1999). Микроструктурное исследование инновационного сверхвысокого давления. Исследование цемента и бетона, 29 (3), 323–329.
Артикул Google Scholar
Райнек, Х., и Грейнер, С. (2004). Испытания сверхвысококачественного фибробетона при проектировании резервуаров для горячей воды и корпусов из сверхвысокого давления. В материалах Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия, (стр.361–374).
Ричард П. и Чейрези М. (1994). Бетоны из реактивного порошка, обладающие высокой пластичностью и прочностью на сжатие 200–800 МПа. Бетонные технологии: прошлое, настоящее и будущее. In Proceedings of V. Mohan Malhotra Symposium (стр. 507–518). Американский институт бетона.
Ричард П. и Чейрези М. (1995). Состав реактивных порошковых бетонов. Исследование цемента и бетона, 25 , 1501–1511.
Артикул Google Scholar
Ронг, З., Сун, В., Сяо, Х., и Цзян, Г. (2015). Влияние частиц нано-SiO 2 на механические и микроструктурные свойства цементных композитов со сверхвысокими характеристиками. Цементно-бетонный композит, 56 , 25–31.
Артикул Google Scholar
Росси, П.(2005). Разработка новых цементно-композиционных материалов для строительства. Труды Института инженеров-механиков, часть L: журнал материалов и их применения, 219 (L1), 67–74.
Google Scholar
Rougeau, P., & Burys, B. (2004). Бетон со сверхвысокими характеристиками и сверхмелкозернистыми частицами, кроме микрокремнезема. В материалах International Symposium on UHPC , Kassel (стр.313–325).
Ру, Н., Андраде, К., и Санджуан, М. (1996). Экспериментальное исследование прочности реактивных порошковых бетонов. Журнал материалов в гражданском строительстве, 8 (1), 1–6.
Артикул Google Scholar
Рой Д., Гауда Р. и Бобровски А. (1972). Цементные пасты очень высокой прочности, приготовленные горячим прессованием и другими методами высокого давления. Исследование цемента и бетона, 2 , 349–366.
Артикул Google Scholar
Scheydt, C., & Muller, S. (2012). Микроструктура бетона со сверхвысокими характеристиками (UHPC) и ее влияние на долговечность. В Труды 3-го Международного симпозиума по UHPC и нанотехнологиям для высокоэффективных строительных материалов, Кассель, Германия, (стр. 349–356).
Scheydt, J., Muller, H., & Herold, G. (2008) Долговременное поведение бетона со сверхвысокими характеристиками при воздействии хлоридов и агрессивных вод. В материалах 2-го Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия, (стр. 231–238).
Шлейер К., Барнетт Дж., Миллард Г., Ребентрост М. и Уайт Г. (2011). Панельное тестирование UHPFRC. Строительное проектирование, 89 (23/24), 34–39.
Google Scholar
Шмидт Д., Ден Ф. и Урбонас Л. (2004). Огнестойкость бетона со сверхвысокими характеристиками (UHPC) — испытание лабораторных образцов и колонн под нагрузкой. In Proceedings of the International Symposium on UHPC, Kassel, Germany (pp. 703–715).
Шмидт, М., и Фелинг, Э. (2005). Бетон со сверхвысокими характеристиками: исследования, разработки и применение в Европе.На 7-м Международном симпозиуме по использованию высокопрочного бетона с высокими эксплуатационными характеристиками (том 1, стр. 51–77).
Schmidt, M., Fehling, E., & Geisenhanslueke, C. (Eds.). (2004). Международный симпозиум по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия (стр. 868).
Schmidt, M., Fehling, E., Glotzbach, C., Frohlich, S., & Piotrowski, S. (Eds.). (2012). Третий международный симпозиум по UHPC и нанотехнологиям для высокоэффективных строительных материалов, Кассель, Германия (стр.1036).
Schmidt, M., Fehling, E., Teichmann, T., Bunje, K., & Bornemann, R. (2003). Бетон со сверхвысокими характеристиками: перспектива для промышленности сборного железобетона. Concr Pre-Casting Plant Tech., 69 (3), 16–29.
Google Scholar
Шмидт, М., и Тайхманн, Т. (2007). Разработка бетона со сверхвысокими характеристиками для компании SW Umwelttechnik.Заключительный отчет, Кассель, Германия.
Шах, С., и Вайс, В. (1998). Бетон сверхвысокой прочности; Взгляд в будущее. В ACI Special Proceedings from the Paul Zia Symposium Atlanta, GA .
Шахин Э. и Шрив Н. (2006). Оптимизация механических свойств и долговечности реактивного порошкового бетона. Журнал материалов ACI, 103 (6), 444–451.
Google Scholar
Шахменко, Г., Корякинс, А., Кара, П., Юстс, Дж., И Юхневица, И. (2012). СВПХ, содержащие наночастицы, синтезированные золь-гель методом. В Труды 3-го Международного симпозиума по UHPC и нанотехнологиям для высокоэффективных строительных материалов, Кассель, Германия, (стр. 79–85).
Ши, К., Ву, З., Сяо, Дж., Ван, Д., Хуанг, З. и Фанг, З. (2015). Обзор бетона со сверхвысокими характеристиками: Часть 1. Сырье и состав смеси. Строительные и строительные материалы, 101 , 741–751.
Артикул Google Scholar
Шу-хуа, Л., Ли-хуа, Л., и Цзянь-вэнь, Ф. (2012). Исследование механических свойств реактивного порошкового бетона. Журнал гражданского строительства и строительства, 1 (1), 6–11.
Google Scholar
Сказлич, М., Бьегович, Д., и Сердар, М. (2008). Влияние геометрии образцов для испытаний на прочность на сжатие бетона со сверхвысокими характеристиками.В материалах 2-го Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия (стр. 295–301).
Соболев, К., & Амирджанов, А. (2004). Разработка имитационной модели плотной упаковки крупных сборок твердых частиц. Порошковая технология, 141 , 155–160.
Артикул Google Scholar
Соэ, К., Чжан, Ю., и Чжан, Л. (2013). Ударопрочность цементных композитных панелей из гибридных волокон. Композитные конструкции, 104 , 320–330.
Артикул Google Scholar
Соутсос, М., Миллард, С., и Караискос, К. (2005). Конструкция смеси, механические свойства и ударопрочность реактивного порошкового бетона (RPC). На международном семинаре по высокоэффективным цементным композитам, армированным волокном, в конструкционных приложениях (стр.549–560).
Шритаран С., Бристоу Б. и Перри В. (2003). Характеризует материал со сверхвысокими характеристиками для мостов при экстремальных нагрузках. В материалах 3-го Международного симпозиума по высокоэффективному бетону, Орландо, Флорида .
Steil, T., Karihaloo, B., & Fahling, E. (2004). Влияние направления разливки на механические свойства CARDIFRC. В материалах Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия, (стр.481–493).
Страндж, Т., и Деус, Т. (2008). Специальные цементы для бетона со сверхвысокими характеристиками. В «Протоколах Второго Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону», Кассель, Германия, (стр. 61–68).
Sun, W., & Jiao, C. (2011). Экспериментальное исследование поведения реактивного порошкового бетона при ударном растяжении. Журнал Университета Гуанчжоу, 10 (1), 42–47.
Google Scholar
Тагаддос, Х., Махмудзаде, Ф., Поурмогаддам, А., и Шекарчизаде, М. (2004). Прогнозирование прочности на сжатие в RPC с применением адаптивной сетевой системы нечетких интерфейсов. В материалах Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия, (стр. 273–284).
Тай, С., Пан, Х. и Кунг, Н. (2011). Механические свойства реактивного порошкового бетона, армированного стальной фиброй, после воздействия высокой температуры, достигающей 800 C. Ядерная инженерия и дизайн, 241 (7), 2416–2424.
Артикул Google Scholar
Талебинеджад, И., Иранманеш, А., Бассам, С., и Шекарчизаде, М. (2004). Оптимизация пропорций смеси реактивного порошкового бетона нормальной массы прочностью 200–350 МПа. In Proceedings of the International Symposium on UHPC, Kassel, Germany (pp. 133–141).
Тан, К.(2004). Бетон с высокими эксплуатационными характеристиками — прошлое, настоящее и будущее. In Proceedings of the International Symposium on UHPC, Kassel, Germany (pp. 3–9).
Тейхманн, Т., и Шмидт, М. (2004). Влияние плотности упаковки мелких частиц на структуру, прочность и долговечность UHPC. В материалах Труды 1-го Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия, (стр. 313–323).
Томас, М., Грин, Б., О’Нил, Э., Перри, В., Хейман, С., & Хоссак, А. (2012). Морские характеристики UHPC на острове Treat. В материалах Труды 3-го Международного симпозиума по сверхвысокому давлению и нанотехнологиям для высокоэффективных строительных материалов, Кассель, Германия, (стр. 365–370).
Тухлински Д., Хеккер Дж. И Коммерс Б. (2006). Исследования предварительно напряженных бетонных балок из UHPC. Завод и технология бетонных заводов, 72 (1), 14–20.
Google Scholar
Вт, Н., Оргасс, М., и Ма, Дж. (2008). Влияние способа добавления суперпластификатора на свойства свежего сверхвысокого давления. В материалах 2-го Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия, (стр. 93–100).
Ван В. и Людвиг Х. (2012). Оптимизация дозирования сверхвысокого давления с высоким содержанием золы рисовой шелухи и измельченного доменного гранулированного шлака.В Труды 3-го Международного симпозиума по UHPC и нанотехнологиям для высокоэффективных строительных материалов, Кассель, Германия, (стр. 197–205).
Верне П. (2004). Сверхпрочные бетоны: структура в микро- и наномасштабе. Mater Res Soc, 29 (5), 324–327.
Артикул Google Scholar
Воорт, Т. (2008). Проектирование и полевые испытания конических Н-образных сверхвысокопрочных бетонных свай.Магистерская диссертация, Университет штата Айова (стр. 243).
Вальравен, Дж. (2008). На пути к разработке рекомендаций для UHPFRC. В материалах 2-го Международного симпозиума по сверхвысококачественному бетону, Кассель, Германия.
Ван В., Лю Дж., Агостини Ф., Дэви К., Скочилас Ф. и Корвез Д. (2014). Долговечность бетона, армированного волокнами с высокими характеристиками (UHPFRC), при прогрессирующем старении. Исследование цемента и бетона, 55 , 1–13.
Артикул Google Scholar
Ван Д., Ши К., Ву З., Сяо Дж., Хуанг З. и Фанг З. (2015). Обзор бетона со сверхвысокими характеристиками: Часть II. Гидратация, микроструктура и свойства. Строительные и строительные материалы, 96 , 368–377.
Артикул Google Scholar
Уэй, Р., и Вилле, К.(2012). Характеристика материала сверхвысококачественного фибробетона при повышенных температурах. В Труды 3-го Международного симпозиума по UHPC и нанотехнологиям для высокоэффективных строительных материалов (стр. 565–572).
Вэнь-ю, Дж., Мин-чжэ, А., Гуй-пин, Ю., и Цзюнь-мин, В. (2004). Исследование реактивного порошкового бетона, используемого в системе тротуаров железнодорожного моста Цинхай-Тибет. На Международном семинаре по устойчивому развитию и бетонным технологиям, Пекин, Китай (стр.333–338).
Вилле К., Нааман А., Эль-Тавиль С. и Парра-Монтесинос Г. (2012). Бетон со сверхвысокими характеристиками и бетон, армированный фиброй: Обеспечение прочности и пластичности без термического отверждения. Материалы и конструкции, 45 , 309–324.
Артикул Google Scholar
Вилле К., Нааман А. и Монтесинос Г. (2011). Бетон со сверхвысокими характеристиками и прочностью на сжатие более 150 МПа (22 ksi): более простой способ. Журнал материалов ACI, 108 (1), 46–54.
Google Scholar
Вилле К. и Парра-Монтесинос Г. (2012). Влияние размера балки, метода литья и условий опоры на поведение UHPFRC при изгибе. Журнал материалов ACI, 109 (3), 379–388.
Google Scholar
Син, Ф., Хуан Д., Цао Л. и Дэн Л. (2006). Исследование технологии приготовления недорогого зеленого реактивного порошкового бетона. Ключевые технические материалы, 302–303 , 405–410.
Артикул Google Scholar
Хайнц Д., Ден Ф., Урбонас Л. Огнестойкость бетона со сверхвысокими характеристиками (UHPC) — испытание лабораторных образцов и колонн под нагрузкой. В материалах Международного симпозиума по UHPC, Кассель, Германия (стр.703–715).
Янг И., Джох К. и Ким Б. (2010). Конструктивное поведение бетонных балок сверхвысоких характеристик при изгибе. Инженерные сооружения, 32 (11), 3478–3487.
Артикул Google Scholar
Язычи, Х. (2006). Влияние условий твердения на прочность на сжатие сверхвысокопрочного бетона с большим объемом минеральных добавок. Строительство и окружающая среда, 42 (5), 2083–2089.
Артикул Google Scholar
Йе, Й., Ху, С., Дайо, Б., Янг, С., и Лю, З. (2012). Механические свойства бетона со сверхвысокими характеристиками, армированного стальной фиброй разных форм гибридной формы. В ASCE, CICTP (стр. 3017–3028).
Ю Д., Пак Дж., Ким С. и Юн Ю. (2013).Характеристики раннего схватывания, усадки и растяжения сверхвысококачественного фибробетона. Строительные и строительные материалы, 41 , 427–438.
Артикул Google Scholar
Yu, R., Spiesz, P., & Brouwers, H. (2014a). Расчет смеси и оценка свойств сверхвысококачественного фибробетона (UHPFRC). Исследование цемента и бетона, 56 , 29–39.
Артикул Google Scholar
Ю. Р., Шписс П. и Брауэрс Х. (2014b). Расчет смеси и оценка свойств бетона, армированного волокнами со сверхвысокими характеристиками (UHPFRC). Исследование цемента и бетона, 56 , 29–39.
Артикул Google Scholar
Yu, R., Spiesz, P., & Brouwers, H. (2014c).Влияние нанокремнезема на гидратацию и развитие микроструктуры бетона со сверхвысокими характеристиками (UHPC) с низким содержанием связующего. Строительные и строительные материалы, 65 , 140–150.
Артикул Google Scholar
Ю. Р., Шписс П. и Брауэрс Х. (2014d). Статические свойства и ударопрочность зеленого сверхвысокопроизводительного гибридного фибробетона (UHPHFRC): эксперименты и моделирование. Строительные и строительные материалы, 68 , 158–171.
Артикул Google Scholar
Занни, Х., Чейрези, М., Марет, В., Филиппот, С., и Нието, П. (1996). Исследование гидратации и пуццолановой реакции в реактивном порошковом бетоне с помощью Si ЯМР. Исследование цемента и бетона, 26 (1), 93–100.
Артикул Google Scholar
Чжэн, З., Ли, Ю., и Ван, Ю. (2012). Поведение гибридного реактивного порошкового бетона, армированного фиброй, при сжатии после высокой температуры. Материалы и конструкция, 41 , 403–409.
Артикул Google Scholar
Программа базовой технологии HTGR. Задача 2: свойства бетона в ядерной среде. Обзор систем бетонных материалов для применения в сосудах под давлением из предварительно напряженного бетона (Технический отчет)
Наус, Д.J. Программа базовой технологии HTGR. Задача 2: свойства бетона в ядерной среде. Обзор систем бетонных материалов для применения в сосудах под давлением из предварительно напряженного бетона . США: Н. П., 1981.
Интернет. DOI: 10,2172 / 65
Наус, Д. Дж. Программа базовой технологии HTGR. Задача 2: свойства бетона в ядерной среде. Обзор систем бетонных материалов для применения в сосудах под давлением из предварительно напряженного бетона .Соединенные Штаты. https://doi.org/10.2172/65
Naus, D. J. Fri.
«Программа базовой технологии HTGR. Задача 2: свойства бетона в ядерной среде. Обзор систем бетонных материалов для применения в предварительно напряженных бетонных сосудах под давлением». Соединенные Штаты. https://doi.org/10.2172/65
@article {osti_65
title = {Программа базовой технологии HTGR.Задача 2: свойства бетона в ядерной среде. Обзор систем бетонных материалов для применения в сосудах под давлением из предварительно напряженного бетона},
author = {Naus, D. J.},
abstractNote = {Сосуды под давлением из предварительно напряженного бетона (PCPV) предназначены для использования в качестве основных герметичных конструкций. Безопасность этих конструкций зависит от правильной оценки нагрузок и правильной конструкции судов, способных принимать эти нагрузки. Правильная конструкция сосуда требует знания свойств компонента (материала).Поскольку бетон является одним из основных компонентов PCPV, знание его поведения необходимо для создания оптимальных конструкций PCPV. Системы бетонных материалов рассматриваются в отношении компонентов, конструкции смеси, размещения, отверждения и оценки прочности, а также представлены типичные данные о свойствах бетона. Описано влияние экстремальных нагрузок (повышенная температура, многоосевое, облучение) на поведение бетона. Наконец, рассматриваются системы специальных бетонных материалов (высокопрочные, волокнистые, полимерные, легкие, огнеупорные).235 ссылок.},
doi = {10.2172 / 65
url = {https://www.osti.gov/biblio/65
number =,
объем =,
place = {United States},
год = {1981},
месяц = {5}
}
Что такое сливовый бетон | Применение сливового бетона | Смешанный дизайн сливового бетона
Самый важный момент в этой статье
В некоторых фундаментах из массивного бетона валуны размером, скажем, 150 мм, составляющие до 30% от общего количества бетона, смешиваются с мокрым бетоном .Это увеличивает экономию и экономит тепловыделение.
Такие бетоны называются сливовыми.
После завершения, по крайней мере, двух слоев мокрого бетона, правильной формы и тщательно промытые угловые куски камня с максимальным размером не более 60% от толщины слоя заливки укладываются в бетон, соблюдая расстояние более чем в полтора раза больше размера заполнителей в бетоне.
Дно валунов должно быть заделано влажным бетоном, чтобы на дне не было пустот.Бетонирование продолжается без остановки.
Эти каменные куски становятся неотъемлемой частью бетонной конструкции.
Также прочтите: Сваи для фундамента | Использование свайного фундамента | Характеристики свайного фундамента
Разница между бетоном PCC и сливовым бетоном
Сливовый бетон
- Plum Concrete обычно используют на неровной поверхности земли и другом участке. Это неровная поверхность сливового бетона.Такой способ удешевления строительства.
- Из-за сливового бетона вы используете большую часть материала, около 60% камня и 40% бетона, поэтому этот метод использовать в строительстве экономически выгодно.
- Сливовый бетон оригинальная концепция заполнителем в бетоне. В этом сливовом бетоне используется заполнитель размером не более 300 мм
Также прочтите: Испытание кирпича на прочность на сжатие | Водопоглощение | Размеры Test
P.C.C (Обычный цементный бетон)
- П.C.C (Plain Cement Concert) представляет собой бетонное основание. Обычно PCC используют все строительные работы. P.C.C представляет собой смесь цемента, воды, мелкого заполнителя, крупного заполнителя и воды. Эта простая смесь называется P.C.C .
- M 7,5, M 10 обе марки простого цементного бетона
- Использование ПК в качестве защитного слоя для RCC выше, чтобы вода из RCC не поглощалась землей ниже
- Влага, содержащаяся в почве, не должна поглощаться основанием RCC, что вызывает корректировку арматуры
- Обеспечил основу для бетона, а также помог рабочим легко установить вышеупомянутую конструкцию.
Также прочтите: Что проходит при съемке | Типы | Метод | Определение
Нанесение сливового бетона
- Обычное использование сливового бетона под фундаментом в качестве основания фундамента , чтобы вода из фундамента не впитывалась землей под ним.
- Plum Concrete можно использовать в областях, где требуется массивное бетонирование, например, бетонные плотины или опоры мостов. В этих случаях куски камня размером примерно 150 миллиметров функционируют как грубые заполнители для смешивания сливового бетона.
- Сливовый бетон с использованием слив размером 150 мм и эффективным содержанием цемента 177 кг / м3 был использован для строительства первоначальной плотины.
- Считалось, что с использованием современных высокоскоростных миксеров достаточной производительности можно очень легко получить более связную бетонную смесь 150 MSA.
- Аналогичным образом, в другом случае предположим, что котлован фундамента для станины машины должен иметь определенную толщину; однако твердый пласт можно найти на 3 м ниже уровня дна.
- Тогда как в планировке предполагалось, что глубина фундамента под кровать может составлять 1,5 м.
- Учитывая, что фундамент должен опираться на твердый слой почвы, поэтому будет заливаться сливовый бетон с тонким соотношением с использованием камней размером 80-100 мм, которые утрамбовываются на глубину до 1,5 м и впоследствии обычно спроектированы на плот, могут быть заложены опоры.
Также прочтите: Что такое геодезия цепи (принцип, процедура, метод, инструмент)
Назначение сливового бетона
Сливовый бетон используется для достижения необходимого уровня поверхности под фундаментом и опорой.Он используется для снижения стоимости PCC, если требуемая толщина PCC велика. В первую очередь он используется при бетонировании масс , таких как боковые откосы, барьеры и гравитационные дамбы.
Например, при строительстве жилого дома небольшая площадка под фундаментом слишком крутая, чтобы использовать сливовый бетон.
Смешанный дизайн сливового бетона
- Цемент ППК 53 Сорт: 220 кг
- Соотношение вода / цемент (в / ц): 0.6
- Бесплатная вода: 132 литра
- 300 мм Металл: 666 кг
- 20 мм Заполнители: 666 кг
- 10 мм Заполнители: 539 кг
- Мелкий заполнитель (песок): 1038 кг
- Дозировка добавки: 0,6%
- Примесь: 1,4 литра
- Плотность бетона: 2596 кг / куб.м
Вы можете изменить конструкцию смеси , изменив удельную плотность материалов, которая может помочь ей стать применимой в соответствии с веществом, доступным в вашем регионе.
Изменение этого удельного веса приведет к изменению веса материала в конструкции смеси, который рассчитывается автоматически.
Не используйте эти смеси напрямую, не выполнив предварительных испытаний; предоставленные данные предназначены для обучения и лучшего понимания смесей.
После проведения испытания, если обнаружена какая-либо проблема, вы можете внести изменения, отрегулировав процентное соотношение каждого размера заполнителя для достижения требуемых свойств свежего бетона.
Для обеспечения общего процентного содержания всего агрегата в смеси должно некоторое количество до 100%
В общем, для прямого укладки бетона
Соотношение между мелкими и крупными заполнителями, содержащимися в диапазоне от 35:75 до 40:60
Также добавьте камень общей мощностью 40% всего бетона около 666 кг сливы (Камень) в бетон сливы
В бетоне для насосов содержание мелких частиц поддерживается выше 45%
Вы сможете отрегулировать процентное соотношение мелких и крупных частиц, взглянув на бетон, полученный во время испытаний.
Добавки играют важную роль в свойствах свежего бетона, особенно в удержании и удобоукладываемости.
Правильно подбирайте добавку, чтобы гарантировать отсутствие повреждений во время реального использования бетона.
Все могут ответить на эту тему с дизайном смеси того же класса; это может помочь другим лучше понять дизайн и, безусловно, приведет к оптимизации затрат.
Также прочтите: Символ проекции на первый и третий угол (ортогональная проекция)
Перевозка сливового бетона.
- Валуны размером с валун (Размер) около 300 мм. , которые могут быть легко подняты рабочими, не слишком большие или маленькие. максимум
Перед укладкой сливового бетона в уход и уборку
- Самый первый шаг, который делается на начальном этапе, — это очистка и выравнивание поверхности путем удаления мягкой почвы, которая может привести к низкой несущей способности.
- После очистки и очистки поверхность разбрызгивается водой, чтобы она оставалась влажной перед укладкой сливового бетона.
- Полив водой должен обеспечить надлежащее сцепление сливового бетона с поверхностью земли.
- После разбрызгивания простой воды распыляется состав против термитов, который сегодня необходим для идеального основания конструкции.
- Валуны разбросаны по земле с очень маленькими зазорами, слой за слоем, и бетон был распределен насосом по всем валунам в каждом слое, который медленно проникает в зазоры между валунами.
- Это поможет его правильно связать, после заливки бетона валуны бросаются в бетон, и процесс повторяется до тех пор, пока не будет достигнута необходимая ровная поверхность.
Plum Бетонное отверждение
- Отверждение необходимо проводить минимум в течение следующих 7 дней. Джутовые мешки разложены по всей площади сливового бетона для удержания влаги в течение длительного времени после отверждения.
Также прочтите: Процедура для бетона Rcc
Детали и спецификации сливового бетона
- Максимальная высота каждого слоя сливового концерта 900 мм не превышала больше высоты в одном слое
- Максимальное количество щелей в одном слое только 150 мм
- Объем слива из т бетона не превысит 40% (процентов) от общего объема.
- Сливочный бетон в использовании, максимум класса M10 в данном заполнителе бетона с максимальным размером 25 мм.
- Plum будет состоять из черного базальта-ловушки с прочностью на раздавливание минимум 100 кг / кв.м.
- Плотность бетона сливового 1650 кг / куб. Метр
Этот номинальный максимальный размер крупного заполнителя должен быть настолько большим, насколько это возможно в указанных пределах, но ни в коем случае не должен превышать одну четвертую минимальной толщины этого элемента, при условии, что бетон может быть легко уложен таким образом, чтобы он окружал все армировать тщательно и заполнить все уголки формы.
Что касается размера заполнителя, который может быть использован из сливового бетона, существуют другие рекомендации из норм IS; код говорит, что для большинства обычных работ лучше всего подходит размер 20 агрегатов.
Если нет ограничений, можно также использовать поток бетона к детали 40 мм или больше. Однако там, где вы найдете арматуру или маленькое покрытие со всей опалубкой, в сливовом бетоне следует использовать сливы номинального максимального размера 10 мм.
Сливы более 150 мм и любого разумного размера могут быть использованы в обычных бетонных работах до максимального предела в 20 процентов по объему, если это специально разрешено ответственным инженером.
Но во всех случаях сливы, вероятно, будут распределены равномерно и будут находиться не ближе 150 мм от поверхности.
FAQ
Сливовый бетон
В массе бетонных работ используются твердые натуральные камни размером до 300 мм или даже большие, например, Бетон известен как сливовый бетон , а камень, используемый в этом бетоне , называется сливовый . Сливовый бетон — это экономичный вариант для массового бетонирования . … Сливовый бетон также относится к бетону Cyclopean Concrete или Rubble .
Что такое сливовый бетон?
Сливовый бетон также относится к бетону Cyclopean или бетону из щебня . Оно не должно превышать одной трети поперечного сечения бетоносмесителя . Согласно техническим условиям, сливовый бетон должен быть сформирован из смеси 40% крупных камней и 60% простого цементобетона .
Разница между бетоном PCC и сливовым бетоном
Обычный цементный бетон или PCC — это , наиболее простая форма из бетона . Это — это , полученный путем смешивания основных ингредиентов, таких как , цемент, , песок и заполнители. В то время как в сливовый бетон вместо из заполнителей, средние и крупные камни используются в качестве наполнителя вместо из крупных заполнителей.
Слива Пропорции бетона
Соотношение сливового бетона должно составлять 40/60 , 40%, слив (валуны) и 60%, бетон (M10 или M15).Обычно используется бетон марки М15.
Расчет бетона Plum
Количество сливового бетона может быть вычислено , Объем сливового бетона = Объем простого бетона + объем добавленного каменного валуна.
Как подготовить сливовый бетон?
Есть два простых способа приготовить сливовый бетон . Либо добавив слив к смеси бетон во время смешивания бетона , либо нанеся слив на слой цементобетона и затем нанеся еще один слой бетона .
Plum Concrete Технические характеристики
Соотношение Plum Concrete должно быть 40/60, 40% Plum (валуны) и 60% бетон (M10 или M15). Обычно используется бетон марки М15 . Сливы более 160 мм и любого разумного размера могут быть использованы в работе PCC до максимального предела 20% для объема бетона , если это специально разрешено ответственным инженером.
Использование сливового бетона
- Сливовый бетон — б / у на руслах водотоков.
- Это используется в основном по массе бетон работает как бетон гравитационные плотины или опоры моста В таких случаях используются куски породы размером около 150 мм, используются в качестве грубых заполнителей для смешивания сливового бетона .
Понравился этот пост? Поделитесь этим с вашими друзьями!
Рекомендуемое чтение —
Характеристики прочности на сдвиг, прочности на сжатие и удобоукладываемости бетонов, армированных стальными волокнами — IJERT
Mr.Чандрашехарамурти H. K
M.Tech.
Д-р Према Кумар W. P
Ph.D.
Д-р Пратхап Кумар М. Т.
Кандидат наук
Профессор и заведующий кафедрой гражданского строительства, Технологический институт RNS,
Резюме Прочность бетона на сдвиг — это способность противостоять силам, которые вызывают скольжение одной части относительно другой во внутренней плоскости. Прочность на сдвиг зависит от марки бетона, процентного содержания волокон и процентного содержания натяжной стали в балках.Одной из целей настоящей экспериментальной работы является определение изменения прочности на сдвиг бетонов марок М30 и М60 без фибры и с различным объемным процентным содержанием стальной фибры с использованием образцов с выталкиванием. Настоящие исследования показывают, что увеличение объемного процента стальной фибры вызывает увеличение прочности на сдвиг для обоих марок бетона. Наблюдается снижение удобоукладываемости по мере увеличения процентного содержания волокон. Наблюдается, что прочность бетона на сжатие сначала увеличивается с увеличением процентного содержания стальной фибры, а затем снижается примерно до одного процента стальной фибры.
Ключевые слова — прочность на сдвиг, прочность на сжатие, удобоукладываемость, стальные волокна, образец с выталкиванием, бетон.
ВВЕДЕНИЕ
Бетон — один из наиболее широко используемых конструкционных материалов в мире. Он состоит из мелких и крупных заполнителей, цемента и добавок, смешанных с водой. Прочность бетона на сдвиг определяется как способность противостоять силам, которые вызывают скольжение одной части по другой во внутренней плоскости. Многие бетонные элементы, используемые на практике, помимо изгибающих моментов подвергаются действию сил сдвига.Прочность на сдвиг зависит от марки бетона, процентного содержания волокон и процентного содержания натяжной стали в балках. Выталкивающие образцы могут использоваться для определения прочности бетона на сдвиг, подвергая его одноосному сжатию. Многие исследователи проводили исследования прочности бетона на сдвиг, и некоторые из них кратко упомянуты здесь. Рахеле Насериан и др. (2013) заметили, что полоски из стеклопластика увеличивают сдвигающую способность образцов с выталкиванием. Скольжение (смещение при сдвиге) образцов с полосами из стеклопластика было ниже, чем у контрольных образцов для
.такая же нагрузка.Ханлоу и др. (2013) отметили, что предельная прочность на сдвиг бетона, армированного стальной фиброй, при дозировке стальной фибры более 40 кг / м3 увеличивает прочность бетона на сдвиг. Аль-Сулейвани и Аль-Фил (2009) отметили, что добавление стальных волокон к бетону увеличивало прочность на первую трещину и сопротивление сдвигу в бетоне, что приводило к пластичному разрушению бетона. Muhaned A. Shallal и Sallal R. Alowaisy (2008) отметили, что прочность на сдвиг и пластичность бетона улучшаются с добавлением стальных волокон.Стальная фибра в сочетании со стальными хомутами может уменьшить необходимое количество хомутов. Мариано О. Валле (1989) в своем исследовании использовал образцы бетона, армированного волокном, с выталкиванием, изготовленные из бетонов высокой и нормальной прочности. Использовали два типа волокон: полипропиленовые и стальные волокна. Было обнаружено, что волокна более эффективны в повышении прочности на сдвиг в высокопрочном бетоне, чем в бетоне нормальной прочности. Тан К. Х. и Мансур М. А. (1990) провели экспериментальные исследования, чтобы определить влияние процентного содержания стальных волокон и стальных хомутов на сдвигающую способность образцов с выталкиванием.Было обнаружено, что стальные волокна были более эффективными в повышении прочности на сдвиг и нагрузочно-деформационных характеристик бетона нормальной прочности. Swamy RN et al. (1987) на основании своих исследований пришли к выводу, что стальные хомуты более эффективны, чем стальные волокна, для передачи сдвига в бетоне с нормальным весом. Еще несколько ссылок приведены в конце статьи. Доступная литература показывает, что стальные волокна более эффективны в увеличении сдвиговой способности легкого бетона по сравнению с обычным бетоном.Таким образом, можно видеть, что стальная фибра улучшит структурные характеристики бетона. Существующая литература также показывает, что исследований влияния стальных волокон на прочность на сдвиг, прочность на сжатие и удобоукладываемость бетона не так много. Таким образом, основной целью настоящей экспериментальной работы было изучение прочности на сдвиг простого бетона и бетона, армированного стальными волокнами (SFRC) для
различных объемных процентов стальной фибры (Vf). Использовали бетон марок М30 и М60.Также были изучены вариации прочности на сжатие и удобоукладываемости для различных объемных процентов волокон.
ИСПОЛЬЗУЕМЫЕ МАТЕРИАЛЫ
В данной работе использовался обыкновенный портландцемент (ОРЦ) марки 53. Использовали мелкие агрегаты, прошедшие через сито размером 4,75 мм и полностью оставшиеся на сите размером 150 мкм. В качестве мелкого заполнителя использовался местный природный речной песок. Удельный вес и модуль крупности мелкого заполнителя определяли в соответствии с IS: 2386-1963.Удельный вес мелких заполнителей составил 2,63, а модуль крупности 3,65%. Было обнаружено, что использованные мелкие заполнители соответствуют зоне II согласно индийскому коду IS: 383-1970. В качестве крупнозернистых заполнителей использовали карьерный щебень номинальным размером 20 мм и ниже. Испытания на крупных заполнителях проводились в соответствии с IS: 2386-1963. Удельный вес крупного заполнителя был определен равным 2,59; Модуль крупности 4,24% и водопоглощение 0,45%. Использовали суперпластификатор Master Glenium ACE 30 (IT) », поставляемый BASF India Ltd, Бангалор.Производитель обычно рекомендует диапазон дозировки от 500 мл до 1200 мл на 100 кг вяжущего материала. Питьевая вода использовалась для замешивания и выдержки бетона. В работе использовались гофрированные стальные волокна круглого типа. Физические свойства цемента OPC и свойства волокон, использованных в данной работе, приведены в таблице 1.
Таблица 1: Свойства используемых цементных и стальных волокон
Sl. № | Особый | Значение |
Свойства ЦЕМЕНТА | ||
1 | Удельный вес | 3.09 |
2 | Тонкость помола (%) | 8 |
3 | Нормальная консистенция (%) | 30 |
4 | Время схватывания (в минутах) | 55 385 |
Свойства СТАЛЬНОГО ВОЛОКНА | ||
1 | Тип волокна | Обжимной |
2 | Длина | 30 мм |
3 | Диаметр | 0.5 мм |
4 | Плотность | 7850 кг / м3 |
5 | Прочность на разрыв | 940 МПа |
6 | Соотношение сторон | 60 |
Время начальной настройки
Время окончательной схватывания
Пропорции смеси для марок M30 и M60 были получены с использованием метода расчета смеси IS: 10262-2009.Полученная пропорция смеси для бетона M30 составляла 1: 2,20: 2,96 с соотношением в / ц 0,40 и 1: 1,73: 2,46 с соотношением в / ц 0,30 для бетона M60 вместе с суперпластификатором [Master Glenium Ace 30 (IT)]. Содержание стальной фибры варьировалось от 0% до 1,5%. Суперпластификатор (Master Gleium Ace 30 (IT) был добавлен в дозах 0,5 и 0,7 литра / 100 кг цемента для марок M30 и M60 соответственно. В таблице 2 показано количество ингредиентов, использованных для бетонов марок M30 и M60.
Таблица 2: Состав бетона марок М30 и М60
Sl. № | Материал | Количество в кг / м3 |
Бетон марки М30 | ||
1 | Цемент | 369,40 |
2 | Мелкий заполнитель | 814,00 |
3 | Крупный заполнитель | 1094.50 |
4 | Вода | 147,75 |
5 | Суперпластификатор | 1.85 |
Бетон марки M60 | ||
1 | Цемент | 443,25 |
2 | Мелкий заполнитель | 767.46 |
3 | Крупный заполнитель | 1091,80 |
4 | Вода | 141,82 |
5 | Суперпластификатор | 3,10 |
МЕТОДОЛОГИЯ И ИСПЫТАНИЯ
Прочность на сжатие и удобоукладываемость бетона
Испытательные образцы, использованные для определения прочности на сжатие, представляли собой кубики размером 150 мм… 150 мм Ã… 150 мм.Они подвергались осевому сжатию в машине для испытаний на сжатие. Испытание на осадку было использовано для определения удобоукладываемости свежего бетона в соответствии с соответствующими спецификациями индийских стандартов.
Прочность на сдвиг
Прочность бетона на сдвиг была определена путем приложения силы прямого сдвига к образцу отталкивания. В испытании для определения прочности на передачу сдвига для бетона используется образец размером 230 мм… 150 мм Ã… 150 мм, который подвергается одноосному сжатию в машине для испытания на сжатие.Прочность бетона на сдвиг — это отношение предельной силы сдвига, при которой образец не выдерживает, к площади сдвига образца при выталкивании. Образцы были спроектированы таким образом, чтобы гарантировать, что разрушение бетона происходит при сдвиге в плоскости сдвига и избежать нежелательных режимов разрушения из-за изгиба или сжатия. Типичные размеры образца с выталкиванием и отказом образца в плоскости сдвига во время нагружения показаны на рисунке 1.
Прочность на сдвиг () = Предельная сила сдвига / площадь сдвига (1)
Рис.1: Типичные размеры использованного образца с выталкиванием и образца из строя под нагрузкой
РЕЗУЛЬТАТЫ И ОБСУЖДЕНИЕ
Влияние стальных волокон на удобоукладываемость бетона марок М30 и М60
Удобоукладываемость обеих марок бетона была измерена стандартным испытанием на осадку. На рис.2 показано изменение величины осадки для бетона марок М30 и М60 с различным объемным процентным содержанием волокна (Vf). Замечено, что для бетона марки M60 величина осадки снижается до нуля примерно при 1% объемного процента волокна и после этого остается равной нулю.В случае бетона M30 увеличение объемного процента волокон также снижает величину осадки. Видно, что увеличение процентного содержания волокон снижает удобоукладываемость бетона, и эта тенденция согласуется с результатами более ранних исследований.
Рис. 2: Результаты испытаний на оседание для бетона марок M30 и M60
Прочность бетона на сжатие
Результаты испытаний на прочность при сжатии для бетона марок M30 и M60 показаны в таблице 3 для 14 и 28 дней выдержки.В случае марки M30 видно, что прочность на сжатие сначала увеличивается, достигает пика при содержании волокна 1%, а затем снижается как на 14, так и на 28 дней отверждения. В случае бетона марки M60 максимальная прочность достигается при 0,5% волокон в течение 14 и 28 дней отверждения. Прочность на сжатие у стальных волокон превышает 1%.
Таблица 3: Результаты испытаний на прочность при сжатии для бетона марок M30 и M60
Sl. №
Содержание клетчатки (%)
Прочность на сжатие для бетона марки М30, Н / мм2
Прочность на сжатие для бетона марки М60, Н / мм2
14 дней
28 дней
14 дней
28 дней
1
0.0
33,37
35,25
60,22
67,12
2
0,5
34,87
38,10
60,78
68,40
3
1,0
35,25
38.78
60,78
68,20
4
1,5
33,26
34,00
49,32
50,85
Прочность бетона на сдвиг с использованием образцов с выталкиванием
В таблице 4 приведены значения прочности на сдвиг, полученные экспериментально с использованием образцов с выталкиванием в настоящей работе для марок бетона M30 и M60 для различного объемного процента волокон.Видно, что с увеличением процентного содержания фибры прочность на сдвиг на 14 и 28 сутки фибробетона монотонно увеличивается.
Таблица 4: Экспериментальные значения прочности на сдвиг для бетона марок M30 и M60
Sl.
№
Содержание клетчатки (%)
Прочность на сдвиг () для бетона марки M30 в Н / мм2
Прочность на сдвиг () для бетона марки M60 в Н / мм2
14 дней
28 дней
14 дней
28 дней
1
0.0
7,66
8,17
3,33
5,50
2
0,5
7,83
9,33
6,00
6.50
3
1,0
9,17
10.00
8,50
8,50
4
1,5
10,67
11,17
9,33
10,33
На рис. 3 показана прочность на сдвиг через 14 дней отверждения для различного процентного содержания волокон для бетона марок М30 и М60. На рис.4 показана прочность на сдвиг через 28 дней отверждения для различного процентного содержания волокон для бетона марок М30 и М60.Результаты испытаний показывают, что прочность на сдвиг, полученная для бетона марки М60, значительно меньше, чем у бетона марки М30 с содержанием волокна 0%. Это может быть связано с хорошим сцеплением заполнителя с цементным тестом из-за более высокого водоцементного отношения, используемого в бетоне M30, который обеспечивает хорошую прочность сцепления и лучшую прочность на сдвиг в плоскости сдвига, чем у бетона класса M60. Можно заметить, что введение фибры в бетон марок М30 и М60 увеличивает прочность бетона на сдвиг.Прочность бетона на сдвиг увеличивается с увеличением процентного содержания волокон. Увеличение прочности на сдвиг бетона марок М30 и М60 по мере увеличения процентного содержания волокна является значительным.
Следует отметить, что прочность на сжатие снижается выше 1% стальной фибры, тогда как прочность бетона на сдвиг увеличивается с увеличением процентного содержания фибры. Также следует отметить, что более высокий процент волокна снижает удобоукладываемость бетона.
Рис.3: Изменение прочности на сдвиг бетона марок M30 и M60 в зависимости от объемного% волокон при 14-дневном отверждении
Рис.4: Изменение прочности на сдвиг бетона марок M30 и M60 в зависимости от объемного% волокон при 28-дневном отверждении
Также наблюдались первая растрескивающая нагрузка и режимы разрушения образцов, испытанных в настоящей работе. Было замечено, что добавление волокон улучшает первые нагрузки на растрескивание и режимы разрушения. Режимы разрушения бетонных образцов без волокон в случае бетона марок М30 и М60 были хрупкими без предупреждения перед разрушением. Эти экземпляры утратили целостность, разбившись на несколько частей.
ВЫВОДЫ
Рахеле Насериан и Мохаммад Садех Марефат, Оценка способности передавать сдвиг бетона без трещин, усиленного наружными полосами из стеклопластика, Строительные и строительные материалы, Vol. 45, стр. 224232 (2013).
А.Ханлоу, Г.А. Макрей, А. Скотт, С.Дж. Хикс и Г. К. Клифтон, Характеристики сдвига бетона, армированного стальным волокном, Конференция по инновациям в стали, 2013 г., Крайстчерч, Новая Зеландия, 21-22 (февраль 2013 г.)
Аль-Сулейвани Дж.Р. и Ал-Фил, Влияние прямого сжимающего напряжения на сопротивление сдвигу волокнистого бетона, Al-Rafidain Engineering, том 17, № 2 (2009).
Доктор Муханед А. Шаллал и Саллал Р. Аловиси, Прочность на сдвиг бетона, армированного стальным волокном, Журнал Аль-Кадисия для инженерных наук, Том 1, № 1 (2008)
Мариано О. Валле, Перенос сдвига в бетоне, армированном волокном, докторская диссертация, Католический университет Америки, Вашингтон, округ Колумбия.С (1989).
Тан, К.Х., и Мансур, М.А., Перенос сдвига в железобетоне, Журнал материалов в гражданском строительстве, том 2, № 4, стр. 202-214 (ноябрь 1990 г.).
Свами Р.Н., Джонс Р. и Чиам Т. Перенос сдвига в бетоне, армированном стальным волокном, свойства и области применения бетона, армированного волокном, ACI SP-105, стр. 565-592 (1987).
Хара Т., Влияние стальных волокон на передачу сдвига, Труды Японского института бетона, Vol.6, стр. 425-432 (1984).
Ван де Лок, Л., Влияние стальных волокон на передачу сдвига в трещинах, Труды Международного симпозиума по бетону, армированному волокнами, Мадрас, Индия, стр. 1.101-1.112 (1987).
Коно и Гото Ю., Прочность на сдвиг бетона, армированного стальным волокном, Труды Японского института бетона, т. 5, № 4, с. 231-238 (1983).
Константинеску Хориа и Магуряну Корнелия, Исследование поведения при сдвиге высокопрочного бетона с использованием испытаний отталкиванием, JAES 1 (14) Vol.2, стр. 77-82 (2011)
Дж. Джаяпракаш, Абдул Азиз, Абдул Самад, Прочность на сдвиг железобетонных образцов с предварительным растрескиванием и выталкиванием с внешне скрепленными двунаправленными полимерными тканями, армированными углеродным волокном, Современная прикладная наука, Том 3, № 7 (июль 2009 г.) .
Э.