Перегородочный блок размеры: Блоки газосиликатные перегородочные: цена и размер

виды, размеры, цена за штуку и куб

Из всех видов перегородочных материалов газосиликат признан оптимальным в плане стоимости, простоты монтажа и отличных изоляционных свойств. Разделительные конструкции из пористых блоков оказывают низкую весовую нагрузку, хорошо защищают помещение от шума и теплопотерь и достаточно успешно скрывают внутри коммуникации. Ценятся за высокую точность размеров и форм, стыковка и подгонка не представляет проблем. Сертифицированную продукцию данного типа предлагают купить многие отечественные производители, лучшие отзывы имеют бренды Ytong, El Block, Hebel и Вonolit.

Оглавление:

1. Классификация и описание
2. Толщина конструкции
3. Габариты и стоимость

Виды и характеристики

Данная разновидность представлена прямоугольными изделиями с плоскими торцевыми поверхностями без захватных карманов. В отличие от стеновых перегородочные газосиликатные блоки не имеют пазов или каких-либо элементов, упрощающих объем, из-за легкого веса в этом нет необходимости.

Исключения встречаются у кирпичей с шириной более 150 мм, но такую продукцию выпускают далеко не все производители.

Для закладки внутренних стен используются марки с плотностью в пределах D400-D600 со стандартными размерами: 600 или 625 мм по длине, 200 или 250 по высоте и от 50 до 200 по ширине. Отличия между ними проявляются в объеме и размере ячеек, но визуально их отследить сложно. Для проверки правильности выбора марки блок рекомендуется взвесить, при отклонении в меньшую сторону он считается теплоизоляционным и не подходит для перегородок.

Общими характеристиками являются:

1. Хорошая прочность на сжатие. При минимальном классе В2,5 изделия выдерживают значительные весовые и механические нагрузки.
2. Хорошие изоляционные свойства. Перегородки успешно поглощают структурные шумы и в разы выигрывают в этом плане у кирпича и ж/б.
3. Соответствие нормам санитарной безопасности. Материал относится к экологичным и паропроницаемым и способствует поддержке хорошего микроклимата в помещениях.
4. Огнестойкость. Газосиликатные блоки не горят, не выделяют токсинов и дыма при нагреве и выдерживают открытое воздействие пламени в пределах 2,5 ч.
5. Простота монтажа и обработки. Легко поддаются распилу и подходят для закладки арок и перегородок со сложной конфигурацией.
6. Низкую весовую нагрузку на перекрытия и основание. Элементы размером 600×250×100 мм весят не более 9 кг. В сравнении с кирпичом выигрывают в легкости как минимум вдвое. Потребность в армировании влияет на нагрузку незначительно, особенно при использовании стекловолоконных сеток.
7. Хорошую геометрическую точность, отклонения от заявленных габаритов не превышают ±1 мм.
8. Стойкость к промерзанию, биологическим угрозам и гниению. Для внутренних стен высокая марка морозостойкости (от 75 циклов) не актуальна, но она является косвенным подтверждением долговечности.

Такой перегородочный стройматериал востребован при возведении разделительных конструкций в частных домах, квартирах, офисах, гаражах и производственных помещениях и наружных ограждений (стен террас, крытых веранд). К ограничениям относят гигроскопичность (в условиях повышенной влажности газоблоки нуждаются в надежной защите) и низкую прочность на сжатие (длинные и высокие стены обязательно армируются, это же относится к конструкциям, возводимым на сейсмически активных участках).

Выбор толщины и факторы влияния

Теплоизоляционные характеристики в данном случае имеют второстепенное значение, при подборе размеров ориентируются на требования к прочности и потребности к акустическому комфорту. Полноценный расчет проводят редко (чаще всего – одновременно с составлением проекта дома), как следствие, при выборе толщины отталкиваются от нормативов.

Для возведения обычных межкомнатных перегородок рекомендуются газоблоки с шириной в пределах 100-150 мм (при минимальном классе В 2.5), для разделения отдельных квартир или помещений в домах для проживания с разными семьями – 200 (с той же прочностью).

К основным факторам влияния относят ожидаемые весовые нагрузки и длину внутренних стен. Так, для перегородок в пределах 3 м выбирается классическая однорядная кладка из газоблоков с шириной в 100 мм, свыше 3 – 150 и 200. На коротких пролетах (до 3 м) в армировании нет необходимости, при превышении этого значения ряды прокладываются сеткой. Межкомнатные перегородки высотой свыше 3,5 м и длиной более 8 в обязательном порядке усиливаются металлическими прутьями, для их скрытия изделия штробируются. При ширине кирпичей в пределах 150 мм достаточно 1 канала по центру ряда с последующей закладкой арматуры.

Вторым учитываемым фактором является коэффициент звукопоглощения. Согласно строительным требованиям конструкции должны обеспечивать индекс изоляции шума не менее 41 дБ в случае вариантов без дверей между кухней и остальными комнатами, 45 – для смежных с санузлами и от 50 – при разделении соседних квартир, лестничных клеток, общих коридоров или вестибюлей.

Плотность материала, кг/м3	Индекс изоляции шума, дБ, при толщине перегородок из газобетона или газосиликата в мм:
	100	120	150	200	400
400	39	40	41	43	50
500	40	41	42	44	51
600	41	42	43	45	52
700	42	43	44	46	53

Точное значение данного показателя указывает производитель в прилагаемом сертификате, на практике разделительные конструкции возводят из элементов в пределах 100-150 мм, если иное не обосновано расчетом. При этом учитывается, что отделка штукатуркой или другими декоративными материалами увеличивает степень поглощения перегородочными газоблоками шума на 3-4 дБ как минимум. Строительные требования считаются выполненными как при условии подбора правильной толщины стен, так и при исключении влияния на них структурных шумов (наличии демпферной прослойки между конструкциями).

Последним учитываемым фактором является слабая несущая способность. При потребности в закреплении тяжелой техники или мебели в газосиликате используются дюбеля или анкерные системы длиной от 80 мм. В свою очередь это сказывается на выбираемых размерах блока, для их удержания ширина изделия должны быть в 3 раза большей. При условии использования сквозных шпилек учитывается общий вес подвешиваемых элементов, чересчур тонкие стены в таких случаях проламываются под его воздействием.

Размеры и стоимость

Ориентировочные расценки на данную продукцию с учетом габаритов и количества в 1 кубе приведены в таблице:

Производитель	Марка плотности	Размеры, мм	Количество в кубе, шт	Цена за штуку	Цена за куб, рубли
El Block	D500	600×250×75	88,89	38	3350
		600×250×100	66,67	50
		600×250×115	58	58
		600×250×150	44,44	76
ДСК Грас	D400	600×250×75	88,89	35	3100
	D500	600×250×100	66,67	48	3200
	D600	600×250×150	44,44	72
Вonolit	D500	625×250×100	64	48	3050
Hebel	D400	600×250×125	53,3	54	2850
Ytong		625×250×75	85,4	55	4700

---

 

Бетонные блоки перегородочные

Перегородочный пустотелый бетонный блок СКЦ-3Л (80) плотность 1450
	Характеристика Упаковка размер, мм 390x80x188 кол-во штук в поддоне 130 масса, кг 9,7 кол-во штук в машине 10 тонн 1040 объемный вес, кг/м3 1450 кол-во штук в машине 27 тонн 2600 марка прочности, кг/см2 М100 кол-во штук в 1м2 (со швом/без) 12,5/13,5 морозостойкость, циклов Мрз 50 кол-во штук в 1м3 (со швом/без) 139/170 коэфф. теплопров., Вт/м 0С 0,74 упаковка поддон, стретч стяжка	Цена c НДС от 21.00 руб
Перегородочный пустотелый бетонный блок СКЦ-3Л плотность 1500
	Характеристика Упаковка размер, мм 390x90x188 кол-во штук в поддоне 180 масса, кг 11 кол-во штук в машине 10 тонн 900 объемный вес, кг/м3 1500 кол-во штук в машине 25 тонн 2160 марка прочности, кг/см2 М100 кол-во штук в 1м2 (со швом/без) 12,5/13,5 морозостойкость, циклов Мрз 50 кол-во штук в 1м3 (со швом/без) 125/144 коэфф. теплопров., Вт/м 0С 0,74 упаковка поддон, стретч стяжка	Цена c НДС от 24.00 руб
Перегородочный полнотелый бетонный блок СКЦ-25Л плотность 2200
	Характеристика Упаковка размер, мм 250x120x188 кол-во штук в поддоне 192 масса, кг 12 кол-во штук в машине 10 тонн 768 объемный вес, кг/м3 2200 кол-во штук в машине 27 тонн 2112 марка прочности, кг/см2 М100 кол-во штук в 1м2 (со швом/без) 19,5/21 морозостойкость, циклов Мрз 50 кол-во штук в 1м3 (со швом/без) 148/177 коэфф. теплопров., Вт/м 0С 1,15 упаковка поддон, стретч стяжка	Цена c НДС от 29.00 руб
Перегородочный полнотелый бетонный блок СКЦ-3ЛК плотность 2200
	Характеристика Упаковка размер, мм 390x90x188 кол-во штук в поддоне 150 масса, кг 13 кол-во штук в машине 10 тонн 750 объемный вес, кг/м3 2200 кол-во штук в машине 25 тонн 1800 марка прочности, кг/см2 М150 кол-во штук в 1м2 (со швом/без) 12,5/13,5 морозостойкость, циклов Мрз 50 кол-во штук в 1м3 (со швом/без) 125/144 коэфф. теплопров., Вт/м 0С 0,90 упаковка поддон, стретч стяжка	Цена c НДС от 26.00 руб
Перегородочный пустотелый бетонный блок СКЦ-12Л плотность 1690
	Характеристика Упаковка размер, мм 390x120x188 кол-во штук в поддоне 120 масса, кг 13,5 кол-во штук в машине 10 тонн 600 объемный вес, кг/м3 1690 кол-во штук в машине 27 тонн 1800 марка прочности, кг/см2 М100 кол-во штук в 1м2 (со швом/без) 12,5/13,5 морозостойкость, циклов Мрз 50 кол-во штук в 1м3 (со швом/без) 96/114 коэфф. теплопров., Вт/м 0С 0,74 упаковка поддон, стретч стяжка	Цена c НДС от 34.00 руб
Перегородочный полнотелый бетонный блок СКЦ-39Л плотность 2080
	Характеристика Упаковка размер, мм 390x120x188 кол-во штук в поддоне 120 масса, кг 18,5 кол-во штук в машине 10 тонн 480 объемный вес, кг/м3 2080 кол-во штук в машине 27 тонн 1440 марка прочности, кг/см2 М100 кол-во штук в 1м2 (со швом/без) 12,5/13,5 морозостойкость, циклов Мрз 50 кол-во штук в 1м3 (со швом/без) 96/114 коэфф. теплопров., Вт/м 0С 1,15 упаковка поддон, стретч стяжка	Цена c НДС от 41.00 руб

Блок перегородочный из газобетона Б1 D600/B2.5

Блок перегородочный из газобетона Б1 D600/B2.5

Блок стеновой неармированный из газобетона автоклавного твердения ГОСТ 31360-2007. Предназначен для кладки внутренних и наружных, несущих и самонесущих стен и перегородок зданий и сооружений.

6 800 i/м³

Размер блока

625/100/250

Блоков в поддоне

48 шт.

Вес поддона

575 кг.

Объем поддона

0.75 м³

Размер поддона

625х1000мм

Количество м² в поддоне

7,5м²

Блок перегородочный бетонный 90 мм, двух пустотный в Тольятти от компании Паллада

Описание

Характеристики

Информация для заказа

 

Блок перегородочный бетонный 90 мм, двухпустотный

	В различных областях строительства широко используются всевозможные перегородочные блоки. Цена строительного материала является невысокой. К тому же, все затраты на покупку строительных материалов быстро окупаются благодаря практичности и высокой скорости возведения зданий и объектов.
	Перегородочные блоки: главные особенности и разновидности В строительстве могут использоваться различные перегородочные блоки. Но наибольшей популярностью у строителей пользуются блоки, толщиной 9 см. Они являются практически универсальным строительным материалом для возведения перегородок внутри зданий и объектов различного назначения.

Перегородочные блоки обладают рядом важных преимуществ: ●     небольшой удельный вес ●     отличная тепло- и звукоизоляция ●     нет необходимости использовать материал для сцеплени Купить блок перегородочный по выгодной стоимости Компания «Паллада» занимается собственным производством строительных материалов. Поэтому в нашем каталоге можно найти бетонные блоки, цена которых соответствует финансовым возможностям всех покупателей. При необходимости, наши специалисты готовы ответить на любые вопросы, которые касаются выбора и покупки перегородочных блоков.

Производитель	Паллада
Страна производитель	Россия
Тип	Бетонный блок
Тип блока	Пустотелый
Прочность на сжатие	9 МПа
Морозостойкость	F50
Водопоглощение	6 %
Пустотность	35 %
Вес	9 кг
Цвет	Серый
Длина	390 мм
Ширина	190 мм
Высота	188 мм
Плотность	1080

Раздел 28.36 ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ СООРУЖЕНИЯ

Глава 28.

36
ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ СООРУЖЕНИЯ

Ячейки:

28.36.010 Введение.

28.36.020 Отводные конструкции канала.

28.36.030 Залитая грунтованная откосная валунная структура с падением.

28.36.040 Вертикальная капельная конструкция из каменной наброски (вертикальный жесткий бассейн).

28.36.050 Водосброс прямого сброса.

28.36.060 Фартуки с перегородками (USBR Type IX, отводной желоб).

28.36.070 Структуры рассеивания энергии.

28.36.080 Повышенная шероховатость бассейнов.

28.36.090 Гидравлические бассейны для прыжков с принудительной подачей.

28.36.100 Ударные бассейны.

28.36.110 Сооружения для защиты от берегов и водостоки.

28.36.120 Боковые водосбросы.

28.36.130 Стрелки закрытые.

28.36.140 Принадлежности для труб.

28.36.150 Хомуты трубные.

28.36.160 Упорные блоки на коленах труб.

28.36.170 Клапаны.

28.36.010 Введение.

В этой главе представлены критерии, регулирующие проектирование и строительство некоторых гидротехнических сооружений, которые обычно встречаются в округе Меса у ливневых стоков и выходов водопропускных труб, а также в открытых каналах, предназначенных для отвода ливневых стоков.Многие из обсуждаемых здесь конструкций широко различаются по физическим и гидравлическим параметрам, и поэтому представлены только с общими критериями проектирования. Для получения более подробной информации о теории гидравлики и процессах проектирования этих конструкций проектировщик может обратиться к соответствующим справочным материалам.

Многие из структур, обсуждаемых в этой главе, хорошо видны и легко доступны для широкой публики. В некоторых случаях эти сооружения могут привлекать наблюдателей, которые не подозревают об опасностях, связанных с их работой.Следовательно, крайне важно, чтобы конструкция таких сооружений включала размещенные предупреждения, пешеходные барьеры, заборы и / или другие устройства безопасности. Рекомендуется, чтобы проектировщик проконсультировался с округом Меса и / или другими местными органами власти для координации планирования и проектирования конструкций, описанных в этой главе.

(Постановление 40-08 (§ 901), 3-19-08)

28.36.020 Отводные конструкции канала.

Конструкция открытых каналов для отвода ливневых стоков регулируется предельно допустимыми скоростями для данного типа канала.Эти скорости, представленные в главе 28.32 GJMC, «Открытые каналы», в первую очередь связаны с эрозионным потенциалом неочищенного потока ливневых вод. В некоторых местах, например, рядом со школами или парками, может быть целесообразно дополнительно снизить расчетные скорости, чтобы уменьшить риски для безопасности детей. Капельные конструкции используются в местах, где использование материалов облицовки каналов нежелательно или недостаточно для снижения расчетной скорости в канале (см. Главу 28.32 GJMC для проектирования каналов с облицовкой).Правильно спроектированная конструкция капли будет эффективно уменьшать расчетный наклон в сегменте канала и рассеивать энергию, производимую каплей, без вредного эрозионного воздействия на дно канала.

Контрольные конструкции для контроля уклона порога или контрольные конструкции для слабого потока используются для контроля скорости и уклона в широких, относительно стабильных поймах и водно-болотных угодьях. Эти структуры рассматриваются в GJMC 28.32.340 (d) (3).

Первые три структуры, рассматриваемые в этом разделе, обычно выбираются для отбрасывания 5.0 футов или меньше, но можно использовать последовательно (ступенчатые падения). Высота вертикального падения каменной наброски (жесткий бассейн) ограничена 3,0 футами на падение по соображениям безопасности. Для более крупных одиночных капель можно использовать прямой водосброс, перегородку или одну из конструкций, описанных в GJMC 28.36.070–28.36.100.

(Постановление 40-08 (§ 902), 3-19-08)

28.36.030 Заливанная грунтовка наклонная валун (GSB) ниспадающая структура.

Отводная конструкция GSB в последнее время стала одной из наиболее часто устанавливаемых отводных конструкций как при новом строительстве, так и при модернизации каналов.Этой тенденции, вероятно, способствуют относительно хорошая гидравлическая эффективность и в целом приятный внешний вид. Однако наличие на месте породы, которая отвечает требованиям по размеру и качеству для этой конструкции, сильно влияет на экономическую жизнеспособность GSB. Большая часть представленных здесь проектных данных относится к Руководству по критериям городского дренажа для UDFCD района Денвера.

Избыточная энергия, создаваемая перевернутой каплей, рассеивается в структуре GSB двумя способами. Дополнительная шероховатость каналов самих залитых грунтом валунов является вторичной по отношению к диссипации энергии гидравлическому скачку, образующемуся в отстойнике ниже по потоку. Однако неправильный дизайн или конструкция залитых раствором валунов, включая неправильный выбор и размещение породы или раствора, могут привести к сметанию гидравлического прыжка из-за чрезмерной скорости в отстойнике.

Конструкция GSB предназначена для использования только в каналах, покрытых травой, со скоростью вверх по течению в пределах, установленных в Главе 28.32 GJMC. С некоторыми вариациями в конструкции (как описано в этой главе), структуры GSB могут использоваться с каналами, содержащими или не содержащими струйный канал или канал с низким расходом.

Планы, профили, разрезы и детали типичных структур GSB представлены на рисунках 28.36.030 (a), 28.36.030 (b), 28.36.030 (c), 28.36.030 (d), 28.36.030 (e). ) и 28.36.030 (е). Конструкция этих структур включает пять компонентов: скала и раствор, восходящий канал и подходный фартук, откидная поверхность, отводной бассейн и выпускной фартук. Проблемы с просачиванием учитываются при проектировании перрона подхода и связанной с ним заградительной стены.

(а) Камень и раствор. Залитые грунтом валуны должны быть размещены перед и вдоль гребня обрыва, на поверхности обрыва и впадине, а также вдоль порога в конце впадины.

Размер валуна основан на критической скорости Vc1 в канале перед структурой капли.Если присутствует струйный канал или канал с низким расходом, максимальная критическая скорость этого канала и основного канала используется для определения параметра размера породы:

(28.36-1)

Где:

рупий	=	Параметр определения размера породы
Vc1	=	Максимальная критическая скорость восходящего потока (кадров в секунду)
S	=	Продольный уклон (фут. / фут)
GS, рок	=	Удельный вес породы = 2,55, если иное не подтверждено карьером

Этот параметр используется в Таблице 28.36.030 (a) для определения минимального размера валуна.

Обратите внимание, что стандартная градация каменной наброски в конструкциях GSB не используется. Вместо этого валуны укладываются в один слой непосредственно на укатанное и уплотненное земляное полотно (уплотнение согласно GJMC 28.32.310 (g) (6)) как можно ближе друг к другу и таким образом, чтобы не нарушать земляное полотно. Самая плоская поверхность каждого валуна должна быть ориентирована вверх и по возможности горизонтальна. Перед заливкой швов валуны необходимо промыть водой, чтобы улучшить сцепление раствора с камнями. Валуны должны быть размещены такими методами, которые с меньшей вероятностью вызовут поломку или значительные дефекты, и должны быть проверены на наличие значительных трещин перед заливкой цементным раствором. Поврежденные валуны необходимо заменить перед заливкой швов.

Раствор

используется для заполнения пустот между валунами от земляного полотна до половины высоты валуна от земляного полотна. Только в отстойнике она увеличивается до трех четвертей высоты валуна от земляного полотна, чтобы способствовать дренированию. Чрезмерное заполнение раствором приводит к снижению гидравлической мощности и рассеивания энергии, а также может поставить под угрозу структурную устойчивость капли.Выбор, смешивание, укладка и отделка раствора должны соответствовать спецификациям, изложенным в таблице 28.36.030.

(b) восходящий канал и подъездная площадка. Залитые грунтом валуны должны быть размещены на уровне с восходящим каналом на расстоянии не менее 8,0 футов вверх по течению от гребня падения (это будет обозначаться как «перрон подхода»). Закопанная каменная наброска должна устанавливаться от переднего конца подходного перрона до точки, расположенной не менее чем на 8,0 футов выше по потоку вдоль отводной линии канала.Каменная наброска D50 = 12 дюймов (UDFCD, тип M) должна быть установлена ​​в соответствии с критериями, описанными в GJMC 28.32.300. Залитый грунтовочным раствором фартук подхода к валуну должен быть непрерывным по ширине канала (за исключением случаев, описанных в следующем параграфе) и вверх по каждому берегу до отметки нормальной глубины для расчетного потока в этом месте. Закопанная каменная наброска должна быть установлена ​​поперек дна канала и вверх по каждому берегу до отметки, равной половине нормальной глубины расчетного потока в этом месте.

Для каналов, покрытых травой, с бетонным или выложенным камнем желобом (см. GJMC 28.32.280 (c) (1)), подходный фартук и защита каменной наброски выше по потоку являются прерывистыми по поперечному сечению канала, чтобы обеспечить проточную линию канала тонкой струйки. чтобы беспрепятственно продолжить движение к гребню падения (см. Рисунок 28.36.030 (a)). Хотя это необходимо для сохранения эффективности струйного канала при транспортировке основных или мешающих потоков, это имеет тенденцию создавать концентрированную струю в месте струйного канала в периоды более высоких периодов потока.Дополнительная энергия, вводимая в резервуар в этих случаях, может частично рассеиваться путем установки больших валунов или перегородок в канале струйки и / или извилистом канале струйки через сам резервуар. Эти параметры не показаны в деталях GSB (Рисунки 28.36.030 (a), 28.36.030 (b), 28.36.030 (c), 28.36.030 (d), 28.36.030 (e) и 28.36.030 ( f)), но аналогичны регуляторам водостока / водосточного бассейна, используемым для вертикальной конструкции капельной каменной наброски (см. Рисунок 28.36.030 (g)).

Залитая грунтом порода особенно подвержена разрушению из-за подрыва и последующей потере материала опорной насыпи. (HEC-11) Это относится к высокому потенциалу просачивания и образования трубопроводов под и вокруг капельной конструкции. Поскольку конструкция GSB является жесткой и по существу монолитной, просачивание под залитые валунами и связанный с этим перенос частиц земляного полотна в конечном итоге приведет к разрушению конструкции. Следовательно, требуется секция отсечения просачивания, как показано на рисунках 28.36.030 (а), 28.36.030 (б), 28.36.030 (в), 28.36.030 (г), 28.36.030 (д) и 28.36.030 (е). Как указано в деталях, размеры вертикального отсечения должны определяться на основе инженерно-геологических исследований и анализа фильтрации или должны соответствовать минимальным критериям отсечения, указанным на соответствующих рисунках. Ограничитель просачивания должен быть установлен перед размещением залитых буровым раствором валунов на гребне падения и должен включать шпоночный паз для стыка раствора / отсечки, как показано в деталях.

(c) Drop Face.Откидная поверхность должна состоять из залитых буровым раствором «ступенек» валуна с вертикальным размером не более половины минимального размера валуна Dr из Таблицы 28. 36.030 (а). Общий наклон капельной поверхности не должен превышать 4H: 1V; более пологие склоны допустимы и приветствуются из-за улучшенного внешнего вида и рассеивания энергии. Склоны круче 4H: 1V могут снизить устойчивость конструкции.

Залитые цементным раствором валуны сплошные по всей ширине дна на поверхности обрыва — выкидной трубопровод в канале струйки совпадает с выкидной линией основного канала в падающей части.Залитые цементным раствором валуны также продолжаются вверх по каждому берегу до отметки, эквивалентной нормальной глубине канала ниже по течению (последующая докритическая глубина) плюс надводный борт или критической глубине канала плюс 1,0 фут, в зависимости от того, что больше.

За отводной поверхностью должна быть установлена ​​дренажная система для сброса гидростатического давления при каплях, превышающих 5,0 вертикальных фута. См. Подробности на рисунках 28.36.030 (a), 28.36.030 (b), 28.36.030 (c), 28.36.030 (d), 28.36. 030 (e) и 28.36.030 (f).

(d) Подземный бассейн.Зона бассейна должна быть построена из непрерывных залитых цементным раствором валунов тех же размеров, что и секция капельной поверхности (размер валунов, ширина гребня и бассейна, высота берегоукрепления). Однако уровень цементного раствора увеличивают до трех четвертей высоты валуна в бассейне и должны иметь уклон, чтобы сливаться к центральной линии канала (или водосточного канала, если применимо).

Котловина понижается ниже обратного канала вниз по течению на 2,0 фута при падении с 5,0 фута или меньше.Это помогает стабилизировать гидравлический прыжок. Для падений, превышающих 5,0 футов, необходим последовательный анализ глубины для определения глубины впадины бассейна (применяется минимум 2,0 фута). Последовательный анализ глубины не представлен в этом заголовке; обратитесь за разъяснениями к тексту по гидравлике, например, «Гидравлика открытого канала» (Chow, 1959).

Длина бассейна должна быть не менее 15 футов для негибкой облицовки канала ниже по потоку (бетон, каменная наброска, геосинтетическая облицовка) и минимум 20 футов для каналов ниже по потоку с гибкой облицовкой. Ряд залитых грунтом валунов размером 36 дюймов или более должен быть помещен в нижнем конце бассейна. Верх этого подоконника должен быть равен перевернутому каналу ниже по потоку. Для каналов с бетонным или облицованным камнем желобом в концевом подоконнике должен быть разрыв шириной, равной ширине водосточного канала. Капельный канал должен продолжаться вниз по потоку через порог и выходной фартук с защитой от размыва, как указано в главе 28.32 GJMC.

(e) Выходной перрон и нисходящий канал.Выходной фартук должен состоять из заглубленной каменной наброски размером D50 = 12 дюймов (UDFCD, тип M) и устанавливаться в соответствии с критериями, описанными в GJMC 28.32.300. Каменная наброска должна проходить через канал (за исключением желоба, если это применимо) и подниматься по берегам до отметки, равной высоте соседних залитых грунтом валунов. Эта каменная наброска должна простираться ниже по потоку от концевого порога на минимальное расстояние, равное удвоенной высоте падения или 10 футам, в зависимости от того, какое из значений больше.

(рез.40-08 (§ 902.1), 3-19-08)

28.36.040 Вертикальная капельная конструкция из каменной наброски (вертикальный жесткий бассейн).

Этот тип опускной конструкции состоит из подходного фартука (залитый грунт), вертикальной бетонной гребневой стены, отстойника с концевым порогом (залитый цементным раствором камень или бетон) и защиты от размыва нижнего канала. Несмотря на то, что это эффективный метод проектирования падения, следует избегать использования этих конструкций в зонах значительного общественного пользования или в хорошо заметных местах из-за соображений безопасности и низкой эстетической привлекательности.Следует избегать вертикальных перепадов в участках каналов, которые могут использоваться для катания на лодках или других видов отдыха в воде или рядом с водой. Максимально допустимое падение для вертикально сбрасываемой конструкции этого типа должно составлять 3,0 фута.

(а) Камень и раствор. Камень, используемый перед стенкой гребня, должен иметь минимальный размер 12 дюймов в любом направлении. Камень, используемый после обрыва, должен иметь минимальный размер 18 дюймов в любом направлении. Требования к затирке идентичны тем, которые представлены в GJMC 28.36.030 для капельной структуры GSB.

(b) Перрон подхода. Фартук из залитой цементным раствором скальной породы должен быть установлен по всей ширине дна (включая ручейки и каналы с низким расходом) и вверх по каждому берегу до отметки, равной нормальной глубине верхнего канала плюс 1,0 фут. Скала должна быть заглублена на такую ​​глубину, чтобы верх раствора был равен перевернутому каналу выше по течению в каждой точке канала. Этот перрон захода на посадку должен проходить вверх по течению от гребня стены не менее чем на 10 футов.

(c) Вертикальная гребешковая стена. Бетонная стенка гребня соответствует перевернутым входам для струйного или слабопоточного канала и основному каналу по ширине дна. Стена должна выходить как минимум на 5 футов в ненарушенные берега. Однако все проектные размеры, включая минимальную конструктивную ширину, толщину стенки, размер и геометрию нижнего колонтитула, а также арматуру, должны определяться с использованием принятых методов структурного анализа и определения потенциальной ползучести, вертикальной качки, плавучести и подъема из-за давления просачивания, а также всех других соображений, связанных с конструкция подпорной стены.

Непроницаемый материал обратной засыпки рекомендуется как вверх по потоку, так и после него, рядом со стенкой гребня и нижними колонтитулами, чтобы действовать как горизонтальный отсекатель просачивания. Вместо этого материала можно использовать другие приспособления для минимизации просачивания вокруг / под гребневой стенкой. Трубопровод, транспортировка несущего конструкционного материала от предполагаемого местоположения, является частой причиной нестабильности и разрушения конструкции.

(d) Бассейн. Бассейн представляет собой углубленную область с твердой поверхностью, которая перенаправляет падающий поток от гребня по горизонтали.При меньших расходах энергии, рассеиваемой этим перенаправлением, может быть достаточно, чтобы вернуть поток в докритическое состояние. Однако основным методом диссипации энергии для этой конструкции является гидравлический скачок, образующийся в бассейне. Когда восходящий канал является составным (с использованием струйного или слабопоточного канала), скорость приближения имеет тенденцию быть выше в зоне меньшего подканала, чем в зоне основного канала. Следовательно, для расчетного расхода длина бассейна и требования к защите ниже по потоку могут различаться для двух зон.Путем размещения больших валунов (от 60 до 80 процентов критической глубины по высоте) между местом падения оболочки на дно бассейна и точкой на расстоянии не менее 10 футов от концевого порога, требуемая длина бассейна для зоны подканала может быть увеличена. сводится к зоне основного канала. В противном случае следующие расчеты необходимо применить к обеим зонам независимо.

Водосброс будет обрабатываться гидравлически как прямой водосброс и анализироваться по методу Чоу (1959):

«Число капель», DN, необходимо сначала рассчитать, чтобы связать другие связанные длины и глубины:

(28.36-2)

Где:

кв.	=	Расход на единицу ширины для предметной зоны (футы / футы)
г	=	Гравитационная постоянная = 32. 2 фута 2 / с
ч	=	Эффективная высота падения (футы)

Обратите внимание, что эффективная высота сброса должна включать глубину впадины бассейна. Используя число сброса, можно решить следующие отношения:

	(28.36-3)
	(28.36-4)
	(28.36-5)
	(28. 36-6)

Где:

Ld	=	Длина падения (футы)
л.	=	Глубина бассейна под пеленой (фут.)
y1	=	Глубина перед гидравлическим прыжком (футы)
y2	=	Глубина субкритической последовательности (фут. )

Эти переменные показаны на рисунке 28.36.030 (g). Эти значения предполагают, что под покровом поддерживается атмосферное давление, поэтому проектировщик несет ответственность за установку устройств для аэрации по мере необходимости. Длина падения Ld относится к горизонтальному расстоянию от стенки гребня до местоположения глубины y1 перед гидравлическим прыжком.

Расчетная длина бассейна для исследуемой зоны определяется уравнением 28.36-7:

(28.36-7)

Где:

фунтов	=	Расчетная длина бассейна (фут. )
Dj	=	Расстояние от местоположения глубины y1 до прыжка (футы)
Lj	=	Длина прыжка ≅ 6 · y2

Расстояние от точки падения водной оболочки на дно бассейна до конца гидравлического прыжка вверх по течению определяется путем анализа профиля водной поверхности, как представлено в большинстве текстов по гидравлическому проектированию.

Глубина депрессии ниже обратного канала нижнего бьефа определяется путем сравнения докритической глубины y2 с глубиной нижнего бьефа нижнего канала yTW. Если y2 превышает yTW, скачок сместится вниз по потоку и, возможно, за пределы бассейна. Этой ситуации следует избегать, поскольку может произойти значительная эрозия, если прыжок произойдет в небронированном месте в канале. Если yTW превышает y2, прыжок смещается вверх по течению к стене, потенциально погружая прыжок.С гидравлической точки зрения это не проблема, но на конструкцию гребня стены могут повлиять дополнительные силы. Депрессия в бассейне эффективно увеличивает глубину нижнего бьефа в нижнем бьефе, контролируя место образования скачка. Следовательно, минимальная глубина впадины впадины B является максимальной из следующих величин:

(28.36-8)

Это высота концевого порога и нижнего переворота над нижним концом пониженного бассейна. Концевой порог должен быть изготовлен из железобетона или залитых раствором валунов размером не менее 36 дюймов. Это действует как защищенный переход обратно к инвертированию канала.

(e) Защита нисходящего канала. Канал непосредственно за концевым порогом должен быть защищен минимум на 10 футов в направлении потока заглубленной каменной наброской размером D50 = 12 дюймов (UDFCD тип M) или залитой грунтовкой с минимальным размером 12 дюймов.

В случаях, когда длина бассейна зоны подканального канала больше, чем зона основного канала (в бассейне не размещаются дополнительные валуны или перегородки для рассеивания центральной струи), дополнительная защита должна расширять поперечное расстояние, равное ширине дна канала. капельный канал от каждого края тонкого канала. В результате образуется расширенная зона защиты, ширина которой в три раза больше ширины дна дренажного канала.

(Постановление 40-08 (§ 902.2), 3-19-08)

28.36.050 Водосброс прямого сброса.

Водосброс с прямым сбросом гидравлически очень похож на вертикальный водосброс, представленный в GJMC 28. 36.040. Основное различие заключается в форме водосброса ниже по течению от гребня, чтобы он очень напоминал форму нижней оболочки, то есть дна струи, образованной потоком, внезапно покидающим гребень. В результате получается «классическая» форма водосброса, которая используется как для крупных водосбросов, так и для сбросов в русле.Сам по себе водосброс с прямым падением не является значительной структурой для рассеивания энергии и должен быть соединен с водосбросом с принудительной гидравликой, как указано в GJMC 28.36.090.

Форма прямого водосброса зависит от формы оболочки, которая меняется в зависимости от высоты над гребнем и формы подхода к водосбросу. Читателю отсылают к материалам «Гидравлика открытого канала» (Чоу, 1959), «Гидравлическое проектирование водосбросов» (USACOE, 1992) или другим текстам, посвященным проектированию этих сооружений.

На рисунке 28.36.050 показана типичная конфигурация водосброса с прямым падением.

(Постановление 40-08 (§ 902. 3), 3-19-08)

28.36.060 Фартуки с перегородками (USBR Type IX, отводной желоб).

Фиксированные затраты, связанные со строительством конструкции перрона с перегородками (далее именуемой сбросом с перегородкой), обычно ограничивают их использование более крупными каплями с экономической точки зрения, хотя фактический минимальный размер ограничен длиной, необходимой для включения минимального количество рядов перегородок.Эти капельные конструкции наиболее эффективны при расходе от 35 до 60 кубических футов на фут. Однако значение в этом диапазоне часто может быть достигнуто путем изменения ширины желоба. Чаще всего используются переходные стенки для направления потока из более широкого восходящего канала в более узкий желоб, что снижает стоимость капельной конструкции. При правильном проектировании и строительстве эти конструкции эффективны и служат в течение многих лет с минимальными требованиями к обслуживанию.

В то время как падение желоба перегородки может пропускать большую часть отложений и мусора, более крупные обломки могут попадать за перегородки или в суженный желоб, что лишает конструкцию способности рассеивать энергию. Это может привести к более сильному перевороту в желобе и переполнению, а также может позволить почти беспрепятственному потоку в желобе выходить из конструкции с эрозионными скоростями. Поэтому перед падением рекомендуются противоударные конструкции, и могут потребоваться регулярные осмотры и техническое обслуживание.

Конструкция капли перегородки не полагается на формирование гидравлического скачка как на процесс рассеивания первичной энергии. Вместо этого избыточная энергия в потоке в желобе рассеивается путем перенаправления над перегородками и вокруг них, которые расположены смещенными рядами, чтобы избежать прохождения высокоскоростных струй между блоками.Поскольку гидравлический прыжок не является частью конструкции, для этой конструкции нет требований к хвостовику. Однако потенциальный размыв из-за относительно высоких скоростей на конце желоба и в переходной секции ниже по потоку требует наличия защищенного выходного фартука и / или промывного отверстия.

На рисунке 28. 36.060 представлен вид в изометрии ниспадающего желоба перегородки с типичными требованиями к размерам. Обратите внимание, что этот рисунок не указывает структурные требования, такие как толщина бетона или армирование, глубина и размеры нижнего колонтитула или контроль просачивания.Эти факторы должны быть оценены и утверждены квалифицированными специалистами.

(a) Переход восходящего канала. Как правило, расчетная ширина ниши перегородочного желоба меньше ширины входного канала по экономическим причинам и по соображениям размера, а также для достижения удельной скорости разгрузки в желаемом диапазоне. Головные стенки и / или боковые стенки, связанные с этим переходом, подлежат конструктивным ограничениям, изложенным в данном руководстве, и должны быть спроектированы с использованием надлежащих методов структурного анализа.Проектировщик должен учитывать, что эффективная ширина канала или канала часто значительно меньше физической ширины из-за отделения потока от границы раздела опора / канал.

Подходящий участок после перехода спроектирован таким образом, чтобы поддерживать скорость приближения ниже критической скорости на гребне. Рекомендуемые скорости подхода представлены на рисунке 28.36.060. Фартук для выравнивания потока бетона, простирающийся от стыка опоры / канала до гребня желоба, должен быть не менее 5.0 футов в длину и должен быть равен ширине желоба по всей его длине. В некоторых случаях переходная секция может недостаточно снизить удельную энергию потока для достижения правильной скорости приближения (выравнивания) фартука. В этих ситуациях гребень может быть поднят на высоту до 12 дюймов над перевернутым фартуком захода на посадку.

Если в восходящем канале имеется струйный канал, он должен продолжаться через переходную секцию и перрон и должен поддерживать непрерывный отводной трубопровод через любой выступающий гребень.

Переходная высота и высота стенок фартука определяются анализом подпора при пиковом расходе с надводным бортом, равным или превышающим высоту верхнего канала.

(b) Желоб с перегородками. Пол, стены и перегородки желоба должны быть изготовлены из железобетона и должны быть спроектированы таким образом, чтобы выдерживать все геотехнические, гидростатические и гидродинамические (ударные и фрикционные) силы, накладываемые конкретными условиями площадки, включая разумно консервативный коэффициент безопасности для всех. загрузка.Дно желоба должно иметь уклон не более 2H: 1V (Z: 1, ZMAX = 2). Стенки желоба должны быть вертикальными и должны быть привязаны к полу, передней стенке или упорам и нижним упорам с помощью надлежащего размера и установленной стальной арматуры.

Перегородки должны быть железобетонными с размерами, показанными на рисунке 28.36.060. Перегородки должны быть надлежащим образом усилены и прикреплены стальной арматурой к дну желоба. Для стабилизации блоков на дне желоба рекомендуется вставной интерфейс.Высота блока по нормали к дну желоба определяется в уравнении 28. 36-9:

.

(28.36-9)

Где:

H	=	Высота блока по нормали к полу желоба
yc	=	Критическая глубина при максимальном расходе

Должно быть не менее четырех рядов перегородок.Ряды перегородок должны располагаться на расстоянии Z · H вдоль направления потока и располагаться в шахматном порядке таким образом, чтобы струи воды, не попадающие напрямую на перегородку на расстоянии двух рядов, были сведены к минимуму. Блоки и промежутки между блоками должны быть равны 1,5H, за исключением случаев, когда ширина ограничена стенкой желоба. Все ряды перегородок должны быть симметричными по средней линии желоба. При наличии струйного канала верхний ряд перегородок должен быть выровнен таким образом, чтобы максимальный процент ширины струйного канала не касался каких-либо перегородок в первом ряду.

Стенки желоба должны иметь высоту не менее 3H перпендикулярно дну желоба. Другие требования к размерам можно найти на рисунке 28.36.030.

Если выходной фартук с твердой поверхностью не используется, не менее 1,5 рядов перегородок должны быть засыпаны каменной наброской. Это позволяет обнажить дополнительные перегородки по мере смещения рыхлой породы с образованием размыва или адаптации к инверсии нижнего канала ниже по потоку.

Переходные стенки ниже по потоку (верхние стенки и / или боковые стенки) должны иметь высоту, равную расчетной нормальной глубине в нижнем канале плюс 1. 0 футов надводного борта. Они должны выступать от стенок желоба под углом от 45 до 90 градусов на расстояние, необходимое для сдерживания любых водоворотов, которые могут образовываться в этой зоне.

(c) Фартук бассейна / выхода. Существует два основных варианта конструкции бассейна после перегородки. Первый, бассейн с твердой поверхностью, используется, если ожидается, что переворот нижнего канала останется примерно постоянным в течение срока службы капельной конструкции. Этот бассейн построен либо из железобетона, прикрепленного к нижнему концу дна желоба, либо из залитой горной породы, последний из которых дополнительно рассеивает энергию в потоке и защищает нижний канал от чрезмерного разрушения.

Еще большее рассеивание энергии часто достигается за счет установки предварительно отформованного или необработанного отверстия для промывки на выходе из желоба. Первый представляет собой углубленный бассейн, облицованный каменной наброской, который приблизительно имитирует размеры промывной ямы, которая могла бы образоваться, если бы рыхлая порода была помещена в качестве засыпки. Требования к размеру каменной наброски и бассейнов указаны в GJMC 28.32.340 (c) и на Рисунке 28.32.340 (a). Проектировщик может заменить нормальную глубину потока ниже по потоку на Do в соответствующих уравнениях и рисунках.Wo равно ширине желоба для этой конструкции.

Непрофессиональная промывочная скважина строится путем засыпки существующего обратного канала ниже по потоку рыхлой породой. Рыхлая порода должна быть не менее 2 футов глубиной и выступать не менее чем на 4 фута по горизонтали параллельно желобу. Зона обратной засыпки должна быть такой ширины, чтобы доходить до концов нижних устьевых стенок. Размер камня основан на критериях выбора каменной наброски, изложенных в главе 28.32 GJMC. Укладка камня не должна приводить к повреждению заглубленных перегородок. При достаточном времени работы сила потока из желоба перегородки будет перемещать рыхлую породу таким образом, чтобы образовалась стабильная промывочная скважина.

Варианты промывных скважин, особенно последний, имеют тенденцию в некоторой степени автоматически адаптироваться к изменяющимся условиям в нижнем канале, включая постепенно понижающуюся обратную отметку. Тем не менее, по-прежнему рекомендуется устанавливать защитную облицовку канала в нижнем по потоку канале на соответствующем расстоянии, чтобы позволить потоку вернуться к почти установившемуся состоянию.

(Постановление 40-08 (§ 902.4), 3-19-08)

28.36.070 Структуры рассеивания энергии.

(a) Структуры, описанные в этом разделе, во многом аналогичны структурам отводов канала GJMC 28.36.020–28.36.060. Однако, хотя основная цель капельных структур состоит в том, чтобы позволить каналу быстро изменять высоту без чрезмерного увеличения удельной энергии потока в нижнем по потоку канале, эти структуры предназначены для рассеивания избыточной энергии, уже присутствующей в восходящем канале.Эти структуры рассеивания энергии часто используются при переходах от негибких каналов или трубопроводов к каналам с гибкими покрытиями или другими ограничениями скорости. Это включает в себя отводы водопропускных труб и ливневой канализации для открытия каналов. Они также иногда используются в местах, где энергия, производимая перепадом в канале, превышает ограничения структур каплевидного канала. Как упоминается в GJMC 28.36.050, водосбросы с прямыми перепадами должны быть соединены с одной из конструкций в этом разделе для рассеивания энергии, связанной с высокоскоростными потоками.

(b) Строения в этом разделе делятся на три категории:

(1) Бассейны повышенной шероховатости.

(2) Гидравлические прыжковые бассейны с принудительной подачей воды.

(3) Ударные бассейны.

(Постановление 40-08 (§ 903), 3-19-08)

28.36.080 Повышенная шероховатость бассейнов.

Бассейны с повышенной шероховатостью предназначены для использования в местах, где число Фруда выше по течению не превышает 3.0. К каждому типу применяются дополнительные ограничения, включая максимальные скорости и максимальные площади поперечного сечения потока. Эти бассейны включают бассейн каменной наброски (предварительно сформированный промывной канал) и ряд капельных структур, представленных в GJMC 28.36.020–28.36.060.

Гидравлический проект рассеивателей энергии для водопропускных труб и каналов (HEC-14) FHWA также представляет методы проектирования устройств повышенного сопротивления для труб, коробчатых водопропускных труб и каналов. Эти устройства предназначены для создания падающей структуры потока вдоль крутых участков трубопроводов и каналов, тем самым поддерживая допустимую среднюю скорость.Однако из-за экономических преимуществ других вариантов и относительно равнинной местности в развитых частях округа Меса эти сооружения не включены в это название.

(a) Бассейн из каменной наброски. Бассейн из каменной наброски / предварительно отформованное отверстие для промывки эффективно для отвода избыточной энергии из трубопроводов и каналов, расположенных выше по потоку, в соответствии со следующим:

(1) Максимально допустимое проходное сечение на входе должно быть равно или меньше эквивалентного проходного сечения 36-дюймовой трубы.

(2) Максимальная скорость потока на входе не должна превышать 15 футов в секунду на любой глубине потока.

Процедура проектирования этой конструкции представлена ​​в GJMC 28.32.340 (c) и на рисунке 28.32.340 (a).

(б) Структура капли как рассеиватель энергии. Хотя первые две структуры капель, перечисленные в GJMC 28.36.020–28.36.060, предназначены для рассеивания только энергии, производимой самой каплей, в некоторых случаях они могут использоваться в качестве рассеивателей восходящей энергии.Наиболее существенным ограничением является то, что поток в восходящем канале должен находиться в подкритическом состоянии, прежде чем достигнет конструкции. Комбинация небольшого перепада в канале и местного рассеивания энергии может эффективно снизить скорость в нижнем канале.

(Постановление 40-08 (§ 903.1), 3-19-08)

28.36.090 Гидравлические бассейны для прыжков с принудительной подачей.

Гидравлические прыжковые бассейны с принудительной подачей воды обычно используются как для крупных, так и для небольших проектов. Они очень эффективно используют явление гидравлического скачка для рассеивания избыточной энергии и возврата потока на докритическую глубину.Хотя пространство, необходимое для этих конструкций, относительно велико, они, как правило, менее дороги, чем бассейны ударного типа в расчете на единицу расхода. Здесь представлены пять различных конструкций бассейнов с индуцированным гидравлическим прыжком. Проектировщик должен включить соответствующие средства контроля просачивания как часть проекта всех конструкций. На соответствующем расстоянии ниже по потоку от всех конструкций на этом участке, где приемный канал имеет гибкую облицовку, должна быть предусмотрена защита каменной наброской.

(a) Бассейн с жесткой границей CSU.В бассейне с жесткой границей Университета штата Колорадо (CSU RBB) используются смещенные ряды перегородок (элементы шероховатости), чтобы заставить сверхкритический поток из канала в гидравлический скачок. Единственный бассейн в этой категории, спроектированный как полностью горизонтальный, CSU RBB полезен для мест с ограниченными критериями вертикального выравнивания. Однако число Фруда в восходящем направлении ограничено значением 3,0. На рисунках 28.36.090 (a) и 28.36.090 (b) представлены эскизы и данные для проектирования этой конструкции.

Процедура проектирования CSU RBB представлена ​​в HEC-14, Глава VII-A.

(b) Бассейн USBR типа II. В этом бассейне используются блоки желоба и зубчатый подоконник, чтобы вызвать гидравлический прыжок в бассейне. Изометрический эскиз этого бассейна представлен на Рис. 28.36.090 (c). В отличие от бассейна с жесткой границей CSU, бассейн USBR типа II не допускает докритического потока вверх по течению, заставляя поток проходить через критическую глубину до прыжкового бассейна. Следовательно, для этого бассейна требуется число Фруда выше по течению от 4,0 до 14,0. Требуемая глубина нижнего бьефа для этого бассейна зависит от числа Фруда, как показано на рисунке 28.36.090 (d), в котором сплошные «расчетные кривые» включают требуемый 10-процентный коэффициент безопасности. Этот бассейн предназначен только для прямоугольных секций, поэтому перед конструкцией могут потребоваться переходы. Приведенная здесь методика расчета рассчитана на расход установки до 500 кубических футов на фут ширины. Подводящий желоб к бассейну может иметь любой уклон, но уклоны более 2: 1 должны иметь радиусную кривую, обеспечивающую плавный переход к дну бассейна. Последовательные глубины для свободного гидравлического прыжка, бассейна USBR типа II и бассейна USBR типа III показаны на рисунке 28.36.090 (е).

Процедура проектирования бассейна USBR типа II представлена ​​в HEC-14, Глава VII-D.

(c) Бассейн USBR типа III. В этом бассейне используются блоки желоба, опоры перегородки и прочный концевой порог (без зубцов), чтобы вызвать гидравлический скачок в бассейне. Изометрический эскиз этого бассейна представлен на рис. 28.36.090 (f). Для этого бассейна требуется число Фруда выше по течению от 4,5 до 17,0. Частично это может контролироваться высотой и наклоном желоба вверх по потоку, но проектировщик должен знать, что более низкие возвышения бассейна могут привести к перемещению прыжка вверх по течению и затоплению желоба, сводя на нет его способность увеличивать входящее число Фруда. Требуемая глубина нижнего бьефа для этого бассейна составляет, по крайней мере, полную сопряженную глубину, как показано на Рисунке 28.36.090 (d). Этот бассейн предназначен только для прямоугольных секций, поэтому перед конструкцией могут потребоваться переходы.

Емкость USBR Type III ограничена единичной скоростью разряда 200 кубических футов на фут ширины, но может выдерживать скорости до 50 или 60 футов в секунду. Конструкция предназначена для эффективного инициирования и сокращения гидравлического прыжка, тем самым уменьшая потребность в пространстве для конструкции.Однако опоры перегородки, которые необходимы для управления прыжком, должны быть тщательно спроектированы в соответствии с процедурой, описанной ниже. Подводящий желоб к бассейну может иметь любой уклон, но уклоны более 2: 1 должны иметь радиусную кривую, обеспечивающую плавный переход к дну бассейна.

Процедура проектирования бассейна USBR типа III представлена ​​в HEC-14, Глава VII-E.

(d) Бассейн USBR типа IV.В местах, где восходящий поток является сверхкритическим, но все еще находится в относительно низком диапазоне чисел Фруда, можно использовать бассейн USBR типа IV. Скачок, рассчитанный для чисел Фруда от 2,5 до 4,5, определен Чоу (1959) как «колеблющийся прыжок». Этот тип гидравлического скачка может вызвать потенциально разрушительное волновое воздействие вниз по течению, поэтому рекомендуемая глубина нижнего бьефа для этой конструкции выше, чем для бассейна типа III.

Как и у бассейна типа II, в этой конструкции используются блоки желоба и концевой порог.Однако торцевой порог в этом случае цельный, без зубцов. Этот бассейн предназначен только для прямоугольных секций, поэтому перед конструкцией могут потребоваться переходы. Изометрический эскиз с общими размерами представлен на рис. 28.36.090 (ж).

Процедура проектирования бассейна USBR типа IV представлена ​​в HEC-14, Глава VII-F.

(e) Успокоительный бассейн SAF. Успокоительный бассейн Saint Anthony Falls (SAF) похож на бассейн USBR Type III в том, что в нем используются блоки желоба, опоры перегородки (блоки перекрытия) и концевой порог для создания и поддержания устойчивого гидравлического скачка в бассейне.Также аналогично типу III, он производит прыжок, который значительно короче естественного гидравлического прыжка (примерно 80 процентов длины), тем самым уменьшая требуемую длину бассейна и защиту ниже по потоку.

Виды в плане и в профиль бассейна SAF представлены на рис. 28.36.090 (h). Обратите внимание, что сам бассейн может быть расширен в поперечном направлении, чтобы лучше соответствовать выходному каналу. Этот блик обозначен как z (продольный): 1 (боковой), при этом переменная z ограничена значениями, равными или превышающими 2.0. Однако все боковые стенки, передние и боковые стенки должны быть вертикальными.

Бассейн SAF может использоваться у основания водосбросов с прямым спуском, на выходах водопропускных труб и ливневых стоков, а также в каналах. Требуется, чтобы поток, поступающий в бассейн, был сверхкритическим, но обычно этого можно достичь за счет правильной конструкции желоба, расположенного выше по потоку. Допустимый диапазон чисел Фруда для этой структуры — от 1,7 до 17,0.

Процедура проектирования успокоительного бассейна SAF представлена ​​в HEC-14, Глава VII-G.

(Постановление 40-08 (§ 903.2), 3-19-08)

28.36.100 Ударные бассейны.

Ударные бассейны рассеивают энергию, заставляя высокоскоростной поток сталкиваться с препятствием, перенаправляя поток в направлениях, отличных от входного пути. Это действие эффективно нейтрализует большой процент скоростного напора, который в противном случае потенциально мог бы вызвать повреждение канала ниже по потоку. Хотя эти структуры обычно являются дорогостоящими в расчете на единицу разряда, они требуют гораздо меньше места, чем многие другие варианты рассеивания.В этом разделе представлены три типа ударных бассейнов.

Разработчик рассмотренных здесь рассеивателей энергии несет ответственность за обеспечение надлежащего проектирования конструкции, включая анализ всех сил, действующих на конструкцию, расчет ползучести и опрокидывающего потенциала, а также проектирование и установку средств контроля просачивания. Необходимые средства контроля просачивания могут включать в себя отрезные стенки, лайнеры, дренажные каналы и / или другие устройства. Проектировщик ссылается на соответствующие тексты, касающиеся уплотнения земляного полотна, перемешивания бетона, стального армирования, расчета внешних сил и конструкции подпорной стены.

(а) Диссипатор энергии Contra Costa. Эта конструкция предназначена для использования с малыми и средними водопропускными трубами со средней и высокой скоростью потока. Он также спроектирован для работы с минимальным количеством остаточной воды, хотя некоторая ее часть улучшает характеристики рассеивателя. Глубина забоя ограничена половиной высоты водопропускной трубы. Диссипатор Contra Costa лучше всего подходит для мест, где расчетная глубина потока на выходе из водопропускной трубы меньше высоты водопропускной трубы. Поэтому глубина стока водопропускных труб ограничена половиной высоты водопропускной трубы.Число Фруда выходного потока водопропускной трубы ограничено максимумом 3,0.

Рассеиватель энергии Contra Costa представляет собой бетонную конструкцию, предназначенную для размещения в трапециевидном канале с боковыми уклонами 1: 1 и шириной дна от одного до трех раз больше высоты водопропускной трубы (D ≤ W ≤ 3D). Если в месте расположения конструкции существует естественный канал, ширина конструкции должна соответствовать ширине этого канала с максимальной шириной 3D. Конструкция состоит из двух непрерывных перегородок разной высоты по дну бассейна, а также вертикального концевого порога. Все части конструкции должны быть железобетонными и, по возможности, должны быть привязаны к выходному концу водопропускной трубы с помощью стальных арматурных стержней. Виды профиля и разреза с определениями размеров представлены на рисунке 28.36.100 (а).

Процедура проектирования рассеивателя энергии Contra Costa представлена ​​в HEC-14, Глава VIII-A.

(b) Рассеиватель энергии крючкового типа. Рассеиватель крюкового типа, также называемый воздушным типом, используется на выходах водопропускных труб с числами Фруда в диапазоне 1.8 к 3.0. Каждый диссипатор использует три крюковые конструкции в бассейне, которые перенаправляют часть высокоскоростного потока вверх и обратно в поток бассейна. Это действие создает большую турбулентность, тем самым рассеивая часть избыточной энергии в потоке. При числах Фруда, превышающих примерно 3,0, эффекты диссипации значительно уменьшаются.

Эта структура рассеивания энергии предназначена для использования любой из двух конфигураций бассейна. Первый тип имеет вертикальные створки на выходе из водопропускной трубы, плавно перекрученные в сторону уклона 1.5: 1 на конце порога (см. Рисунок 28.36.100 (b)). Вторая конфигурация представляет собой трапециевидный канал с постоянным поперечным сечением по всему бассейну (см. Рисунок 28.36.100 (d)). Детали крючка для двух конфигураций показаны на рисунках 28.36.100 (c) и 28.36.100 (e), соответственно.

Процедура проектирования диссипатора энергии крючкового типа представлена ​​в HEC-14, Глава VIII-B.

(c) Рассеиватель энергии ударного типа (USBR, тип VI).Эта конструкция, также называемая рассеивателем энергии на перегородке или выпуском с перегородкой, компактна и очень эффективна для управления потоками высокой энергии, выходящими из трубы или прямоугольного сечения канала. Состоящий из бассейна с вертикальными стенками и одной большой вертикальной подвесной перегородкой, энергия рассеивается за счет удара о перегородку и, во вторую очередь, за счет вихрей, образующихся в бассейне. При расчетном потоке эта конструкция рассеивает энергию более эффективно, чем гидравлический прыжок (см. Рис. 28.36.100 (g)), и не имеет минимальной глубины хвостовой воды.Однако его способность справляться с обломками и максимальная глубина нижнего бьефа (обсуждается позже) ограничивают места, в которых конструкция может быть использована. Дополнительные ограничения включают максимальный расход 400 кубических футов в секунду на конструкцию и максимальную скорость вверх по потоку 50 футов в секунду. Это последнее значение предназначено для минимизации повреждения перегородки из-за кавитации. Если эти пределы превышены, две или более конструкции могут быть построены рядом друг с другом для размещения избыточного потока.

Для входных трубопроводов с уклоном более 15 процентов и для всех открытых каналов рекомендуется наличие горизонтального участка от выпускного края до точки, по крайней мере, на четыре ширины канала выше по потоку.Прямоугольные входные каналы должны иметь боковые стенки высотой, равной или большей, чем стенки резервуара рассеивателя, и всегда должны иметь нулевой продольный уклон как минимум на трех ширинах канала перед входом в резервуар.

На рис. 28.36.100 (f) представлены конфигурация и необходимые размеры для проектирования структуры USBR Type VI. Обратите внимание, что дополнительные выемки по краям чаши включены для создания концентрированных струй для самоочистки.

Одной из наиболее важных конструктивных особенностей этой конструкции является ее способность пропускать весь расчетный расход через верхнюю часть перегородки. Это важно для предотвращения затопления выше по потоку в случае полного засорения зоны под перегородкой. Однако такая конфигурация потока не так эффективна, и на нее нельзя полагаться как на альтернативный метод рассеивания энергии. Следовательно, необходимо проанализировать потенциал образования обломков и льда в данном месте до выбора этой конструкции в качестве рассеивателя энергии для этого выхода.

Несмотря на то, что некоторое количество нижнего бьефа (до h4 + h3 / 2) улучшает характеристики рассеивателя, следует избегать глубин, превышающих эту высоту. Существенное ухудшение характеристик происходит при глубине нижнего бьефа, превышающем h4 + h3, поэтому конструкция USBR типа VI не должна устанавливаться в этих условиях.

Методика расчета диссипатора энергии ударного типа представлена ​​в HEC-14, Глава VIII-C.

(рез.40-08 (§ 903.3), 3-19-08)

28.36.110 Защитные сооружения и водостоки.

Каждый канал имеет максимально допустимую глубину потока, превышение которой может привести к повреждению берегов и, в конечном итоге, к выходу из строя канала. Иногда перелив из ливневой дренажной системы попадает в оросительный канал (этого следует избегать, если собственник / оператор канала не дает специального согласия). В этих ситуациях обычно необходимо удалить перелив из канала в каком-либо месте ниже по течению.Конструкции в этом разделе предназначены для удаления излишка воды из канала для поддержания заданного уровня поверхности воды или для слива воды в секции канала. Последнее может быть необходимо для осмотра, обслуживания или ремонта канала или, в случае разрушения насыпи, для перенаправления части выходящего потока в приемлемое место.

Сливной канал — это термин, обычно применяемый к каналу, в который отводится избыточный поток в основном канале. Сливной канал должен быть способен пропускать максимальный поток, который может быть отведен через все отводные сооружения, расположенные выше по потоку, и должен доставлять избыточный поток к приемлемой точке захоронения.

Здесь представлены два типа водосбросных сооружений, которые могут действовать как сооружения для предотвращения выхода на берег: водосброс в боковом канале и закрытый стрелочный перевод.

(Постановление 40-08 (§ 904), 3-19-08)

28.36.120 Боковые водосбросы.

Водосброс в боковом канале является наиболее эффективным сооружением для автоматического удаления избыточного потока в канале, поскольку его пропускная способность увеличивается с глубиной по гребню. Гребень водосброса обычно параллелен выравниванию канала, за исключением сливных каналов терминала (в конце канала).Обычно гребень водосброса устанавливается примерно на 0,2 фута выше нормальной проектной глубины канала, чтобы обеспечить нормальное волновое воздействие. Затем длина водосброса регулируется требуемой пропускной способностью перелива и максимально допустимой отметкой водной поверхности в канале. Стандартным практическим правилом является обеспечение не более 50% захода на надводный борт берегов канала в непосредственной близости от водосброса. Подробная процедура проектирования водосброса и водосброса в боковом канале не представлена ​​в данном руководстве из-за нечастого применения такой конструкции при проектировании отвода ливневых стоков.Однако уравнение 28.36-10 является основным расчетным уравнением для водосброса в боковом канале (закрытый прямоугольный водослив):

(28.36-10)

Где:

квартал	=	Расчетный сток через водосброс (cfs)
Lc	=	Длина гребня (фут.)
H	=	Высота водной поверхности канала над гребнем (футы)

(Постановление 40-08 (§ 904.1), 3-19-08)

28.36.130 Стрелки закрытые.

Для ручного сброса воды из канала с целью контроля уровня воды, доступа для обслуживания и т. Д. На сточных желобах часто устанавливаются закрытые стрелочные переводы.Обычной практикой является включение по крайней мере одного закрытого стрелочного перевода в любом месте водосброса бокового канала для промывки и дополнительного контроля уровня воды. Опять же, конкретные процедуры проектирования не представлены, но дано общее уравнение диафрагмы:

(28.36-11)

Где:

квартал	=	Проектный проходной затвор (cfs)
С	=	Коэффициент диафрагмы 0.6
ч	=	Высота поверхности воды над осевой линией ворот (футы)
А	=	Площадь отверстия (фут.2)
г	=	Гравитационная постоянная (32,2 фута / с2)

(Постановление 40-08 (§ 904.2), 3-19-08)

28.36.140 Принадлежности для труб.

GJMC 28.36.150–28.36.170 представляют собой приспособления для использования в сочетании с системами трубопроводов, особенно те, которые предназначены для отвода ливневых вод.

(Постановление 40-08 (§ 905), 3-19-08)

28.36.150 Хомуты трубные.

Хомуты — это поперечные ребра, которые проходят от трубы в окружающую землю и действуют как барьеры для просачивания воды и роющих грызунов (USBR 1974). Из-за относительной гладкости и непроницаемости трубы просачивающаяся вода имеет тенденцию собираться и перемещаться вдоль почвы, прилегающей к внешней стенке трубы.Это действие, обычно называемое трубной обвязкой, имеет тенденцию переносить частицы почвы от трубы, потенциально вызывая структурные проблемы трубы. Отказ засыпки и, в конечном итоге, самой трубы может привести к гидравлическому отказу системы трубопроводов, а также к разрушению поверхностных конструкций, таких как дороги и здания.

В то время как просачивание ожидается вокруг многих ливневых стоков и водопропускных труб, особенно возле впускных отверстий труб, те, у которых градиент просачивания более высокий (5H: 1V или выше), часто являются кандидатами для использования в качестве муфт.Градиент перколяции — это наклон линии от входной поверхности воды до точки рельефа для просачивающейся воды. Разница в отметках поверхности воды между концом перколяционного тракта выше по потоку и точкой рельефа составляет ΔHperc. Метод взвешенной ползучести Лейна используется для определения коэффициента просачивания (коэффициента взвешенной ползучести), который сравнивается с допустимым соотношением для типа грунта на данном участке. Сначала определите длину взвешенной ползучести:

(28.36-12)

Где:

Lwc	=	Взвешенная длина ползучести (футы)
лет	=	Расстояние по вертикальной траектории вдоль конструкции (крутизной более 45 °) (фут.)
xmild	=	Горизонтальное расстояние вдоль конструкции (менее 45 °) (фут.
Lsc	=	Расстояние пути просачивания, которое сокращает почву (фут.)

Затем определите коэффициент перколяции Rwc до 1:

(28.36-13)

В таблице 28.36.150 представлены минимальные рекомендуемые коэффициенты взвешенной ползучести для ряда типов грунтов:

Где коэффициент взвешенной ползучести, рассчитанный по уравнению 28.36-13 не превышает применимое рекомендованное соотношение из Таблицы 28.36.150 или не превышает 2,5: 1, должны быть установлены хомуты.

На рисунке 28.36.150 представлены основные размеры фитингов с хомутом на железобетонной трубе (RCP) и гофрированной металлической трубе (CMP).

(Постановление 40-08 (§ 905.1), 3-19-08)

28.36.160 Упорные блоки на коленах труб.

Каждый горизонтальный или вертикальный изгиб трубы ливневой канализации, водопропускной трубы, перевернутого сифона или другой конструкции трубы должен быть проанализирован на устойчивость.Когда импульс потока вокруг изгиба изменяется, на изгиб действуют силы, которым должны противодействовать стенки трубы, давление грунта, стыки труб и трение. Когда динамическое усилие превышает допустимую силу на любом из этих устройств сопротивления, на изгибе устанавливается упорный блок. Упорный блок обычно представляет собой грубый бетонный блок, налитый вокруг внешней стороны изгиба трубы в непосредственном контакте с внешней стенкой трубы.

Сила тяги на изгибе трубы рассчитывается по компонентам вектора (x, y и z) для упрощения процесса.В приведенных ниже уравнениях «x» представляет горизонтальное направление потока выше по потоку от изгиба, «y» представляет горизонтальное направление потока, перпендикулярное «x», а «z» представляет вертикальное направление, вдоль которого действует сила тяжести. Уравнения с 28.36-14 по 28.36-16 адаптированы из Роберсона и др., 1998, с использованием сохранения количества движения для определения сил реакции. Предполагается, что площадь поперечного сечения трубы и внутреннее давление на изгибе постоянны, при этом предполагается, что давление равно глубине наддува над концом трубы, если применимо.

	(28.36-14)
	(28.36-15)
	(28.36-16)

Где:

FR	=	Сила реакции, необходимая для удержания изгиба на месте, фунт-сила
ρ	=	Плотность воды ≅ 62.4 фунта / фут3
квартал	=	Расход в трубе, CFS
V1x	=	Средняя скорость трубы перед отводом, фут / с
V2x	=	V1x cos θ, V2y = V1x sin θ, V2z = V1x sin θ
п.	=	Внутреннее давление в трубе, psf
г	=	Гравитационная постоянная, 32.17 фут / с2
А	=	Площадь проходного сечения трубы, SF
θ	=	Общий угол изгиба (вертикальный или горизонтальный)
Wbend	=	Масса трубы в изгибе, фунт.
Wwater	=	Масса воды в повороте, фунт.
Нижние индексы 1 и 2 указывают условия непосредственно перед поворотом и сразу после него.

Помимо давления на грунт, силе на изгибе противодействует трение между трубой и почвой. Для расчета силы трения рекомендуется коэффициент скольжения 0,35 (USBR 1974).

Если расчеты показывают, что может произойти скольжение или смещение горизонтального изгиба, устанавливается упорный блок, чтобы увеличить эффективную площадь опоры на почву, чтобы нагрузка была адекватно распределена.Вертикальные изгибы могут потребовать анкерного блока для обеспечения дополнительного веса, чтобы противостоять результирующей вертикальной силе. Расчет сил сопротивления для вертикального изгиба может включать полный вес трубы и вес анкерного блока, но не должен включать вес земляного покрова на изгибе. Это позволяет безопасно эксплуатировать трубу даже при уменьшении или удалении покровного материала (USBR 1974).

(Постановление 40-08 (§ 905.2), 3-19-08)

28.36.170 Клапаны.

Ссылки для этого раздела включают USBR, 1974 и Linsley and Franzini, 1964.

(a) Дренажные (продувочные) клапаны. Выпускной клапан предназначен для обеспечения дренажа конструкции, которая в противном случае не будет полностью дренироваться. Чаще всего в длинных перевернутых сифонах используются продувочные клапаны с подачей самотеком, с перекачкой или их комбинацией, в зависимости от переворота выпускной трубы. Конструкция и установка продувочных клапанов и связанных с ними труб должны включать соединения с номинальным давлением и положения для доступа для эксплуатации и технического обслуживания.

(b) Клапаны сброса давления.Клапаны сброса давления используются для сброса избыточного давления воздуха из трубопровода, чтобы защитить трубу от разрыва и удалить большие объемы захваченного воздуха, которые могут значительно повлиять на гидравлическую пропускную способность трубы. Клапаны открываются при заданном давлении, чтобы обеспечить герметичность трубопровода при нормальном рабочем давлении.

Эти клапаны обычно используются в небольших напорных трубопроводах, таких как линии водоснабжения, для ограничения воздействия гидравлических переходных процессов (гидроударов), но иногда используются в системах ливневой канализации.Для перевернутых сифонов (GJMC 28.52.030) часто требуется система вентиляции для предотвращения обратного потока воздуха, захваченного водой, хотя открытый воздухоотводчик (без клапана) обычно является приемлемым решением, учитывая, что точка выпуска находится значительно выше гидравлической линии.

Система вентиляции определенного типа требуется во всех местах, где вершина трубы выше по потоку выше и ниже по потоку от этой точки.

(c) Впускные воздушные клапаны.Впускные воздушные клапаны работают аналогично предохранительным клапанам, но вместо этого пропускают воздух в трубопровод, чтобы внутреннее давление не упало слишком сильно ниже атмосферного. Когда вода стекает из герметичного трубопровода, создается частичный вакуум, который может разрушиться или серьезно повредить трубу. Впускные воздушные клапаны работают либо с помощью поплавкового регулятора (уровня воды), либо путем открытия при установленном перепаде давления, как предохранительный клапан.

Высокие точки в трубопроводе всегда должны быть сконструированы с системой вентиляции, чтобы избежать чрезмерных положительных или отрицательных внутренних давлений по сравнению с атмосферным давлением.

(Постановление 40-08 (§ 905.3), 3-19-08)

Изучение влияния геометрии блоков и расхождений боковых стенок на местный размыв ниже по течению от водосбросов с перегородками

Из-за отсутствия какого-либо конкретного исследования изменений боковых стенок и других блоков в случае гидравлического и размыва вниз по течению, настоящее исследование был проведен для исследования этой проблемы. Для этой цели были спроектированы и построены дренажные проекты и желоба для водосброса, а также многие желоба для перегородок с параллельными боковыми стенками и трапециевидной формой с использованием U.S. Инструкции Бюро мелиорации (USBR). Три коэффициента расходимости, параллельная боковая стенка, а также три геометрических блока, включая трапециевидные блоки USBR, трехгранные и полукруглые блоки, были применены и испытаны в гидравлической лаборатории с использованием разделительного желоба с уклоном (2: 1), (H: V ). Материалом, используемым в этом исследовании, был осадочный песок с однородным размером зерен d ₅₀ = 1,2 мм, толщиной 15 см и длиной 2 м. Эксперимент проводился с семью различными сбросами в длительных условиях, и были измерены характеристики потока и размеры промывных отверстий.Результаты показали, что по сравнению с блоками USBR изменения в боковой стенке перегородки и форме блока привели к уменьшению максимальной глубины промывного отверстия примерно на 50%. Таким образом, увеличение коэффициента дивергенции с 1 до 2,45 оказало значительное влияние на уменьшение максимальной глубины и топографической формы размывающего отверстия. Согласно диапазону, указанному в литературе для числа Вебера, эффект масштаба был незначительным для желоба с перегородками. Как правило, можно сделать вывод, что изменения боковых стенок также могут уменьшить количество перегородок, что приведет к снижению стоимости строительства.

1. Введение

Эрозия и размыв после гидротехнических сооружений всегда были проблемой для инженеров-гидротехников и исследователей в этой области. В дополнение к возникновению нестабильности в сооружениях и боковых стенках рек, эрозия ниже по течению от гидротехнических сооружений может нарушить их работу из-за изменений в топографии реки. Водосбросы являются одними из наиболее уязвимых сооружений в этом отношении, поскольку они обычно подвергаются воздействию высокоскоростных и высокоэнергетических течений с высоким потенциалом эрозии и разрушения ниже водосбросов.Были проведены многочисленные исследования размыва и его различных аспектов, таких как диссипация энергии ниже по потоку от конструкций [1–3]. Д’Агостино и Ферро [4] проанализировали исследования, проведенные Борманом и Жюльеном [1] по изучению следа за контрольными структурами. Даргахи [5] экспериментально исследовал размыв ниже по течению водосброса с фартуком, установленным в конце водосброса на поверхности отложений. По их результатам вторичные потоки ниже водосброса образовали несколько промывных ям, которые постепенно развивались и застраивались.Каменные блоки могут использоваться для увеличения рассеивания энергии на рампе [6, 7]. Заре и Деринг [3] изучали влияние добавления перегородок и концевых порогов на рассеяние энергии потока через ступенчатые водосливы с острыми или круглыми краями и входное отверстие с большим отверстием. Они пришли к выводу, что коэффициент рассеяния энергии для желобов с перегородкой был выше, чем для желобов с неподвижной кромкой. Кроме того, указанное соотношение было выше для водосбросов с закругленными ступенями по сравнению с водосбросами с острыми ступенями. Конструкция желоба с перегородками считается диссипатором энергии потока ударного типа.Как описывает Петерка [8]: «Фартук с перегородками не является устройством для уменьшения скорости набегающего потока; скорее, он предназначен только для предотвращения чрезмерного ускорения потока, проходящего по желобу »[8]. Эта структура была в первую очередь предложена для максимального расхода 5,6 м ³ / с на единицу ширины [8]. Однако, согласно экспериментам, проведенным другими исследователями, эта конструкция была позже предложена для использования при более высоких расходах с использованием гидравлических моделей водосброса плотины [9].Бюро мелиорации США (USBR) провело обширные исследования желобов перегородок для достижения оптимальной конструкции. Руководства USBR рекомендуют наклон желобов (2: 1) [8]. На рисунке 1 показаны детали конструкции желоба с перегородками.

Tuna [11] изучил влияние угла наклона входного канала ступенчатых водосбросов относительно горизонта на эрозию ниже водосброса и нашел оптимальный угол. Ельнхели [12] исследовал влияние цилиндрических блоков, установленных на аппарели за водосбросом, на размеры промывной скважины за блоками.Они определили влияние размера и расположения цилиндрических блоков при различных разрядах для получения оптимальной геометрии и расположения цилиндров. Кая и Эмироглу [10] исследовали влияние ступенчатых, клиновых, Т-образных и трапециевидных блоков на различных уклонах желоба от 1: 4,24 до 1: 0,73 на диссипацию энергии потока, проходящего над этой структурой. Согласно их результатам, Т-образные блоки превосходили другие геометрические характеристики с точки зрения улучшенного рассеивания энергии и уровня кислорода.

Оливерто и Комуниелло [13] экспериментально изучали местный размыв ниже по течению от успокоительного бассейна с положительной ступенькой. Длина бассейна, гранулометрия наносов и временные изменения равновесной промывной ямы изучались от 2 часов до 3 дней. Были измерены максимальная глубина размыва и квазиравновесная длина размыва, а также исследовались временное развитие размыва и продольный профиль размыва. Они обнаружили, что для достижения квазиравновесного промывного отверстия требовалось 3 дня. Глубина нижнего бьефа существенно повлияла на время установления равновесия и параметры размыва.Некоторые корреляции были предоставлены для каждого параметра в терминах числа Фруда, и уравнения, предложенные Фархуди и Смитом [2], были оптимизированы.

Tuna и Emiroglu [14] изучали влияние геометрии ступеней на местный размыв ниже по течению ступенчатых желобов (водосбросов). Было оценено влияние максимальной глубины размыва, длины размыва, а также топографии размываемого пласта. Их результаты показали, что размеры промывных отверстий зависят от геометрии ступенек, размера зерен осадка, скорости потока, угла водосброса и уровня воды ниже по течению.Максимальную глубину размыва уменьшили за счет уменьшения высоты ступеньки. Размеры ступеней существенно повлияли на глубину размыва ниже по течению. Отношение максимальной глубины размыва к высоте ступеньки было увеличено за счет увеличения расхода на единицу ширины. Отношение длины размыва к высоте ступеньки было увеличено за счет увеличения отношения высоты ступени к длине.

Оливето [15] провел исследование под названием «Локальная очистка ниже водосброса с помощью фартука». Эксперименты проводились на подвижном размытом осадочном слое с 48 до 196 часов.Некоторые эксперименты также проводились в короткие сроки от 1 до 3 часов. Результаты экспериментов показали, что безразмерная глубина размыва зависит от глубины нижнего бьефа, числа Фруда, безразмерной функции времени и расположения гидравлического прыжка на дне пласта. Были предложены некоторые корреляции для оценки размеров глубины размыва на основе эффективных параметров.

Майкл и Хьюберт [16] изучали двухфазные потоки вода-воздух и масштабные эффекты в гидравлических моделях. В потоках со свободной поверхностью силы тяжести и инерции учитывались при моделировании на основе числа Фруда, в то время как силы поверхностного натяжения и вязкости также действовали в двухфазных потоках.Соответственно, следует также учитывать числа Вебера и Рейнольдса. Масштаб модели следует считать достаточно большим, чтобы можно было разумно оценить двухфазный поток, чтобы оценить двухфазные потоки в соответствии с размером пузырьков воздуха и условиями турбулентности. Число Мортона использовалось в качестве критерия для уменьшения эффекта масштаба. Также были предложены диапазоны чисел Вебера и Рейнольдса, чтобы уменьшить эффект масштаба.

Конструкция имеет дивергентную форму с переменной шириной из-за пространственных ограничений в некоторых случаях.Кроме того, усилия по повышению эффективности таких структур привели к использованию блоков различной геометрии. Согласно обзору литературы, нет фундаментальных исследований по характеристикам, а именно, размыву вниз по потоку от разделенных перегородками желобов с боковой стенкой дивергенции, а также блоков, предложенных в настоящем исследовании. Таким образом, это исследование было проведено для изучения влияния расхождения боковой стенки в разделенных перегородками желобах с тремя геометрическими блоками, включая полукруглые и трехгранные блоки и трапециевидные опоры (USBR), на размеры и топографию промывной скважины.С этой целью были разработаны лабораторные модели с параллельными и расходящимися боковыми стенками с различными формами блоков и испытаны при семи скоростях разряда.

2. Материалы и методы

2.1. Анализ размеров

Испытанные параметры представлены в следующем уравнении: где — число Фруда потока выше по потоку в водосбросе, представляет среднюю и максимальную глубину размыва, обозначает длину размывающего отверстия, — это объем размывающего отверстия, показывает напор. перед водосбросом в резервуаре означает критическую глубину потока над водосбросом, представляет собой ширину водосброса после желоба, обозначает ширину водосброса перед водосливом и представляет высоту блока нижнего бьефа.Согласно анализу размеров по теореме Бакингема, следующее уравнение показывает взаимосвязь между параметрами промывной скважины после желоба и перегородок: константа, эффекты этих двух параметров не обсуждались в данном исследовании. Однако влияние других параметров, включая глубину нижнего бьефа (ht), контролируемую концевым затвором канала, градацию отложений и время достижения равновесной размывающей скважины, учитывались в других исследованиях, проведенных на этой модели.В этом исследовании влияние типа и формы блока, а также угла боковой стенки конструкции учитывается, принимая другие условия постоянными. Также проводятся исследования для изучения эффектов динамического давления, кавитации вокруг блоков, двухфазного потока воздух-вода, а также изменений скорости и профиля водной поверхности вдоль желоба.

3. Аппаратура и методы

3.1. Детали моделирования желоба с перегородками

Желоба с перегородками входят в число структур, используемых для рассеивания энергии, в которых блоки контролируют скорость и уменьшают ускорение потока.Энергия потока контролируется и рассеивается при столкновении с блоками и прохождении через блоки или над ними. Эта конструкция обычно строится для аварийного сброса потока в ирригационной и дренажной сети перед использованием перевернутого сифона или любой другой конструкции для временной передачи потока в основном канале в качестве боковой конструкции естественным водоводам, таким как реки и паводковые каналы. после отключения воротами управления. Один тип этого сооружения был построен в ирригационной и дренажной сети на плотине Дорудзан на севере провинции Фарс, Иран.Он был установлен на канале на левой стороне равнины Рамджерд перед перевернутым сифоном Джунаки для слива воды в основной канал во время обслуживания перевернутого сифона или когда поток должен быть отведен для отключения в аварийной ситуации. Основная проблема, с которой сталкиваются сооружения этого типа при промывке вниз по течению от сооружения, возникает, когда сток сбрасывается в естественные реки. На рисунках 2 (a) и 2 (b) показана основная конструкция желоба USBR с перегородками ирригационной и дренажной сети на плотине Дородзан, провинция Фарс, Иран (перевернутый сифон Джунаки) с продольным уклоном 2: 1 (по горизонтали: вертикальный).Приток в конструкцию контролируется порогом высотой 50 см для уменьшения скорости потока. Блоки высотой 90 см учитывались в соответствии с правилами USBR для разряда 28 м ³ / с и типа конструкции ( H = 0,8–0,9 постоянного тока). Критическая глубина (dc) была рассчитана по следующему уравнению (3), где Q представляет расход на единицу ширины:

Эксперименты проводились в лабораторном канале, оборудованном системой циркуляции воды шириной 1 м, длиной 6 м, высотой 1.2 м (рисунок 3). Вода закачивалась в систему 5-дюймовым центробежным насосом. На входе в канал установлена ​​сотовая перегородка для ламинаризации потока. После прохождения модели желоба поток перенаправлялся в подземный резервуар для рециркуляции центробежным насосом. Скорость разряда измерялась электромагнитным расходомером с точностью 0,01 л / с.

3.2. Свойства осадочных материалов, используемых ниже по течению от желоба

Осадочный песок, состоящий из относительно однородных зерен и d 50, использовался со средним диаметром частиц для исследования размыва отложений ниже желоба, песчаные отложения с удельным весом Gs = 2.67 и диаметры ( d ₁₀ = 0,75, d ₁₆ = 0,8, d ₃₀ = 0,92, d ₆₀ = 1,28 и d ₈₄ = 1,34 мм), коэффициент однородности Cu = 1,70 и коэффициент кривизны Cc = 0,94, а геометрическое стандартное отклонение σg = 1,29 (поскольку геометрическое стандартное отклонение меньше 1,33 ( σg = 1,29)) [17 ]. Согласно Раудкиви и Эттема [18], средний диаметр 0.7 мм учитывались для частиц осадка, чтобы предотвратить образование ряби на поверхности осадка. Соответственно, средний диаметр частиц ( d 50) 1,2 не вызовет образования ряби. При этом высота слоя материала равнялась 0,15 м при длине 2 м и ширине 0,975 м.

Деревянные опоры перегородок были сконструированы и размещены на модели в соответствии с размерами, указанными в рекомендациях USBR, как показано на рисунке 4. На желобах учитывались десять рядов лабиринтных блоков.Скорость приближения по желобу должна быть значительно ниже критической скорости. Короткий успокоительный бассейн с концевым шагом высотой 5 см был рассмотрен для создания ламинарного потока на входе в модель желоба. Напор перед и после расходящегося желоба измерялся точечным уровнемером с точностью до 0,1 мм. Во всех моделях учитывалась высота блока 4,5 см.

Четыре коэффициента дивергенции: 1,45, 1,75, 2,45 и 1 (фиксированный желоб без расхождения) были разработаны и испытаны в соответствии с таблицей 1 и рис. 5.Во всех экспериментах использовался постоянный наклон желоба 2: 1. Количество блоков на расходящихся моделях различается, учитывая их разную площадь поверхности. В таблице 1 представлены подробные характеристики моделей.

Модель и геометрия блока L (см) M (см) b 1 (см) b 2 = W (см) b 2/ b 1 Количество блоков на желобе Наклон ложа желоба Количество экспериментов для каждой модели 1 (CW-USB) 103.15 — 97,5 97,5 1 80 2: 1 7 2 (CW-SCB) 103,15 — 97,5 97,5 1 80 2: 1 7 3 (CW-TRB) 103,15 — 97,5 97,5 1 80 2: 1 7 4 (DW1-SCB) 103.15 15,9 67,25 97,5 1,45 69 2: 1 7 5 (DW1-TRB) 103,15 15,9 67,25 97,5 1,45 69 2: 1 7 6 (DW2-SCB) 103,15 19,2 55,08 97,5 1,75 65 2: 1 7 7 (DW2-TRB) 103.15 19,2 55,08 97,5 1,75 65 2: 1 7 8 (DW3-SCB) 103,15 28,43 39,80 97,5 2,45 58 2: 1 7 9 (DW3-TRB) 103,15 28,43 39,80 97,5 2,45 58 2: 1 7

На рисунке 6 показаны лабораторные модели и расположение компонентов желоба и осадочной зоны ниже по потоку.Учитывая семь разрядов для каждой модели, всего было проведено 63 эксперимента для всех моделей. Эксперименты проводились при расходах 3, 5, 6, 9,5, 15,5, 17, 20 и 22 л / с.

3.3. Влияние времени на размеры размывающего отверстия

Сначала был проведен эксперимент при расходе 22 л / с в условиях полного свободного потока на выходе для получения квазиравновесного размывающего отверстия. Регистрировались временные изменения максимальной глубины размыва. Было установлено, что 80 и 95% максимальной глубины размыва приходятся на 35 и 120 минут соответственно.Эксперимент продолжался до 240 мин, но глубина размыва оставалась практически постоянной. С другой стороны, согласно моделированию разряда из основной конструкции в течение 9 часов, модель выполнялась в течение 2 часов с учетом масштаба модели. Учитывая временную диаграмму, все эксперименты и модели были выполнены в течение 2 часов. Эти условия также приемлемы для получения квазиравновесного промывного отверстия в виде желоба с перегородками, рассеивающими большую часть энергии потока. Существует множество исследований влияния времени на размыв после гидротехнических сооружений.Эксперименты, проведенные Оливето [15], длились от 1 до 3 часов, в течение которых образовалась основная промывная яма. Здесь были исследованы эффекты типа и формы блока, а также угол боковой стенки конструкции, предполагая другие параметры постоянными. Для всех экспериментов в этом исследовании учитывалась одинаковая продолжительность испытаний. На рис. 7 показаны изменения максимальной глубины размыва во времени. После каждого эксперимента транспортное средство (колесница), движущееся по осям x и y с лазерным измерителем, использовалось для записи топографии промывных отверстий и точечных столбиков, после чего собранные данные были проанализированы.8 Согласно результатам, (D _smax / H) было увеличено за счет увеличения (yc / H), предполагая, что максимальная глубина размыва ниже по течению желоба увеличивается за счет увеличения скорости разгрузки. Результаты этого исследования особенно согласуются с результатами, полученными в предыдущем исследовании [12].

Источник Год Предлагаемое уравнение [19] 1932 [20] 1961 [20] 1961 [21] 1967

Эксперименты проводились при семи расходах от 3 до 22 л / с на 9 различных моделях с жесткими блоками различной геометрии с и без расхождений.Результаты представлены в виде безразмерных цифр. Также сравнивались и обсуждались глубина и длина размывающих отверстий, а также рассеяние энергии.

4. Результаты и обсуждение

4.1. Топография пласта

Продольные профили размыва пласта были построены при различных расходах и коэффициентах дивергенции, как показано на рисунках 9 и 10, с использованием данных размыва и седиментации после лабораторных моделей. На рисунке 9 показаны продольные профили размыва в точке 6.5, 9,5 и 15,5 л / с для трех типов блоков без расхождения. Во всех случаях стандартные блоки указывали максимальную глубину размыва по осевой линии лотка.

На рис. 10 показаны продольные профили размыва полукруглых блоков при различных коэффициентах расхождения при 6,5, 9,5 и 15,5 л / с. Как видно, дивергенция вызывает увеличение глубины размыва в середине русла по сравнению с недивергентной моделью. Однако максимальная глубина размыва наблюдалась для дивергенции DW1, где скорость размыва снижалась за счет увеличения коэффициента дивергенции.Кроме того, было сформировано упорядоченное отверстие для размыва за счет увеличения коэффициента расходимости. Несмотря на формирование набора дырок в недивергентной модели, по мере увеличения степени расходимости образовалась одна дырка. Более глубокая промывная скважина образовалась при 6,5 л / с по сравнению с 9,5 л / с, с увеличением коэффициента расходимости ( b 2/ b 1) до 2,45.

На рисунках 11 и 12 показана топография промывной скважины после желоба при расходе 15,5 л / с. Согласно результатам, полученным в отношении топографии пласта, по ширине канала образовалось асимметричное размывное отверстие с максимальной глубиной по обе стороны от осевой линии канала.Топография размыва желоба с полукруглыми блоками с разным коэффициентом расхождения предполагает, что, в отличие от модели без расхождения, максимальное размывное отверстие происходит вблизи стенок по мере увеличения отношения расходимости. Кроме того, с увеличением коэффициента дивергенции точечные стержни начали приближаться к стенкам, предположительно из-за образования вторичных потоков, сталкивающихся со стенками, вызывающих размыв и перенос отложений, вызванных размывом, вниз по потоку от боковых стенок.

На рис. 12 показана топография эродированных пластов для нерасходящихся желобов с различной геометрией блоков. Как можно видеть, в случае использования стандартного блока максимальная длина размывающего отверстия приходилась на середину канала, а после размывающего отверстия в середине канала образовывалась большая заостренная штанга. Однако при использовании полукруглых и трехгранных блоков вместо стандартного блока USBR отверстие для промывки было расширено с обеих сторон по касательной к боковым стенкам.Отверстие для промывки было расширено за желобом по направлению к осевой линии канала. Несмотря на уменьшение глубины и длины промывного отверстия в его центре с использованием предложенных блоков, скорость размыва была значительно увеличена на сторонах стены, что привело к увеличению длины отверстия.

Очевидно, что степень расхождения желоба влияет на скорость и распределение размыва ниже по потоку от этой конструкции. Наблюдалась асимметричная топография пласта из-за поперечных колебаний потока в желобе постоянной ширины.Однако относительно симметричный рисунок размыва был замечен для моделей с коэффициентом дивергенции больше единицы. При увеличении коэффициента дивергенции максимальное размывное отверстие приближалось от середины канала к боковым стенкам. Более того, на характер седиментации ниже по потоку от размывающего отверстия влияли коэффициент дивергенции желоба и число Фруда до потока, где для DW2 наблюдалась наиболее однородная структура размыва и седиментации с минимальной глубиной размывающего отверстия.Следовательно, можно сделать вывод, что равномерность распределения размыва и осаждения ниже по потоку от конструкции была увеличена в значительной степени за счет увеличения коэффициента дивергенции с 1 до 1,75 при постоянной скорости сброса 9,5 л / с. Однако с дальнейшим увеличением коэффициента расходимости до 2,45, поскольку число Фруда и, следовательно, скорость поверхностного потока увеличились и вызвали пертурбулентность, снова образовалась неоднородная структура размыва, что привело к увеличению максимального размыва отверстия и острия. рост.Влияние различных параметров на промывное отверстие обсуждается в следующих разделах.

4.2. Средняя и максимальная глубина промывной скважины

На рис. 13 показаны изменения средней и максимальной глубины промывной скважины при различных коэффициентах расхождения для блоков различной геометрии при различных числах Фруда перед желобом. На рисунке 13 (а) показана взаимосвязь между изменениями безразмерной средней глубины промывного отверстия при различных числах Фруда для потока по желобу.Понятно, что максимальная средняя глубина размыва наблюдалась для стандартных блоков без входного расхождения. Средняя и максимальная глубины промывного отверстия были значительно уменьшены до 50 и 40%, соответственно, за счет увеличения ( b 2/ b 1) с 1 до 2,45 и изменения геометрии блока со стандартной на полукруглую и трехгранную. блоков в результате увеличения числа Фруда.

При постоянном числе Фруда перед желобом максимальная и минимальная средняя глубина размыва наблюдались для модели без дивергенции и со стандартными блоками соответственно, а также с коэффициентом дивергенции 2.45 и полукруглые блоки. Также было исследовано влияние геометрии блока на характеристики конструкции. Согласно результатам, при всех коэффициентах расхождения и случаях без расхождения, за исключением ( b 2/ b 1 = 1,75), полукруглый блок превзошел другие геометрические формы с точки зрения уменьшения средней глубины глубины размыва. , в частности при числах Фруда менее 0,25.

На рисунке 13 (b) показана максимальная глубина размывающего отверстия для различных моделей при разных числах Фруда выше по потоку.В целом, с увеличением числа Фруда максимальная глубина размывающего отверстия увеличивалась для всех блоков при всех соотношениях дивергенции, но с разной скоростью для разных моделей. При постоянном числе Фруда максимальная глубина размыва наблюдалась для недивергентной модели ( b 2/ b 1 = 1) со стандартными блоками, а минимальная глубина размыва была найдена для модели с коэффициентом расхождения ( b 2/ b 1) из 2,45 с полукруглыми блоками. Можно сделать вывод, что, несмотря на расхождение на входе в желоб, полукруглые блоки могут вызвать значительное уменьшение максимальной и средней глубины промывного отверстия по сравнению с трехгранными и стандартными блоками USBR.Это может быть связано с полукруглой геометрией блоков, влияющей на рассеяние энергии потока через блоки для уменьшения средней и максимальной длины промывного отверстия.

4.3. Средняя и максимальная длина размывающего отверстия

На рисунках 14 (a) и 14 (b) представлены изменения средней и максимальной длины размывающего отверстия, соответственно, при различных коэффициентах расходимости для разных типов блоков при разных числах Фруда выше по потоку. желоба в различных условиях.Как ясно видно, с увеличением числа Фруда перед желобом средняя и максимальная длина промывного отверстия увеличивались во всех моделях.

Как показано на Рисунке 14 (а), безразмерное отношение, относящееся к средней длине размыва, увеличивается на всех длинах, за исключением модели с постоянной шириной и блоков USBR за счет увеличения числа Фруда. Как показано на рисунке 14 (b), безразмерное отношение также увеличивается за счет увеличения числа Фруда. Даже в обычной модели с постоянной шириной и блоками USBR он был выше, чем у других моделей.Также наименьшее соотношение имело модель с расходящимися стенками и трехгранными блоками (DWS-TRB).

Кроме того, с увеличением степени открытия ( b 2/ b 1) с 1 до 2,45 максимальная и средняя длина размывающего отверстия уменьшились с 45 до 60% и с 30 до 70% при Числа Фруда 0,1 и 0,3 соответственно. Сравнение характеристик полукруглых и трехгранных блоков показало, что при каждом коэффициенте дивергенции трехгранные блоки уменьшали длину размывающего отверстия на 40% больше, чем полукруглые блоки.

В целом можно сделать вывод, что полукруглые блоки превосходят стандартные и трехгранные блоки с точки зрения уменьшения максимальной и средней глубины промывного отверстия. Однако трехгранные блоки превзошли другие блоки геометрии в отношении уменьшения длины промывного отверстия.

5. Рассеивание энергии

На рисунке 15 показано относительное рассеяние энергии потока, проходящего по желобу при различных числах Фруда перед желобом. Как можно видеть, относительное рассеяние энергии снижалось с увеличением числа Фруда, но с разными нисходящими тенденциями в разных моделях.

Вообще говоря, модели с полукруглыми блоками показали более высокое относительное рассеяние энергии при одинаковой степени открытия. Максимальное рассеяние энергии наблюдалось для модели с полукруглым блоком с коэффициентом дивергенции ( b 2/ b 1) 2,45 (DW3-SCb). С другой стороны, модель со стандартными блоками без расхождения (CW-USB) показала минимальное рассеивание энергии. Таким образом, можно сделать вывод, что энергия потока падает после желоба, что приводит к уменьшению размеров промывного отверстия за счет изменения геометрии блоков со стандартной на полукруглые и последующего увеличения турбулентности и рассеивания энергии.Модели DW3-SCB и DW3-TRB показали максимальное рассеивание энергии при минимальной длине и глубине промывного отверстия. Согласно результатам, касающимся влияния коэффициента расходимости на относительное рассеяние энергии, с увеличением отношения расходимости с 1 до 2,45 относительное рассеяние энергии потоком по желобу увеличивалось с 4 до 8%, предположительно из-за ускорение потока перед желобом в ответ на отклонение впускного канала и последующее увеличение турбулентности в результате столкновения потока со средними блоками.В конечном итоге это может привести к увеличению рассеивания энергии, в результате чего образуются более мелкие промывные отверстия.

5.1. Эффект модельной шкалы

Двухфазные потоки воздух-вода наблюдались в нескольких гидротехнических сооружениях, таких как гидравлические прыжки, водозаборы, шахты, водосбросы, форсунки и бассейны для погружений. Явления потока являются сложными в этих конструкциях, но все же имеют отношение к гидравлическому проектированию. Тестирование физических моделей часто применяется для исследования соответствующих характеристик потока. Коэффициент подобия Фруда и масштабные коэффициенты, превышающие 30: 1, часто применяются для того, чтобы удерживать физические модели в рамках экономических измерений и минимизировать затраты на поставку.Эти небольшие модели обычно недооценивают вовлечение и перенос воздуха в жидкости, поскольку эффекты поверхностного натяжения и вязкости относительно чрезмерно представлены в модели; таким образом, вода используется как жидкость как в модели, так и в прототипе.

Модель была смоделирована в лаборатории на основе моделирования подобия Фруда. В масштабе 1:20 гидравлические условия потока в экспериментальной модели показаны в таблице 3 с использованием корреляций в моделировании подобия Фруда.

Масштаб Геометрия Скорость Время Разряд Уравнение Модель

Пфистер и Шансон [16] провели два основных исследования моделирования подобия Фруда для получения разумного приближения. входящего воздушного потока.В первом исследовании использовалась модель в масштабе 1:10. Во втором исследовании использовалась информация о влиянии чисел Вебера и Рейнольдса и допустимых диапазонах этих безразмерных чисел на основе экспериментальных, полевых или исходных данных.

Согласно Пинто [22], эффект масштаба в моделях, моделируемых на основе числа Фруда, пренебрежимо мал в случае минимальных чисел Вебера и Рейнольдса. Они сравнили модели разных масштабов с оригинальной моделью. Затем они обсудили некоторые исследования и ограничения в литературе.Примечательно, что ограничения могут быть разными в зависимости от условий потока и цели моделирования. (I) Согласно предварительным исследованиям, проведенным Ченом, Пинто [22] полагал, что следует учитывать критическое число Вебера, равное 30, т.е. Для уменьшения масштабного эффекта следует использовать число, превышающее это критическое значение. (ii) Лемос и Рамос [23] изучали результаты модели, смоделированной на основе числа Фруда с различными масштабами. Согласно их результатам, для модели в масштабе 1:20 и числа Вебера выше 36.5, эффектом поверхностного натяжения можно пренебречь. (Iii) В соответствии с результатами исследования Toombes и Chanson [24], Pfister и Hager [25] пришли к выводу, что числа Вебера и Рейнольдса должны находиться в диапазоне 109 < Мы <234 и 1,7 × 105

Согласно Фелдеру и Шансону [27], гидравлические явления демонстрируют различное поведение, и масштаб Эффект может иметь разные ограничения в зависимости от целей исследования.Болларт [28] предложил разные правила моделирования для различных фаз флюида.

Модель в масштабе 1:20 была выбрана в этом исследовании с учетом экспериментальных ограничений для обеспечения требуемых разрядов. Необходимые данные были собраны и использованы в расчетах. Были рассчитаны безразмерные числа. На основе моделирования подобия Фруда числа Рейнольдса, Вебера и Фруда были рассчитаны при различных разрядах из следующих соотношений, и результаты представлены в таблице 4.

Q (л / с) y 0 (см) Fr 0 Fr d Wensimetric 3,00 4,68 0,095 0,76 67,02 6,50 5,90 0,145 1,17 127.13 9,50 6,50 0,183 1,14 180,21 15,50 7,60 0,236 1,71 292,21 17,00 0,21 17,00 0,21 1,69 318,37 20,00 8,16 0,274 1,82 372,34 22.00 8,39 0,289 1,90 408,11

Результаты показали, что число Вебера варьировалось от 67,02 до 408,11. Согласно диапазону, указанному в литературе для числа Вебера, эффект масштаба был незначительным для желоба с перегородками. Согласно рекомендациям Новака [20], влияние поверхностного натяжения незначительно при размере головы более 5 см.Учитывая диапазон чисел Рейнольдса в приведенной выше таблице, эффект масштаба, возможно, незначителен, и поэтому влияние вязких сил можно игнорировать. Согласно приведенным выше рекомендациям и ограничениям, модель в масштабе 1:20 кажется подходящей для этого исследования. Однако для изучения двухфазных водовоздушных потоков рекомендуется использовать модель в масштабе 1:10.

6. Заключение

В этом исследовании было исследовано влияние различных соотношений расходимости желоба с перегородками и геометрии блоков, установленных на желобе, на структуру и размеры промывной скважины после желоба.Для этой цели полукруглые и трехгранные блоки были предложены в качестве альтернативы стандартным блокам USBR, а затем было исследовано влияние блоков различной геометрии на размыв ниже по течению желоба. Также было изучено влияние трех соотношений дивергенции ( b 2/ b 1) 1, 1,45 и 2,45 на входе в желоб. Согласно результатам, с увеличением коэффициента расхождения на входе для всех геометрических форм блока, размывающее отверстие и точечные стержни показали большую асимметрию и более однородную топографию относительно центральной линии лотка.Увеличение коэффициента дивергенции с 1 до 2,45 привело к значительному уменьшению средней и максимальной глубины размыва. Использование стандартных блоков USBR при постоянной ширине желоба привело к максимальной глубине промывного отверстия в середине канала. Однако предложенные полукруглые и трехгранные блоки сместили максимальную глубину размыва в сторону боковых стенок. Это может быть связано с геометрией блоков, образующих вторичные вихревые токи из-за кривизны стенок. Столкновение вихревых токов с боковыми стенками и последующее образование подковообразных вихрей приводит к размыванию боковых стенок в дополнение к расширению отверстия с обеих сторон канала вблизи боковых стенок.Это может поставить под угрозу устойчивость стены и требует дальнейшего изучения. Сравнение результатов с данными, опубликованными в литературе, показало, что при изменении геометрии от стандартных блоков USBR к полукруглым блокам средняя глубина размывающего отверстия уменьшилась на 50%. Согласно результатам, полученным в отношении влияния коэффициента дивергенции на входе, дивергенция вызвала образование более асимметричных размывающих отверстий с меньшей длиной и глубиной. Наконец, когда коэффициент дивергенции был увеличен с 1 до 2.45, рассеяние энергии было увеличено на 8% из-за уменьшения размеров промывных отверстий. Согласно диапазону, указанному в литературе для числа Вебера, эффект масштаба был незначительным для желоба с перегородками. Учитывая диапазон чисел Рейнольдса, рассчитанный по результатам, эффект масштаба, возможно, незначителен, и поэтому влиянием вязких сил можно пренебречь. Согласно рекомендациям и ограничениям, модель в масштабе 1:20 оказалась подходящей для этого исследования.Однако для изучения двухфазных водовоздушных потоков рекомендуется использовать модель в масштабе 1:10.

Сокращения

L с :	Длина размывающего отверстия
D smax :	Максимальная глубина размыва
D мазок 912 Средняя глубина размыва
V s :	Объем промывного отверстия
hb:	Высота блока
b 1:	Ширина водосброса перед входом
b 2:	Ширина водосброса после желоба
W:	Ширина водосброса после желоба
yc:	Критическая глубина потока над водосбросом
H :	Верхняя часть водосброса в резервуаре
X :	Общая длина осадочного слоя кровать
Y :	Общая ширина осадочного слоя
M :	Длина конвергенции вверх по течению
L :	Длина желоба
Q :	Расход потока
F r :	Число Фруда потока перед водосбросом
Δ E / E :	Рассеивание энергии
USB:	Блок USBR
SCB:	Полукруглый блок
TRB:	Трехгранный блок
CW:	Постоянная ширина
DW:	Разветвленная ширина
Ht:	Хвостовая вода
R e :	Онемение Рейнольдса er
W e :	Номер Вебера
Fr 0 :	Номер Фруда
Fr d :	Денсиметрический номер Фруда
‘	Модифицированное ускорение свободного падения.

Доступность данных

Экспериментальные данные, использованные для подтверждения результатов этого исследования, включены в статью.

Конфликт интересов

Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов в отношении публикации данной статьи.

Акустическая перегородка из полиэстера

• Использование NOVAhush Bafflestack снизит интенсивность звука на всех частотах.
• Перегородки NOVAhush уменьшают потребность в любых построенных полых стенах в здании.
• Покрывало NOVAhush Bafflestack укладывается поверх существующих коммуникаций в полости потолка.
• Может использоваться в одинарном или двойном стеке (см. Инструкции по установке).
• Содержит переработанные полиэфирные волокна из пластиковых бутылок.
• Мамонт безопасен, и с ним легко работать.
  
• При обращении с продуктом никаких мер предосторожности не требуется.
• Не вызовет раздражения при разрыве или разрезании ножницами.
• Произведено в Новой Зеландии компанией InZone Industries Ltd.

АССОРТИМЕНТ ПРОДУКЦИИ			кг / м3	GSM	НОМИНАЛЬНАЯ ТОЛЩИНА (ММ)	РАЗМЕРЫ	ЧАСТЕЙ В УПАКОВКЕ	ОБЩАЯ ПЛОЩАДЬ (M2)
NOVAhush Перегородка			10.00	1000 г / м2	100	600 мм x 11,11 м	3	20

1 Mammoth Bafflestack имеет те же технические характеристики, что и другие потолочные одеяла Mammoth, на которые распространяется Сертификат BRANZ № 797.
2 Служба охраны труда. Руководство по охране здоровья и безопасности при выборе синтетических минеральных волокон и безопасном обращении с ними. Dept, of Labor, 1994.
3 Mammoth ™ был протестирован в соответствии с ASTM D5116. На основании результатов испытаний продукта с аналогичным номинальным весом.
4 Все индивидуальные летучие органические соединения были ниже их пороговых значений. Канцерогены и репродуктивные токсины не были идентифицированы как часть ЛОС.

Установка
Mammoth Acoustic Bafflestack необходимо устанавливать в соответствии с инструкциями производителя.Инструкции по установке Mammoth Bafflestack можно найти на сайте www.mammoth.co.nz/downloads. Для получения дополнительной информации свяжитесь с Mammoth по телефону 0800 MAMMOTH

Гарантия 50 лет
Mammoth Insulation имеет 50-летнюю гарантию. Наша гарантия на продукцию распространяется на то, что — если изоляция установлена ​​правильно и остается должным образом защищенной, — изоляция Mammoth прослужит 50 лет. Гарантия распространяется только на изоляционные изделия из 100% полиэстера, производимые InZone Industries Ltd, но не на другие композитные изделия, производимые InZone Industries Ltd.Действуют правила и условия. Ознакомьтесь с полной версией гарантии на сайте www.mammoth.co.nz

.

™ Mammoth является товарным знаком InZone Industries Limited

% PDF-1.4 % 2117 0 obj> эндобдж xref 2117 72 0000000016 00000 н. 0000002953 00000 п. 0000003167 00000 н. 0000001776 00000 н. 0000003220 00000 н. 0000003349 00000 п. 0000003554 00000 н. 0000003670 00000 н. 0000079796 00000 п. 0000079870 00000 п. 0000079957 00000 н. 0000080037 00000 п. 0000080132 00000 п. 0000080181 00000 п. 0000080273 00000 п. 0000080322 00000 п. 0000080465 00000 п. 0000080514 00000 п. 0000080645 00000 п. 0000080758 00000 п. 0000080922 00000 п. 0000080970 00000 п. 0000081062 00000 п. 0000081185 00000 п. 0000081318 00000 п. 0000081366 00000 п. 0000081499 00000 н. 0000081634 00000 п. 0000081768 00000 п. 0000081816 00000 п. 0000081901 00000 п. 0000081987 00000 п. 0000082080 00000 п. 0000082128 00000 п. 0000082176 00000 п. 0000082224 00000 п. 0000082272 00000 н. 0000082400 00000 п. 0000082448 00000 п. 0000082593 00000 п. 0000082641 00000 п. 0000082774 00000 п. 0000082880 00000 п. 0000082928 00000 п. 0000082976 00000 п. 0000083024 00000 п. 0000083072 00000 н. 0000083166 00000 п. 0000083258 00000 п. 0000083306 00000 п. 0000083354 00000 п. 0000083402 00000 п. 0000083450 00000 п. 0000083593 00000 п. 0000083642 00000 п. 0000083738 00000 п. 0000083843 00000 п. 0000083891 00000 п. 0000084014 00000 п. 0000084063 00000 п. 0000084177 00000 п. 0000084225 00000 п. 0000084273 00000 п. 0000084321 00000 п. 0000084437 00000 п. 0000084526 00000 п. 0000084574 00000 п. 0000084682 00000 п. 0000084730 00000 п. 0000084778 00000 п. 0000084826 00000 н. 0000002736 00000 н. трейлер ] >> startxref 0 %% EOF 2120 0 obj> поток xb«`b` $ 21 + / SY == c Vesx ֆ% * Ǹ9.u (qdr.IS2 * Vpfu] tt & @ Bc = O = n, @

Savio — Замена — Стандартный фильтр скиммера — Блок перегородки

Все товары, имеющиеся на складе, обычно отправляются в тот же или на следующий рабочий день. Таблица ниже покажет вам приблизительную * дату доставки вашего заказа. См. специальные примечания ниже

* Даты доставки являются приблизительными и могут отличаться из-за просроченных заказов, задержек обработки заказов, информации об оплате, таможенного оформления и различных задержек доставки, которые могут быть вне нашего контроля.Пожалуйста, обратитесь к странице конкретного продукта, на которой будет отображаться дополнительная информация, поскольку для некоторых товаров может потребоваться дополнительное время доставки или доставка напрямую от наших поставщиков. После того, как мы получим ваш заказ, с нашего веб-сайта автоматически будет отправлено электронное письмо с подтверждением заказа, в котором будет отображаться состояние запасов для товаров в вашем заказе. Рабочие дни с понедельника по пятницу, исключая праздничные дни. Когда ваш заказ будет отправлен, мы добавим ваш адрес электронной почты в программное обеспечение UPS, которое будет отправлять вам информацию для отслеживания, чтобы вы могли отслеживать статус доставки онлайн в любое время! Вот ссылка на нашу полную информацию о доставке, включая транзитную карту UPS: Щелкните здесь

Способ доставки	Приблизительное время обработки	Примерное время доставки	Расчетная дата доставки
Eco-Saver Shipping	1-3 рабочих дня при заказе до 12:00 EST	2-10 рабочих дней
Наземная служба	То же на следующий день, если заказано до 13:00 EST	2-7 рабочих дней
3 дня Выбрать	В тот же день при заказе до 13:00 EST	3 рабочих дня
2-й день Ai	В тот же день при заказе до 13:00 EST	2 рабочих дня
Next Day Air	В тот же день при заказе до 13:00 EST	1 рабочий день
Экономия воздуха на следующий день	В тот же день при заказе до 13:00 EST	1 рабочий день до конца дня
Стандарт ИБП — Канада	От 24 до 72 часов	5-10 рабочих дней

Патент США на регулируемую вентиляционную перегородку Патент (Патент № 8647184, выдан 11 февраля 2014 г.)

ПЕРЕКРЕСТНАЯ ССЫЛКА НА РОДСТВЕННЫЕ ПРИЛОЖЕНИЯ

Это приложение является частичным продолжением приложения U.Заявка на патент S. Сер. No. 10/811632, поданной 29 марта 2004 г., теперь пат. № 7094145 и озаглавленный «Вентиляционная перегородка и способ установки», а также частичное продолжение заявки на патент США сер. № 11 / 263,735, поданная 1 ноября 2005 г., ныне заброшенная и озаглавленная «Вентиляционная перегородка и перфорационная машина», причем раскрытие обеих заявок включено в настоящий документ посредством ссылки.

ОБЛАСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ

Изобретение относится к области строительных материалов и, в частности, относится к вентиляционным перегородкам чердака, обычно используемым в конструкциях жилых зданий, чтобы обеспечить вентиляционный поток через вентиляционные отверстия под потолком в чердачное пространство.

Уровень техники

Известны системы вентиляции чердаков для надлежащей вентиляции чердачных помещений, которые часто встречаются в зданиях. Вентиляция чердачного помещения желательна для предотвращения образования конденсата по внутренней поверхности крыши, который может повредить изоляцию чердака и саму строительную конструкцию. Правильная вентиляция также помогает предотвратить преждевременное таяние снега, скопившегося на крыше здания. Такое преждевременное таяние может привести к образованию льда на крыше.Такие ледяные образования могут представлять угрозу безопасности и могут привести к повреждению кровли.

Известные системы вентиляции чердаков обычно содержат множество вентиляционных отверстий, расположенных на нижней стороне или под потолком карниза, отходящего от крыши здания. Как правило, воздух проходит через вентиляционные отверстия на потолке в чердачное пространство через отверстие (именуемое здесь «проемом в плите крыши») между нижней стороной настила крыши и верхней частью внешней стены здания (так- называемая «стеновая плита»), а затем через канал для воздушного потока, образованный вентиляционной перегородкой, расположенной рядом с нижней стороной настила крыши.Вентиляционный поток обычно выходит из воздушного канала в чердак. Чердачное пространство может быть снабжено отдельным вентиляционным отверстием на крыше для облегчения потока воздуха из чердачного помещения на улицу.

Система вентиляции чердака направляет и контролирует поток вентиляционного воздуха, поскольку в противном случае неконтролируемые воздушные потоки могут быть достаточно сильными, чтобы нарушить размещение изоляции чердака, раздувая изоляцию, создавая участки, которые не изолированы должным образом. Неконтролируемые воздушные потоки, циркулирующие в чердачном помещении, также могут отрицательно повлиять на характеристики изоляции чердака, способствуя увеличению конвективной теплопередачи по верхней поверхности изоляции.

Система вентиляции чердака также предусматривает установку теплоизоляции чердака по всему потолку, как можно ближе к отверстию в плите крыши. Для этого в системах вентиляции предпочтительно предусмотрены некоторые меры, препятствующие проникновению изоляции во внутреннее пространство карниза (такое проникновение может привести к блокированию вентиляционных отверстий на потолке), а также предусматривать канал для воздушного потока, позволяющий и контролирующий поток воздуха через потолок. форточки в чердачное пространство.

U.С. Пат. В US 6,357,185 (Obermeyer) описана известная система вентиляции чердака, включающая блок инфильтрации воздуха стропила, используемый в сочетании с традиционной вентиляционной панелью крыши. Блок Обермейера представляет собой обычно прямоугольный лист материала, имеющий множество выступов, соединенных с остальной частью листа множеством линий сгиба. Блок Obermeyer служит для предотвращения проникновения изоляции, расположенной рядом с проемом в плите стены в крыше, во внутреннее пространство карниза, в то время как вентиляционная панель крыши обеспечивает канал для воздушного потока, позволяющий и контролировать поток воздуха из вентиляционных отверстий в потолке в чердачное пространство.Монтаж системы вентиляции крыши в соответствии с изобретением Обермейера требует установки вентиляционной доски крыши, а также отдельной установки отдельного блочного компонента. Установка блочного компонента Obermeyer требует, чтобы установщик сложил блочный компонент по нескольким линиям сгиба. Таким образом, процесс установки усложняется необходимостью установки двух отдельных компонентов, а также необходимостью складывать блочный компонент по нескольким линиям сгиба.

U.С. Пат. В US 6346040 (Best) раскрыта вентиляционная панель, содержащая прямоугольный лист, разделенный множеством линий сгиба на прямоугольную центральную часть, пару боковых краевых частей и концевую часть. Когда части боковых краев и концевые части складываются на место, вентиляционная панель Best образует как канал для воздушного потока, так и блок открывания плиты крыши. Чтобы установить вентиляционную панель Best, необходимо, чтобы лист был разрезан и сложен в нескольких местах, что требует относительно сложного и трудоемкого процесса установки.

Патент США. В US 4581861 (Eury) описана перегородка, имеющая боковые выступы и концевой язычок, каждый из которых соединен с остальной частью перегородки либо перфорированными линиями, либо линиями надреза, по которым выступы изогнуты относительно остальной части перегородки. перегородка. Подобно вентиляционной панели Best, когда перегородка Eury складывается в монтажную конфигурацию, перегородка образует как канал для воздушного потока, так и блок открывания пластины стены-крыши. Таким образом, чтобы установить перегородку Eury, необходимо сложить доску по нескольким линиям.Кроме того, установщику необходимо принять решение относительно правильного расположения перегородки (сравните фиг.4 и 5 Eury, которые показывают, что установщик должен будет определить правильное расстояние от перегородки с нижней стороны настил крыши и правильный угол перегородки относительно крыши).

Существует потребность в недорогой вентиляционной перегородке, которая эффективно обеспечивает вентиляцию и изоляцию, быстро и легко устанавливается и может быть установлена ​​в различных конфигурациях здания.Настоящее изобретение удовлетворяет эту потребность.

СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ

Вкратце, в первом аспекте настоящая заявка направлена ​​на адаптируемую вентиляционную перегородку, устанавливаемую на нижней стороне крыши, и на стеновую плиту строительной конструкции между парой стропил крыши, имеющей стропило. расстояние для обеспечения вентиляции между потолком и чердаком строительной конструкции. Вентиляционная перегородка включает в себя основную часть корпуса, имеющую продольную ось и обычно расположенную в плоскости основного корпуса.Прокладка проходит обычно перпендикулярно от основного корпуса относительно плоскости основного корпуса, а хвостовая часть шарнирно прикреплена к основной части корпуса. Основная часть корпуса и хвостовая часть включают в себя первую и вторую боковые кромки, проходящие, как правило, параллельно продольной оси. Ширина перегородки определяется между первой и второй боковыми кромками. По меньшей мере, одна слабая линия проходит обычно параллельно продольной оси для изменения ширины перегородки для адаптации к расстоянию между стропилами.

Задачей настоящего изобретения является создание конструкции перегородки для вентиляции, которую можно использовать при различных расстояниях между стропилами, чтобы обеспечить путь для воздушного потока от потолка к вентиляционному отверстию крыши, который позволяет воздуху проходить через изоляцию.

Особенностью данного изобретения является то, что конструкция вентиляционной перегородки образована концевыми распорными элементами, которые устанавливают надлежащее расстояние от крыши здания до основного корпуса вентиляционной перегородки для потока воздуха через изоляционный слой строительство.

Другой особенностью данного изобретения является то, что конструкция вентиляционной перегородки образована промежуточными прокладками, которые не являются непрерывными с концевыми прокладками, чтобы установить гибкую промежуточную часть между концевыми прокладками и промежуточными прокладками.

Преимущество этого изобретения состоит в том, что гибкая промежуточная часть между концевыми распорками и промежуточными распорками позволяет основной части вентиляционной перегородки изгибаться для правильной установки в определенных конфигурациях крыши здания.

Другим преимуществом данного изобретения является то, что промежуточные распорки могут быть расположены напротив крыши здания на одном уровне с концевыми распорками в некоторых конфигурациях крыши здания.

Еще одна особенность этого изобретения состоит в том, что вентиляционная перегородка включает в себя множество ослабленных линий, образованных в вентиляционной перегородке, чтобы обеспечить отрывные полосы для изменения эффективной ширины вентиляционной перегородки.

Еще одна особенность этого изобретения состоит в том, что несколько ослабленных линий расположены на разных расстояниях от соответствующих краев вентиляционной перегородки, что позволяет плавно регулировать ширину вентиляционной перегородки.

Еще одним преимуществом данного изобретения является то, что вентиляционная перегородка с регулируемой шириной может иметь размер, позволяющий поместиться практически на любом расстоянии между стропилами крыши.

Еще одна особенность этого изобретения состоит в том, что вентиляционная перегородка также образована с двумя линиями ослабления около центра конструкции вентиляционной перегородки, чтобы позволить вентиляционной перегородке подбираться по размеру, чтобы соответствовать половинному размеру стропильного промежутка крыши.

Еще одной особенностью данного изобретения является то, что линии ослабления проходят от одного конца вентиляционной перегородки до другого.

Эти и другие цели, особенности и преимущества достигаются в соответствии с настоящим изобретением за счет обеспечения вентиляционной перегородки регулируемой ширины, устанавливаемой на нижней стороне настила крыши и на стеновой плите строительной конструкции между парой стропил крыши, имеющей стропило. расстояние для обеспечения вентиляции между потолком и чердаком строительной конструкции. Основная часть корпуса имеет продольную ось и обычно расположена на месте основного корпуса. Прокладка проходит от основной части корпуса, а хвостовая часть шарнирно прикреплена к основной части корпуса.Основная часть корпуса и хвостовая часть включают в себя первую и вторую боковые кромки, а ширина перегородки определяется между первой и второй боковыми кромками. По меньшей мере, одна слабая линия проходит обычно параллельно продольной оси для изменения ширины перегородки для адаптации к расстоянию между стропилами.

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ

Преимущества этого изобретения будут очевидны при рассмотрении следующего подробного описания изобретения, особенно в сочетании с прилагаемыми чертежами, на которых:

Фиг.1 представляет собой вид в поперечном разрезе через крышу, стену и потолок строительной конструкции, показывающий вентиляционную перегородку в соответствии с одним предпочтительным вариантом осуществления настоящего изобретения в установленной конфигурации, чтобы заблокировать проем в плите крыши первого размера;

РИС. 2 — вид в разрезе крыши, стены и потолка строительной конструкции, показывающий вентиляционную перегородку, показанную на фиг. 1 в установленной конфигурации, чтобы заблокировать проем в плите в стене второго размера;

РИС. 3 — вид в перспективе изнутри вентиляционной перегородки, показанной на фиг.1 и 2, ориентированные к внешней стороне строительной конструкции по линии 3 — 3 на фиг. 2;

РИС. 4 — вид в перспективе первой поверхности вентиляционной перегородки, показанной на фиг. 1 и 2, показаны в неустановленной конфигурации;

РИС. 4A — сильно увеличенный вид в перспективе вентиляционной перегородки, взятый из окружности 4 A на фиг. 4 показаны перфорированные линии в угловой части вентиляционной перегородки;

РИС. 4B представляет собой сильно увеличенный вид в перспективе вентиляционной перегородки, взятый из окружности 4 B на фиг.4 показаны перфорированные линии в угловой части вентиляционной перегородки;

РИС. 5 — вид в перспективе второй стороны вентиляционной перегородки, показанной на фиг. 4;

РИС. 6 — вид сбоку вентиляционной перегородки, показанной на фиг. 4; и

фиг. 7 — вид в перспективе другого варианта осуществления настоящего изобретения, показанного в неустановленной конфигурации.

ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ПРЕДПОЧТИТЕЛЬНОГО ВАРИАНТА ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ

Определенная терминология используется в нижеследующем описании только для удобства и не является ограничивающим.Слова «правый», «левый», «верхний» и «нижний» обозначают направления на чертежах, на которые сделана ссылка. Слова «внутренний» и «внешний» относятся к направлениям к геометрическому центру вентиляционной перегородки или ее обозначенным частям, соответственно, к геометрическому центру вентиляционной перегородки и от него. Кроме того, как используется в данном документе, слово «а» или единственное число включает множественное или более одного компонента, если специально и явно не ограничивается единственным или единственным компонентом или если единственное значение не очевидно из контекста.Терминология включает слова, упомянутые выше, их производные и слова аналогичного значения.

Ссылаясь на чертежи, на которых одинаковые ссылочные позиции используются для обозначения одних и тех же компонентов на всех чертежах, на фиг. 1-7 два предпочтительных, неограничивающих варианта выполнения вентиляционной перегородки 100 . Вентиляционная перегородка 100 прикрепляется к нижней стороне настила крыши 54 и к стеновой плите 28 строительной конструкции 10 .

В частности, со ссылкой на фиг. 1-3, конструкция здания 10 имеет обычную конструкцию и включает в себя внутреннее помещение 20 , чердачное пространство 40 и конструкцию крыши 50 . Внутренняя комната 20 имеет внешнюю стену 30 , предпочтительно образованную сборкой внутренней стеновой панели 22 , стенных стоек 26 и наружного настенного покрытия 34 (множество хорошо известных традиционных материалов, включая дерево для облицовки наружных стен можно использовать винил или кирпич ( 34 ).Наружная стена 30 отделяет внутреннюю комнату 20 от внешней части 12 . Стеновая пластина 28 образует верхнюю часть внешней стены 30 . Внутреннее помещение 20 дополнительно включает в себя потолок 24 , образованный стеновыми панелями потолка 25 , прикрепленными к потолочным балкам 32 . Балки перекрытия 32 также служат балками мансардного этажа. Обычно изоляция 80 устанавливается над потолком 24 для изоляции внутреннего помещения 20 конструкции здания 10 .

Конструкция крыши 50 включает настил крыши 54 , прикрепленный к стропилам 52 . Битумная черепица 56 прикреплена к настилу крыши 54 . Стропила 52 и балки перекрытия 32 могут поставляться в виде предварительно собранной конструкции стропильной фермы или, альтернативно, могут быть собраны на строительной площадке. Конструкция крыши 50 предпочтительно включает карниз 60 , выступающий за внешнюю стену 30 .Карниз 60 включает внутреннее пространство 62 и нижнюю часть, или «потолок» 64 . Внутреннее пространство карниза 62 выходит наружу 12 через люки на потолке 66 .

Наборы стропил 52 и балок перекрытия 32 соединяются вместе со стеновой плитой 28 и стропилами 52 обычно имеется расстояние между стропилами R _S в два фута (2 ‘) между соседними комплекты стропил 52 и балок перекрытия 32 .Отверстие 70 в плите в стене крыши образовано между смежными наборами стропил 52 и балками перекрытия 32 . Этот проем в стенке крыши 70 может различаться по размеру в зависимости от размера балок перекрытия 32 , размера стропил 52 , расстояния между стропилами R _S балок потолка 32 и крыши стропила 52 (обычно двадцать четыре дюйма (24 дюйма)) и расположение соединения между балками потолка и стропилами крыши.Например, потолочная балка 32 , имеющая первую высоту D 2 , проиллюстрирована на фиг. 1, в то время как балка перекрытия 32 a , имеющая высоту D 4 (больше, чем D 2 ), проиллюстрирована на фиг. 2. Проем 70 в пластине крыши, соответствующий потолочной балке 32 , меньше, чем проем 70 в пластине крыши, соответствующий потолочной балке 32 a . Обратите внимание, что ширина стеновой пластины 28 может варьироваться, при этом стеновая пластина 28 (и стойки 26 ) имеет первую ширину D 1 (например, D 1 соответствует ширине обычных пиломатериалов размером два на четыре дюйма (2 × 4 дюйма)) (ФИГ.1) или имеющий вторую ширину D 3 (например, D 3 , соответствующую ширине обычного пиломатериала два на шесть дюймов (2 × 6 дюймов)) (фиг. 2). Кроме того, наклон крыши 50 может варьироваться от одной строительной конструкции 10 к другой.

Как обсуждалось выше, желательно обеспечить вентиляцию снаружи 12 , через вентиляционные отверстия на потолке 66 , во внутреннее пространство карниза 62 , через отверстие в плите в крыше 70 и на чердак пространство 40 , как показано стрелками направления на фиг.1. Чердак 40 может быть снабжен вентиляционным отверстием 42 с пассивным или моторным приводом для увеличения и / или регулирования скорости вентиляционного потока.

Обращаясь теперь в первую очередь к фиг. 1-6, вентиляционная перегородка 100 содержит цельный цельный корпус, имеющий первую поверхность 110 и вторую поверхность 112 . Вентиляционная перегородка 100 предпочтительно имеет первый конец 102 , второй конец 104 , первую боковую кромку 106 и вторую боковую кромку 108 .Центральная продольная ось 101 проходит между первым и вторым концами 102 , 104 . Первая и вторая боковые кромки , 106, , , 108, предпочтительно проходят в целом параллельно продольной оси 101 , а первый и второй концы 102 , 104 предпочтительно расположены в целом перпендикулярно продольной оси 101 , но этим не ограничиваются. Основная часть , 120, корпуса расположена рядом с первым концом 102 и имеет плоскость основного корпуса, определяемую первой поверхностью , 110, .По меньшей мере, одна и, предпочтительно, две удлиненные торцевые прокладки , 122 проходят в целом перпендикулярно от первой поверхности 110 основного корпуса 120 относительно плоскости основного корпуса 120 a . Предпочтительно концевые распорки , 122, расположены ближе к первому концу 102 , чем ко второму концу 104 . Хвостовая часть , 150, соединена с основной частью корпуса , 120, и находится рядом со вторым концом , 104, .Предпочтительно, хвостовая часть , 150, подвижно соединена с основной частью , 120, посредством одного гибкого шарнира , 154, . Как подробно описано ниже, когда вентиляционная перегородка , 100, установлена ​​в строительной конструкции 10 , это необходимо для варианта реализации вентиляционной перегородки 100 , показанного на фиг. 1-6, чтобы установщик согнул вентиляционную перегородку 100 вдоль этой единственной петли 154 .

В одном предпочтительном варианте шарнир 154 образован пересечением двух предварительно отформованных закругленных участков 160 и 162 .Более конкретно, как лучше всего показано на фиг. 6, конец основной части 120 , продолжающийся к второму концу 104 , включает в себя первую закругленную секцию 160 , образованную по радиусу R 1 , расположенному по отношению к стороне вентиляционной перегородки, соответствующей первое лицо 110 . Вторая закругленная секция 162 , проходящая между первой закругленной секцией 160 и вторым концом 104 , следует по радиусу R 2 , также расположенному относительно первой поверхности 110 стороны вентиляционной перегородки 100 .Петля 154 не имеет надрезов, надрезов и отверстий. Вентиляционная перегородка 100 имеет по существу одинаковую толщину в основной части 120 , задней части 150 и на шарнире 154 .

Предпочтительно, хвостовая часть 150 имеет фланец 156 , расположенный на втором конце 104 , причем фланец 156 соединен с остальной частью хвостовой части 150 предпочтительно одним предварительно сформованным изгибом 158 .Предпочтительно предварительно сформованный изгиб образует угол в диапазоне от примерно 70 до примерно 110 градусов между фланцем 156 и остальной частью хвостовой части 150 (угол измеряется вдоль первой поверхности 110 ). Подобно петле 154 , изгиб 158 не имеет бороздок, разрезов или перфорированных отверстий, а изгиб 158 имеет по существу такую ​​же толщину, что и другие части вентиляционной перегородки 100 .

В частности, со ссылкой на фиг.1-4B, основная часть корпуса 120 приспособлена для неподвижного прикрепления к нижней стороне настила крыши 54 между стропилами крыши 52 и балками потолка 32 , так что концевая распорка 122 является расположен рядом с нижней стороной настила 54 крыши, создавая по меньшей мере один канал для потока воздуха 128 между первой поверхностью 110 и нижней стороной настила 54 крыши. В предпочтительном варианте осуществления с двумя концевыми прокладками 122 имеется три канала для потока воздуха 128 , включая канал для потока воздуха 128 , расположенный вдоль первой и второй боковых кромок 106 и 108 вентиляционной перегородки 100 между распорками 122 и стропилами 52 и другим каналом для воздушного потока 128 , расположенным между двумя концевыми распорками 122 .Вентиляционная перегородка 100 предпочтительно имеет ширину перегородки W _B приблизительно двадцать два с половиной дюйма (22½ дюйма), так что первая и вторая боковые кромки 106 , 108 примыкают или находятся в непосредственной близости. к стропилам крыши 52 в установленном положении. Первый и второй боковые края 106 , 108 предпочтительно примыкают к стропилам крыши или находятся в непосредственной близости от них 52 , чтобы в целом предотвратить зазоры, которые предпочтительно препятствуют выходу изоляции 80 из чердачного пространства 40 через зазоры или ветром нарушить изоляцию чердачного помещения 40 продувкой через зазоры.Кроме того, фланец 156 приспособлен для неподвижного крепления к стеновой пластине 28 , предпочтительно вдоль внутренней стороны 28 a стеновой пластины 28 для дополнительной стабилизации вентиляционной перегородки 100 и в целом Не допускайте нарушения изоляции 80 потоком воздуха.

Основная часть корпуса 120 может дополнительно содержать по меньшей мере одну, а предпочтительно две промежуточные прокладки 140 для определения промежуточной части корпуса, образующей часть основной части корпуса, расположенной между концевыми прокладками , 122 и хвостовой частью. 150 .Подобно концевым прокладкам , 122, , промежуточные прокладки , 140, проходят в первом направлении от первой поверхности , 110, . Промежуточные прокладки , 140, являются прерывистыми от концевых прокладок , 122 , чтобы определить гибкую плоскую часть между концевыми прокладками , 122 и промежуточными прокладками , 140 , как это конкретно показано на фиг. 2. Когда вентиляционная перегородка 100 установлена ​​в первой конфигурации установки, как показано на фиг.1, в котором отверстие 70 в стене в крыше относительно невелико, без задней части 150 , прогибающейся внутрь от настила крыши 54 , промежуточные распорки 140 улучшают функцию концевых распорок 122 опираясь на нижнюю часть настила крыши 54 . В некоторых установках промежуточные распорки , 140, могут действовать как ребра жесткости в направлении продольной оси 101 вентиляционной перегородки 100 .В таких установках гибкая часть между концевыми прокладками , 122 и промежуточными прокладками , 140 имеет тенденцию заставлять вентиляционную перегородку 100 принимать «изогнутую» вторую установленную конфигурацию, как показано на фиг. 2, когда вентиляционная перегородка 100 установлена ​​в строительной конструкции 10 , имеющей относительно большое отверстие 70 в стенке крыши. Таким образом, промежуточные распорки , 140, стремятся установить вентиляционную перегородку , 100, в желаемое установленное положение, независимо от конкретных размеров проема 70 в плите крыши в строительной конструкции 10 .

Кромочный элемент жесткости 118 , показанный только в вариантах осуществления, показанных на фиг. 4, 5 и 7 , необязательно, но предпочтительно, могут быть расположены вдоль по меньшей мере одного из первого конца 102 и частей двух боковых кромок 106 , 108 , и предпочтительно расположены вдоль каждого первого конца 102 и частей боковых краев 106 , 108 рядом с первым концом 102 . Точно так же концевые распорки , 122 и промежуточные распорки , 140 могут дополнительно содержать по меньшей мере один, а предпочтительно множество, боковых ребер жесткости 126 , 146 соответственно.В предпочтительном варианте осуществления боковые элементы жесткости , 126, , , 146, сформированы за одно целое с концевыми и промежуточными прокладками 122 , 140 , соответственно, обычными методами термического формования или формования. Предпочтительно ребра жесткости 118 вдоль боковых краев 106 , 108 имеют длину, по существу равную длине концевых прокладок 122 , не мешая гибкой плоской части между концевыми прокладками 122 и промежуточными прокладками 140 .

Вентиляционная перегородка 100 представляет собой гибкий лист, предпочтительно имеющий толщину от примерно 0,010 дюйма до примерно 0,040 дюйма. Листовые металлы, термопласты и композитные материалы, состоящие из волокон, пропитанных термопластическими материалами, могут быть использованы для образования вентиляционной перегородки 100 . Листовые металлы, такие как оцинкованная сталь, нержавеющая сталь, алюминий и медь, могут быть сформованы в вентиляционные перегородки для использования в настоящем изобретении. Термопластические материалы, которые могут быть использованы в настоящем изобретении, представляют собой, например, поливинилхлориды (пластифицированные или непластифицированные), полистиролы, ацетали, нейлоны, акрилонитрил-бутадиен-стирол (ABS), стирол-акрилонитрил (SAN), полифениленоксиды, поликарбонаты, полиэфирсульфоны, полиарилсульфоны, полиэтилен, полистирол, терефталаты, полиэфиркетоны, полипропилены, полисиликоны, полифениленсульфиды, полииономеры, полиэпоксиды, поливинилиденгалогениды и их производные и / или их смеси.Конкретный используемый материал зависит от желаемого конечного использования и условий нанесения, связанных с этим использованием, как хорошо известно в данной области техники. В настоящее время предпочтительно использовать синтетический полимер, такой как поливинилхлорид, полипропилен, АБС или полистирол, для образования вентиляционной перегородки 100 .

Вентиляционная перегородка 100 предпочтительно изготавливается с использованием обычных методов термического формования, хорошо известных в области формования. Из этого описания специалист поймет, что геометрическая конструкция вентиляционной перегородки 100 допускает простой одностадийный производственный процесс, снижающий стоимость изготовления.Специалист также поймет из этого раскрытия, что несколько вентиляционных перегородок , 100, могут быть уложены друг на друга в виде вложенного устройства для хранения и транспортировки, что облегчает транспортировку вентиляционных перегородок , 100, .

Ссылаясь на фиг. 3-5, вентиляционная перегородка 100 может иметь по меньшей мере одну линию ослабления 132 , 14 a — 14 f , проходящую по меньшей мере над частью основного корпуса 120 для облегчения разрезания и / или разрыва вентиляционной перегородки 100 на меньшие части для установки между соседними наборами стропил 52 и потолочных балок 32 , имеющих расстояние менее двух футов (2 ‘), или для адаптации вентиляционного отверстия перегородка для вставки между стропилами крыши 52 , имеющая почти любое нетипичное расстояние между стропилами R _S .В частности, в предпочтительном варианте осуществления вентиляционная перегородка 100 включает одну или несколько линий надреза 132 (лучше всего видно на фиг.4), проходящих в целом параллельно продольной оси 101 около средней части вентиляционной перегородки 100 для разрезания дефлектора 100 на две части. Кроме того, предпочтительная вентиляционная перегородка 100 включает перфорированные линии 14 a — 14 f , проходящие в целом параллельно продольной оси 101 рядом с первой и второй боковыми кромками 106 , 108 для разрыва перегородки 100 для изменения ширины перегородки W _B .Линии надреза 132 и перфорированные линии 14 a — 14 f предпочтительно проходят от первого конца 102 ко второму концу 104 , как правило, параллельно продольной оси 101 , но не так уж ограничен. Например, линии надреза 132 или перфорированные линии 14 a — 14 f могут проходить под углом к ​​продольной оси 101 для адаптации к стропилам крыши 52 , которые сужаются по направлению к вершине строительной конструкции 10 или может проходить почти по любому пути на вентиляционной перегородке 100 , чтобы приспособиться к конкретным особенностям строительной конструкции 10 и стропил 52 или балок 32 .

Как показано на фиг. 4-5, перфорированные линии 14 a — 14 f предпочтительно состоят из первой перфорированной линии 14 a , второй перфорированной линии 14 b , третьей перфорированной линии 14 c , четвертая перфорированная линия 14 d , пятая перфорированная линия 14 e и шестая перфорированная линия 14 f , которые проходят вдоль вентиляционной перегородки 100 в целом параллельно к продольной оси 101 и первой и второй боковым кромкам 106 , 108 .Первая, вторая и третья перфорированные линии 14 a , 14 b , 14 c предпочтительно расположены на первом, втором и третьем расстояниях L 1 , L 2 , L 3 от первой боковой кромки 106 и четвертая, пятая и шестая перфорированные линии 14 d , 14 e , 14 f предпочтительно расположены на четвертом, пятом и шестом расстояниях L 4 , L 5 , L 6 от второй боковой кромки 108 .В предпочтительном варианте осуществления первое расстояние L 1 составляет три четверти дюйма (¾ ″), второе расстояние L 2 составляет два с четвертью дюйма (2¼ ″), третье расстояние L 3 составляет четыре дюйма (4 дюйма), четвертое расстояние L 4 составляет половину дюйма (½ дюйма), пятое расстояние L 5 составляет три дюйма (3 дюйма), а шестое расстояние L 6 составляет четыре дюйма (4 ″). Ширина перегородки W _B , а также первое, второе, третье, четвертое, пятое и шестое расстояния L 1 -L 6 не ограничиваются вышеперечисленными значениями и могут принимать практически любые значения, позволяющие адаптировать вентиляцию. перегородка 100 для конкретной конструкции здания 10 или альтернативного применения.Вентиляционная перегородка 100 может быть разорвана по одной или нескольким перфорированным линиям 14 a — 14 f для изменения ширины перегородки W _B для адаптации вентиляционной перегородки 100 к различным стропилам шаг R _S .

При использовании вентиляционная перегородка 100 настоящего изобретения устанавливается на нижней стороне настила крыши 54 и на стеновой плите 28 в несколько этапов. На первом этапе пользователь устанавливает вентиляционную перегородку 100 и размещает вентиляционную перегородку 100 так, чтобы распорка 122 прилегала к нижней стороне настила крыши 54 между соседними стропилами 52 .Когда распорка , 122, расположена рядом с нижней стороной настила крыши 54 , по меньшей мере, один канал для воздушного потока 128 создается между нижней стороной настила 54 и первой поверхностью 110 . Часть задней части 150 расположена рядом со стеновой пластиной 28 , а задняя часть 150 может быть расположена под углом относительно основной части корпуса 120 на шарнире 154 , так что вентиляционная перегородка 100 существенно блокирует отверстие в пластине крыши 70 .Это образует перегородку для направления потока воздуха из вентиляционных отверстий потолка 66 в чердачное пространство 40 , а также сохраняет изоляцию 80 внутри чердачного пространства 40 , так что изоляция 80 не блокирует воздух. поток. Вентиляционная перегородка 100 может быть легко размещена в надлежащем положении для установки, независимо от точных размеров строительной конструкции 10 , в которую устанавливается вентиляционная перегородка 100 .Более конкретно, снова со ссылкой на фиг. 1-3, установщику необязательно измерять положение вентиляционной перегородки 100 относительно нижней стороны настила крыши 54 , чтобы получить канал 128 для воздушного потока соответствующего размера. То есть распорки , 122, и , 140, автоматически устанавливают первую грань 110 на надлежащем расстоянии от нижней стороны настила 54 крыши.

Точно так же фланец 156 и петля 154 помогают правильно разместить вентиляционную перегородку 100 относительно настенной пластины 28 и настила крыши 54 .В частности, когда фланец 156 перекрывает часть внутренней стороны стеновой пластины 28 a , а вторая закругленная часть 162 расположена рядом с верхней частью стеновой пластины 28 , основной часть корпуса 120 имеет тенденцию позиционироваться относительно настила крыши 54 и стеновой плиты 28 в надлежащем положении вдоль продольной оси 101 вентиляционной перегородки 100 , так что полный слой изоляции 80 можно установить на весь потолок 24 .Соответственно, со стороны установщика требуется лишь минимальное усилие, чтобы правильно установить дефлектор 100 в монтажное положение.

В зависимости от расстояния между стропилами R _S , вентиляционная перегородка 100 может быть вставлена ​​непосредственно между стропилами 52 , так что первая и вторая боковые кромки 106 , 108 примыкают или находятся в непосредственной близости от стропила 52 . Однако, если расстояние между стропилами R _S нетипично или вентиляционная перегородка 100 расположена между двумя концевыми стропилами (не показаны), где расстояние между стропилами R _S может быть больше или меньше, чем в остальной части здания конструкции 10 , ширина перегородки W _B может быть изменена путем разрезания или разрыва перегородки 100 по одной или нескольким линиям надреза 132 или перфорированным линиям 14 a — 14 ф .Например, если расстояние между стропилами R _S 52 толщиной полтора дюйма (1½ дюйма) составляет шестнадцать дюймов (16 дюймов), третья и шестая линии перфорации 14 c , 14 f разорваны пользователем, в результате образовалась вентиляционная перегородка 100 , имеющая ширину перегородки W _B четырнадцать с половиной дюймов (14½ дюймов), которую можно вставить между двумя соседними стропилами 52 таким образом, что первая и вторая боковые кромки , 106, , , 108, примыкают к стропилам 52 или находятся в непосредственной близости от них.

Кроме того, для строительной конструкции 10 , имеющей стандартное расстояние между стропилами в два фута (2 ‘) R _S , вентиляционную перегородку 100 , имеющую ширину перегородки двадцать два с половиной (22 ½ дюйма) W _B можно вставить непосредственно между стропилами 52 , не разрывая и не разрезая вентиляционную перегородку 100 . Кроме того, на конце строительной конструкции 10 , в которой расстояние между стропилами R _S составляет один фут (1 ‘), вентиляционная перегородка 100 может быть разрезана по одной из линий надреза 132 , что приведет к образованию вентиляционного отверстия. перегородка 100 с одной проставкой 122 и созданием двух каналов для воздушного потока 128 между проставкой 122 и стропилами 52 , когда перегородка 100 вставлена ​​в концевые стропила 52 строительной конструкции 10 .Эта вентиляционная перегородка 100 предпочтительно должна иметь ширину перегородки W _B приблизительно десять с половиной дюймов (10½ дюймов). Кроме того, несколько вентиляционных перегородок 100 или части вентиляционных перегородок 100 могут быть приспособлены для вставки бок о бок между стропилами крыши 52 , имеющими расстояние между стропилами R _S , которое больше ширины перегородки W. _Б .

На другом этапе хвостовая часть 150 предпочтительно сначала прикрепляется к стеновой пластине 28 , а затем основная часть 120 прикрепляется к нижней стороне крыши 54 .В качестве альтернативы, основная часть 120 корпуса может быть прикреплена к нижней стороне крыши 54 до того, как хвостовая часть 150 будет прикреплена к стеновой пластине 28 . Предпочтительно, основная часть корпуса , 120, и фланец , 156, жестко прикреплены к настилу крыши 54 и внутренней стороне 28 a стеновой пластины 28 соответственно, предпочтительно с использованием скоб. Другие механические крепежи или клей также можно использовать для прикрепления основной части 120 корпуса и / или фланца 156 .

После установки вентиляционных перегородок 100 можно установить изоляцию 80 на чердаке 40 . Изоляция 80 обычно может быть установлена ​​в виде войлока, уложенного между балками перекрытия 32 или путем вдувания неплотной изоляции в чердачное пространство 40 . Вдуваемая изоляция 80 проиллюстрирована на фиг. 1. Возможность легкого изменения ширины WB перегородки 100 при использовании вдуваемой изоляции 80 является предпочтительной, так что первая и вторая боковые кромки 106 , 108 располагаются с прилеганием друг к другу. или в непосредственной близости к соседним стропилам 52 так, чтобы вдуваемая изоляция 80 не выходила из отверстия плиты крыши 70 или ветер не дул через отверстие 70 , нарушая изоляцию 80 .

Теперь обратимся к фиг. 7, вентиляционная перегородка 200 согласно первому варианту осуществления аналогична вентиляционной перегородке 100 согласно первому варианту осуществления, за исключением того, что петля 154 и фланец 156 отсутствуют. Вентиляционная перегородка 200 второго варианта осуществления в целом функционирует так же, как и первый вариант осуществления 100 , и может быть изготовлен с использованием тех же материалов и тех же технологий производства. При установке основная часть , 220, не наклонена под углом относительно хвостовой части 250 резким образом на шарнире, а скорее хвостовая часть 250 является продолжением или продолжением основной части 220 . .Хвостовая часть , 250, соединена около второго конца 204 с пластиной стенки 28 , плоскими частями задней части 250 и между концевыми прокладками 122 и промежуточными прокладками, позволяющими изгибать изгиб вентиляционная перегородка 20 , необходимая для крепления вентиляционной перегородки к строительной конструкции. Хотя это не показано на фиг. 7, вентиляционная перегородка 200 второго предпочтительного варианта может также иметь слабые линии 132 , 14 a — 14 f , чтобы разрешить изменение ширины перегородки W _B для адаптации вентиляционная перегородка 200 в различные строительные конструкции 10 .

Следует понимать, что изменения в деталях, материалах, этапах и компоновке частей, которые были описаны и проиллюстрированы для объяснения сущности изобретения, будут происходить и могут быть сделаны специалистами в данной области техники после прочтения настоящего документа. раскрытие в рамках принципов и объема изобретения. Вышеприведенное описание иллюстрирует предпочтительный вариант осуществления изобретения; однако концепции, основанные на описании, могут использоваться в других вариантах осуществления, не выходя за рамки объема изобретения.

Raccoon Baffle для скворечников (Predator Guard)

Шатающаяся перегородка из ПВХ отпугнет многих лазающих млекопитающих, но 8-дюймовая металлическая перегородка для дымохода, покрытая тканью для оборудования, отпугнет как лазающих млекопитающих, так и змей. Если вы установите гнездовой ящик на дереве, большом деревянном столбе, заборе или телефонном столбе без охраны, будьте готовы потерять взрослых особей, яйца и птенцов из-за енотов, змей или кошек. Тот факт, что у вас нет хищников в первый год, не означает, что они в безопасности — например, иногда енотам может потребоваться 3-4 года, чтобы найти место для «Хэппи Мил». См. Сравнение плюсов и минусов различных стилей защиты от хищников. Топка (Kingston) или ПВХ качается перегородка будет защитите свой гнездовой ящик от лазающих хищников, таких как еноты и кошки. Это также отпугнет белок, бурундуков, мышей и крыс, если они иначе не смогут прыгнуть в ящик. Чем шире, тем лучше. (Примечание: некоторые еноты могут залезть по трубе диаметром 4 дюйма, особенно если они действительно голодны.) Для змей необходимо пространство или расстояние между центральной трубой, используемой для крепления гнезда, и окружающей перегородкой.Это позволяет змее подняться внутри перегородки. На конструкциях Purple Martin, установленных на стальных квадратных трубах 3 «x3», вы можете использовать приподнятый перевернутый мусорный бак на 38 галлонов в качестве перегородки. 8-дюймовый защитный кожух дымохода также отпугивает змей. Маленький (4 дюйма) диаметр из ПВХ справляется с , а не с , поскольку змеи (особенно черные крысиные змеи) могут обвиваться вокруг него, даже будучи смазанными. Они могут даже пройти мимо металлической вытяжной трубы диаметром 4-6 дюймов, поэтому Рон Кингстон (инвентарь перегородки Kingston) рекомендует использовать металлическую дымовую трубу 8 дюймов или большего диаметра. Известно, что еноты обходят металлические конические ограждения на столбах, даже если они имеют диаметр 36 дюймов. Коническая перегородка такого размера не может остановить змей длиной более 5 футов, что, слава богу, не является проблемой для КТ. Конические перегородки довольно хороши. просты в изготовлении и подходят для скворечников, установленных на деревянных столбах. См. дополнительную информацию о сдерживании кошек и змей. Плоский квадрат из аппаратной ткани шириной 4 фута также подойдет, но он затрудняет мониторинг, имеет острые края и стоит дорого. Другой вариант — это Ноэль Гард, который МОЖЕТ (или не может) отпугивать енотов, кошек и белок, но не змей или хищников среднего размера. Это небольшая проволочная сетка (1/2 дюйма), которая проходит над входным отверстием гнездового ящика. С тканью для фурнитуры работать неинтересно — она ​​жесткая, а края острые, так что будьте терпеливы и осторожны. Я рекомендую установить скворечник на металлическую трубу (электропровод EMT — 1/2 дюйма для световых коробов, 3/4 — 1 дюйм для более тяжелых коробов).Я вставляю пробку из-под вина в верхнюю часть трубы, чтобы вода не попадала внутрь и не замерзала и не раскалывала ее. Некоторые люди регулярно смазывают металлические опоры кабелепровода EMT автомобильной смазкой на литиевой основе или распыляют Pledge (полироль для мебели) или Eureka Fluid Film, чтобы животным было труднее взобраться на столб без перегородок. Простая пластиковая перегородка для ведра, фото Дотти из Индианы. Снимите бортик ведра с помощью ножа для резки бумаги. Что не работает или не рекомендуется: Использование Bird Guardian (имеющаяся в продаже пластиковая трубка, вставляемая во входное отверстие или навинчиваемая на внешнюю часть коробки) обеспечит защиту от хищников (не змей). Однако это затрудняет кормление и, как правило, не очень хорошо воспринимается синими птицами . Наблюдатели за следами обнаружили, что немногие, если таковые имеются, синие птицы будут использовать ящик с Bird Guardian на нем, а некоторые даже покидают гнезда с яйцами, когда Bird Guardian помещается в ящик.Теперь в инструкциях указано, что его следует использовать только в хорошо зарекомендовавшем себя гнезде, а после установки следует следить за тем, чтобы убедиться, что оно принято. Это также может создать проблемы при открытии переднего открывающегося ящика. Толстый блок оборудования, помещенный над входным отверстием, НЕ отпугивает енотов (или змей). Это может затруднить доступ птичьих хищников к яйцам. Два коротких насеста прямо под входным отверстием не защищают яйца или птенцов от кошек или птиц, согласно Кейт Кридлер. Некоторые люди оборачивают столб колючей проволокой, наклеивают на столб ковровые ленты (что имеет сдерживающий эффект) или используют другие острые или заостренные предметы, но они опасны для людей, включая детей, и не будут считаться гуманными. Никакой хищник не эффективен на 100%, но хороший всегда лучше, чем ничего! См. Также: Примечание : Некоторые люди просто используют перевернутое 5-галлонное пластиковое ведро для краски / герметика со снятой металлической дужкой / ручкой.Просверлите отверстие посередине дна ведра. Держите его на нужной высоте с помощью шлангового зажима внизу (установленного на столбе) или на двух деревянных брусках, прикрепленных к столбу двумя длинными винтами для настила. (Спасибо Дэну Ханану за это описание.) (Kingston) STOVEPIPE PREDATOR GUARD — Список материалов (стоимость около 8 долларов): Оцинкованная труба для камина или вентиляционная / канальная труба.Диаметр 8 дюймов (лучше шире) x 24 дюйма в длину. И то, и другое можно купить в магазинах товаров для дома Big Box, обычно в отделении сантехники возле обогревателей и печных фильтров. Примечание: черная матовая поверхность, вероятно, ржавеет — лучше гальванизированная. Не делайте типа с заклепками (если только они не глухие / вытяжные) — вам нужен прямой вертикальный шов. (Те, которые вы соединяете, — это нормально). Если вы можете его найти, попробуйте оцинкованную печь или вентиляционную трубу БЕЗ ШВА (дорого, можно купить длинными секциями и обрезать — попробуйте Обюшон или место, где продаются дровяные печи), так как некоторые змеи могут лазить по шву. Вам не нужно его резать — дымовая труба бывает двухфутовой. Канал диаметром 8 дюймов состоит из 5-футовых секций. Круг 1/2 дюйма (1/4 дюйма лучше для отпугивания мелких змей) из аппаратной ткани, которая на 1 дюйм больше, чем труба печи. Ткань для фурнитуры — это гибкая проволочная сетка, доступная в хозяйственных и садовых магазинах. Две стальные петли для подвешивания (также называемые лентой для сантехников), длиной 7 дюймов (они предотвращают удары дымохода о столб) Два No.8 крепежных винтов и гаек B32 x 3/4 дюйма Эта перегородка, разработанная Роном Кингстоном, удерживает змей, енотов, опоссумов и кошек. Инструкции: Наденьте перегородку ДО того, как надеть скворечник. [Если дымовая труба не скручена, соберите ее. Вы можете прикрепить кусок изоленты в месте пересечения вертикальных краев, потому что он острый.] Используйте ножницы для жести (лучше всего со смещением), чтобы вырезать круг из аппаратной ткани, который на 1 дюйм больше по периметру, чем дымовая труба.Остерегайтесь порезов и царапин — он будет острым! Смотрите альтернативу. (Вы можете положить дымоход поверх ткани, чтобы нарисовать круг) Вырежьте небольшое отверстие или букву «X» в середине круга (диаметр монтажной трубы — обычно от 1/2 до 1 дюйма). Поместите кружок из ткани поверх дымовой трубы. Затем загните края на дюйм вниз по периметру, чтобы он плотно вошел ВНУТРИ дымохода. Используйте ножницы для жести, чтобы прорезать три выступа в верхней части дымохода.(Опять же, металл острый — будьте осторожны! Наденьте перчатки.) Согните эти язычки поверх ткани. Надежно закрепите болтами две полоски железной подвески (или хомут для шланга) с обеих сторон монтажной трубы и согните их, чтобы поддержать ткань для оборудования. Клейкая лента, обернутая вокруг столба, помогает удерживать подвес на месте, однако со временем лента испортится. Хомут для шланга радиатора лучше. Еще раз проверьте, нет ли щелей, через которые могут протиснуться змеи.Вы можете взять шлицевую отвертку и использовать ее, чтобы приподнять аппаратную ткань к краям дымохода. Наденьте собранную перегородку на стойку, пока она не коснется металлического кронштейна подвески. Верх перегородки должен находиться на высоте не менее четырех футов от земли. Дефлектор должен немного покачиваться, чтобы препятствовать лазанию хищников. Поместите его на 3-4 дюйма ниже дна коробки. Это побудит змею войти внутрь перегородки и остановиться (если перегородка слишком низкая, змея может вылететь наружу.) См. Также чертежи и инструкции здесь или здесь. См. Также: Модификации, предложенные Нилом Йегером. Веб-сайт Общества Блюберд штата Миссури для разнообразия. Он имеет пластиковую манжету с четырьмя винтами (для крепления к стойке), с чем-то вроде X-образного деревянного основания и тканью наверху (прикрученной к дереву). Не представляет опасности, установлен на деревянной основе в форме колеса.Ориентировочная стоимость составляет менее 10 долларов за перегородку, если вы сделаете 15 перегородок (поскольку вы покупаете фурнитуру в рулонах). Примечания: Не ставьте длинную перегородку полностью на землю, так как змеи будут подниматься и преодолевать ее. Общество Пурпурного Мартина рекомендует использовать перегородку, которая начинается на высоте 4 футов от земли. Если дымовая труба начинает ржаветь, змеи могут получить покупку. Снимите их, слегка отшлифуйте и покрасьте экстерьером gloss или полуглянцевой эмалью, чтобы они оставались гладкими и выглядели лучше. Перегородка дымовой трубы не будет ударяться о монтажную трубу, если она сделана из аппаратной ткани и утюга в соответствии с приведенными выше инструкциями. Змеи (особенно большие крысиные змеи) могут забраться на перегородку дымохода, имеющую шов. Попробуйте использовать металлическую перегородку типа «палатка», чтобы закрыть ее верхнюю часть и отодвинуть ее от столба достаточно далеко, чтобы змея не могла обойти перегородку. (Спасибо, Джимби). При установке скворечников на Т-образную стойку прорежьте две прорези (в форме X) в ткани для фурнитуры и наденьте ее на стойку.Он будет плотно прилегающим, но перегородка все равно будет раскачиваться. (Спасибо Эвелин) Если монтажный столб не стоит строго вертикально и дымовая труба упирается в столб, змеи могут переползти по нему. Доступны коммерческие охранники, но их высота всего 8 дюймов, что не отпугнет большинство змей. Хотя они работают и на белок. Если ящик установлен на большой деревянной стойке или опоре, можно сделать версию этого ограждения из металлического воздуховода кондиционера, который поставляется в виде плоских частей.Если перегородка шириной более 12 дюймов, она не должна раскачиваться, поскольку еноты не могут держаться. Известно, что еноты побеждают конические перегородки. Змеи часто забирают детенышей, которые вот-вот оперутся. Остерегайтесь гнезд шершней или бумажных ос, которые могут быть построены внутри — чтобы предотвратить это, используйте верхнюю часть из ткани вместо твердой дымовой трубы с заглушкой. Альтернатива ткани для фурнитуры: используйте готовые заглушки для печных труб вместо ткани для фурнитуры.Просверлите отверстие в центре каждой крышки (немного больше ширины столба) и поместите плоский металлический диск над большим зажимом для шланга, чтобы поддерживать перегородку, но позволять ей раскачиваться. Вставьте несколько шурупов в крышку и трубу печи, чтобы убедиться, что они не разъединяются. (Спасибо Нине) Перегородка дымовой трубы с выступами, окрашенная прекрасной камуфляжной краской от Пэм Шпильманн. Ремни для подвешивания на штанге. PVC PREDATOR GUARD — Перечень материалов: 4-дюймовая тонкостенная дренажная труба из ПВХ (сверхмощная труба Schedule 40 не нужна) длиной не менее 2 футов. (Примечание: 8-дюймовый ПВХ лучше подходит для енотов, если перегородка не шатается.) Заглушка из ПВХ с плоским верхом, 4 дюйма несколько винтов подвеска для кабелепровода или хомут для шланга. Инструкции: Установите перегородку на стойку ПЕРЕД тем, как надеть скворечник. В верхней части крышки из ПВХ просверлите отверстие посередине, которое примерно на 1/8 дюйма больше монтажной стойки. Используйте хомут для шланга увеличенного размера (расположенный ниже того места, где вы хотите, чтобы заглушка из ПВХ опиралась на столб — на несколько дюймов ниже дна гнезда), чтобы перегородка свободно раскачивалась и раскачивалась. Приклейте (сантехнический клей) или проденьте винт через колпачок из ПВХ, чтобы он не распался. Примечания: Эта перегородка не позволит мышам, енотам, кошкам и т. Д. Взобраться на шест. По нему МОГУТ лазить змеи! Может быть окрашен краской Rustoleum для пластика или краской Krylon для растушевки. Я использую лесной зеленый. Эта установка может быть дороже, чем дымовая труба. У некоторых пользователей возникли проблемы с размещением бумажных ос под крышкой из ПВХ. ПОДРОБНЕЕ: ДОМ | Основы | Ресурсы | Домовые воробьи | Дом Крапивников | Идентификатор гнезда / яйца | Карта сайта и поиск | Сало Рецепты | Деревянные ласточки | Свяжитесь со мной Сохранение Синей Птицы ОсновыМедведи, предотвращение атакОбломки — обратная сторонаПоследний совет для новичковОбновление браузера — как сделать кошки, защита птиц от чикади, деятельность детей с черными шапкамиКоммерческий фак.с HOSPконкуренция (кто превосходит кого) Свяжитесь со мнойCowbird, яйцо в гнезде , Они злые? Как голубая птица и койот получили свой цвет Как долго строить гнездо и откладывать первое яйцо? Домовые крапивы, отговаривая от гипертермии, предотвращая появление керфов, как сделать текст песни «Я желаю тебе любви» Ландшафт для блюза Ссылки и ресурсы Лаймовая болезнь и синяя птица Кинни (4 лунки) ) Дизайн гнездового ящика TRESMagic HaloКормление червейЧервячки, выращивание мышей и крыс в гнездовых ящикахМониторинг — почему и какМифыРаздаточный материал для скворечников без привязкиИмена и видыРаздаточный материал для гнездовых ящиков Плюсы и минусыNestbox Технические характеристикиИзменение гнезд, как делать гнезда, не обнаруживать гнездаДругие гнезда гс developingPicture из weekPlans, NestboxPredator GuardsPremature оперения, preventingPrivacy PolicyProblem / Predator IDProthonotary warblersQuizQuotes, связанные с bluebirdsRangeRed squirrelSearchSite MapSmith Мемориал Bluebird TrailSparrow SpookerStamps (Postal) из BluebirdsSuet RecipesStarlings — BiologyStarting TrailTips и уловок для AttractTrail, MyTree SwallowsTree глотают, deadTitmice, TuftedVideo скрепка МесяцБелые (синие) яйцаПочему мы становимся липкими из-за синих птицОкно ударяет, предотвращая обрезку крыльев (HOSP), как исправить, Все о домеНеправильная игра Nestbox Да будет весь твой блюз птицами! Если у вас возникли проблемы с сайтом / найти битые ссылки / есть предложения / исправления, пожалуйста, свяжитесь со мной! Цель этого сайта — поделиться информацией со всеми заинтересованными в сохранении синей птицы. Не стесняйтесь ссылаться на него (предпочтительно, поскольку я регулярно обновляю контент) или используйте текст из него в личных или образовательных целях. целей, со ссылкой на http://www.sialis.org или цитата для автора. Разрешение на коммерческое использование не предоставляется. Появление на этом сайте автоматически созданных объявлений Google или других объявлений не означает одобрения каких-либо из этих услуг или продуктов! Фотография в шапке Wendell Long. © Оригинальные фотографии защищены авторским правом и не могут быть использованы без специального разрешения фотографа.Пожалуйста, соблюдайте их защиту авторских прав. См. Отказ от ответственности, вызвано сегодняшним печально спорным миром. Последнее обновление 24 марта 2016 г. Дизайн Chimalis. ДОМ | Основы | Ресурсы | Домовые воробьи | Дом Крапивников | Идентификатор гнезда / яйца | Карта сайта и поиск | Сало Рецепты | Деревянные ласточки | Свяжитесь со мной Сохранение Синей Птицы ОсновыМедведи, предотвращение атакОбломки — обратная сторонаПоследний совет для новичковОбновление браузера — как сделать кошки, защита птиц от чикади, деятельность детей с черными шапкамиКоммерческий фак.с HOSPконкуренция (кто превосходит кого) Свяжитесь со мнойCowbird, яйцо в гнезде , Они злые? Как голубая птица и койот получили свой цвет Как долго строить гнездо и откладывать первое яйцо? Домовые крапивы, отговаривая от гипертермии, предотвращая появление керфов, как сделать текст песни «Я желаю тебе любви» Ландшафт для блюза Ссылки и ресурсы Лаймовая болезнь и синяя птица Кинни (4 лунки) ) Дизайн гнездового ящика TRESMagic HaloКормление червейЧервячки, выращивание мышей и крыс в гнездовых ящикахМониторинг — почему и какМифыРаздаточный материал для скворечников без привязкиИмена и видыРаздаточный материал для гнездовых ящиков Плюсы и минусыNestbox Технические характеристикиИзменение гнезд, как делать гнезда, не обнаруживать гнездаДругие гнезда гс developingPicture из weekPlans, NestboxPredator GuardsPremature оперения, preventingPrivacy PolicyProblem / Predator IDProthonotary warblersQuizQuotes, связанные с bluebirdsRangeRed squirrelSearchSite MapSmith Мемориал Bluebird TrailSparrow SpookerStamps (Postal) из BluebirdsSuet RecipesStarlings — BiologyStarting TrailTips и уловок для AttractTrail, MyTree SwallowsTree глотают, deadTitmice, TuftedVideo скрепка МесяцБелые (синие) яйцаПочему мы становимся липкими из-за синих птицОкно ударяет, предотвращая обрезку крыльев (HOSP), как исправить, Все о домеНеправильная игра Nestbox Да будет весь твой блюз птицами! Если у вас возникли проблемы с сайтом / найти битые ссылки / есть предложения / исправления, пожалуйста, свяжитесь со мной! Цель этого сайта — поделиться информацией со всеми заинтересованными в сохранении синей птицы. Ответить Отменить ответ Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены * Комментарий * Имя * Email * Сайт