Жб плита п: Размеры железобетонных плит — Размеры Инфо

П 1-5 а по стандарту: Серия 3.006.1-2/87

Стандарт изготовления изделия: Серия 3.006.1-2/87

Плиты перекрытия лотков П 1-5 а получили широкое распространение в строительной сфере. Их разнообразие позволяет построить с их помощью практически любое здание. Плита П 1-5 а представляет собой железобетонную плиту прямоугольной формы, предназначенную для перекрытия водосточных и канализационных каналов, собранных из лотков.

Важным моментом при монтаже теплотрасс из сборных элементов является быстрота и практичность монтажных работ. В дальнейшем теплотрассы, собранные с использованием плитных элементов, обеспечивают удобство проведение плановых проверок и ремонтных работ. Элементы легко снимаются и устанавливаются на место при регулярном техническом обслуживании теплотрасс. Трубы меняются, а плиты перекрытия лотков П 1-5 а прослужат намного дольше, ведь высокая прочность изделий отвечает самым высоким эксплуатационным характеристикам.

1.Варианты маркировки.

Маркировка плит перекрытия лотков представляет собой буквенно-цифровую комбинацию, согласно действующему Регламенту Серия 3.006.1-2.87. Существует несколько вариантов маркирования плит:

1. П 1-5 а;

2. П 1.5 а.

2.Основная сфера применения.

Основная сфера применения плит перекрытия П 1-5 а обустройство теплотрасс и тоннелей для прокладки теплопроводов. За счет своей универсальности плиты нашли гораздо большее применение в строительстве. Благодаря высокой прочности железобетонной плиты перекрытия обеспечивается максимальная сохранность проложенных коммуникаций в теплотрассах при движениях грунта и иных деформациях.

Использование железобетонных лотков значительно облегчает обустройство трубопроводов и иных коммуникаций, а плиты перекрытия Серии 3.006.1-2.87

служат достойной защитой для различных коммуникаций от различных воздействий и механических повреждений. Также могут использоваться как дополнительная теплоизоляция коммуникационных сетей. Плиты перекрывают лотки сверху, но возможен вариант использования, когда плитный элемент укладывают на грунт, а сверху накрывается перевернутым лотком, а стыки свариваются. При таком использовании плита является днищем железобетонного канала.

Основное назначение плиты П 1-5 а обеспечение высокой плотности канала, а также сохранность инженерных коммуникаций, проложенных под землей, от агрессивных факторов: излишней влаги, перепадов температуры и обвалов грунта.

Плиты перекрытия лотков чаще всего используют для сооружения тепловых трасс. Стоит отметить, что область их применения не ограничивается только строительством энергообъектов. Изделие П 1-5 а востребовано и в других областях строительства, поскольку имеет высокую степень теплоизоляции, высокую прочность, что позволяет выдерживать значительные нагрузки. Чаще всего теплотрассы с использованием

плит перекрытия лотков П 1-5 а выполняют подземной прокладкой на глубине 0,5-6 м. Основной фактор, от которого плиты защищают трубы и другие инженерные коммуникации, это агрессивная (в основном щелочная среда грунтов) окружающая среда.

3.Обозначение маркировки изделия.

Обозначение плит перекрытия лотков состоит из комбинации букв и цифр, что выполняется согласно Серии 3.006.1-2.87 и означает:

1. П плита;

2. 1 порядковый номер элемента;

3. 5 эквивалентная нагрузка в тс/м2;

4. а с рабочей арматурой, расположенной в верхней зоне.

Плиты перекрытия лотков П 1-5 а имеют габаритные размеры 740х420х50

, где: указывается длина, ширина и высота, а также порядковый номер размерной группы, расчетная нагрузка. Геометрический объем данного изделия составляет 0,0155 , объем бетона — 0,02 . Общий вес изделия 40 . Все обозначения наносят специальной краской на боковую грань плиты.

4.Основные характеристики и материалы для изготовления.

Изготавливают плиты П 1-5 а методом вибропрессования. Бетон берется марки М200 и М300, что соответствует классу по прочности на сжатие не менее чем В15. Также используют высокие классы по морозостойкости и водонепроницаемости. Для повышения прочности плиты обязательно армируют согласно ГОСТ 5781-82 горячекатаными или предварительно напряженными прутками класса А-I и A-III. В качестве армирующего элемента используют сетки тип С 1-4-1. Стальной каркас покрывают слоем бетона не менее чем на 20 см. Дополнительно внедряют монтажные петли УП 1-4. При эксплуатации в грунтах с повышенной кислотностью железобетонные изделия обрабатываются антикоррозионными и другими защитными составами. Такая же защита наносится и на арматуру для

плит П 1-5 а . При монтаже используется как петлевой, так и беспетлевой способ. Во втором случае используют строповочные отверстия.

5.Транспортировка и хранение.

Перевозка плит перекрытия лотков производится в «рабочем» положении «на ребро», при этом обязательно подкладывают деревянные доски. Все плитные элементы должны быть плотно закреплены. Хранят изделия штабелями, высота которых не превышает 2,5 метра.

Уважаемые покупатели! Сайт носит информационный характер. Указанные на сайте информация не являются публичной офертой (ст.435 ГК РФ). Стоимость и наличие товара просьба уточнять в офисе продаж или по телефону 8 (800) 500-22-52

железобетонные плоские плиты перекрытия | ТК ЖБИ

Плиты плоские железобетонные
П-1 (отв 290) серия 11.0218-780-КЖИ /Плита плоская/ V-0.1 P-0.22 1400x890x70	1 489,00 ₽
П-10-10 /Плита плоская/ V-0.1 P-0.25 1000х1000х100	884,00 ₽
П-2 (ТП501-01-2) /Плита плоская/ V-0.25 P-0.625 2480х1000х100	5 132,00 ₽
ПКП-60-18 /Плита плоская/ V-0.0054 P-0.014 180х600х50	141,00 ₽
Серия 1.243-2
ПТП-12,5-11-9 /Плита Плоская /серия 1-243-2//V-0.079 P-0.198 1100x900x80	607,00 ₽
ПТП-12,5-13-13 /Плита Плоская /серия 1-243-2//V-0.135 1300x1300x80	1 811,00 ₽
ПТП-12,5-16-14 /Плита Плоская/ серия 1-243-2// V-0.179 P-0.45 1600х1400х80	1 886,00 ₽
ПТП-12,5-8-6 /Плита плоска/серия 1.243-2// V-0.038 P-0.096 800x600x80	487,00 ₽
ПТП-8-11-9 /Плита плоская/ V-0.079 P-0.198 1100x900x80	550,00 ₽
ПТП-8-13-13 /Плита Плоская /серия 1-243-2//V-0.135 1300x1300x80	1 787,00 ₽
Серия ИИ-03-02
ПТП 11-9/Плита плоская/ V-0.06 P-0.15	607,00 ₽
ПТП-18-12 /Плита плоская/ V-0.252 P-0.63 1780х1190х120	2 934,00 ₽
ПТП-18-16 /Плита плоская/ V-0.34 P-0.85 1780x1590x120	3 114,00 ₽
ПТП-18-6 /Плита плоская / V-0.13 P-0.32 1780x590x120	1 063,00 ₽
ПТП-20-15 /Плита плоская/ V-0.354 P-0.89 1980x1490x120	2 596,00 ₽
ПТП-20-15 Мб-350/Плита плоская/ V-0.35 P-0.89 1980х1490х120	2 870,00 ₽
ПТП-24-12 /Плита плоская/ V-0.34 Р-0,85 2380x1190x120	3 271,00 ₽
ПТП-24-16 /Плита плоская/V-0.45 P-1.14 2380x1590x120	5 202,00 ₽
ПТП-24-6/Плита плоская/V-0.17 P-0.42 2380x590x120	2 419,00 ₽
ПТП-24-8 /Плита плоская/ V-0.23 P-0.58 2380х790х120	2 471,00 ₽
ПТП-26-12 /Плита плоская/ V-0.37 P-0.92 2580x1190x120	3 710,00 ₽
ПТП-26-15 /Плита плоская/V-0.46 P-1.15 2580x1490x120	5 050,00 ₽
ПТП-26-16 /Плита плоская/V-0.49 P-1.23 2580x1590x120	5 351,00 ₽
ПТП-26-4 /Плита плоская/ V-0.12 P-0.3 2580х390х120	1 034,00 ₽
ПТП-26-8 /Плита плоская/ V-0.245 P-0.61 2580х790х120	2 604,00 ₽
ПТП-28-10 /Плита плоская/ V-0.33 P-0.825 2780х990х120	3 148,00 ₽
ПТП-28-12 /Плиты плоские/ V=0.4 P-1.0 2780x1190x120	3 994,00 ₽
ПТП-28-8 /Плита плоская/ V-0.263 P-0.66 2780x790x120	3 180,00 ₽
ПТП-30-12/Плита плоская/ V-0.43 P-1.6 2980х1190х120	4 039,00 ₽
ПТП-30-8 /Плита плоская/ V-0.28 P-0.7 2980x790x120	3 554,00 ₽
ПТП-32-12 /Плита плоская/ V-0,45 P-1.13 3180x1190x120	4 262,00 ₽
ПТП-32-15/Плита плоская/ V-0.57 P-1.42 3180x1490x120	5 305,00 ₽
ПТП-32-16 /Плита плоская/ V-0.6 P-1.5 3180x1590x120	6 244,00 ₽
ПТП-32-4 /Плита плоская/ V-0.15 P-0.363 3180х380х120	3 451,00 ₽
ПТП-32-8 /Плита плоская/ V-0.30 P-0.75 3180x790x120	3 784,00 ₽
ПТП-36-10 инд./Плита плоская/ V-0.43 Р-1,06 3580х990х120	5 075,00 ₽
ПТП-36-12/Плита плоская/ V-0.511 P-1.58 3580x1190x0.12	6 897,00 ₽
ПТП-8-6 /Плита плоская/ V-0.029 P-0.073 600х800х60	365,00 ₽

Плита покрытия П-1 ( 110202-00001 )

Предназначена для формирования верхней поверхности колодца специального типа ККСС. Применяется при новом строительстве, а также ремонте или реконструкции проходных, угловых и разветвительных колодцев.

Представляет собой прямоугольную плиту покрытия с выступами на нижней и боковых поверхностях, которая устанавливается на стеновые блоки. Выступ на нижней поверхности плиты находится ниже уровня верхних поверхностей стеновых блоков, что обеспечивает необходимую степень прочности смонтированного колодца. После установки плиты выступы на ее боковых поверхностях образуют пазы, которые заполняются бетоном. На верхней грани плиты имеются четыре петли, обеспечивающие возможность строповки плиты при её погрузке-разгрузке и при опускании плиты на смонтированный корпус колодца. Плита покрытия рассчитана на нормативную нагрузку НК-80. Для идентификации производителя изделия, на внутренней поверхности плиты, в бетоне, отлит логотип ССД.

Отдельно о качестве производства ССД:

После совместных разработок ЗАО «СВЯЗЬСТРОЙДЕТАЛЬ» и ООО «НИИЖБ» учитывая воздействие агрессивной среды, современные условия эксплуатации, железобетонные изделия производства ЗАО «СВЯЗЬСТРОЙДЕТАЛЬ», выдерживают многократные циклы заморозки и оттаивания, сохраняя при этом на длительное время свои технические характеристики.

Колодец кабельной канализации связи изготавливается из тяжёлого бетона по ГОСТ 26633. Характеристики бетона: класс бетона-В25 ; морозостойкость-F200;водонепроницаемость-W8.

Класс бетона показывает фактическую прочность материала из которого изготовлено изделие, прочность бетона измеряется в кгс/см2. Чем выше класс бетона, тем лучше его технические характеристики: прочность бетона, морозостойкость, водонепроницаемость.

Морозостойкость – данный показатель отображает количество циклов замораживания и оттаивания бетона в конструкции без снижения технических характеристик материала.

Водонепроницаемость — способность материала не пропускать влагу под определенным давлением в течение определённого времени.

Устаревший номенклатурный №: 110202-00009

Перейти к сопутствующим товарам

Плиты перекрытия ПБ | ЖБИ

Плиты перекрытия ПБ

Изготовим любые размеры плит перекрытий ПК, ПБ и ПНО специально под Ваш объект. Изготавливаем плиты шириной 1м, 1,2м, 1,5м, 1,8м.

 

Наименование	Размер (мм)	Вес (т)	Цена за ед. с НДС (руб)
ПБ х-10-8
ПБ 96-10-8	9580×997×220	3,144	14 570
ПБ 95-10-8	9480×997×220	3,111	14 420
ПБ 94-10-8	9380×997×220	3,079	14 270
ПБ 93-10-8	9280×997×220	3,046	14 120
ПБ 92-10-8	9180×997×220	3,013	13 965
ПБ 91-10-8	9080×997×220	2,98	13 810
ПБ 90-10-8	8980×997×220	2,93	13 320
ПБ 89-10-8	8880×997×220	2,9	13 170
ПБ 88-10-8	8780×997×220	2,87	13 025
ПБ 87-10-8	8680×997×220	2,82	12 870
ПБ 86-10-8	8580×997×220	2,79	12 730
ПБ 85-10-8	8480×997×220	2,76	12 580
ПБ 84-10-8	8380×997×220	2,75	11 910
ПБ 83-10-8	8280×997×220	2,72	11 765
ПБ 82-10-8	8180×997×220	2,69	11 620
ПБ 81-10-8	8080×997×220	2,65	11 470
ПБ 80-10-8	7980×997×220	2,62	11 350
ПБ 79-10-8	7880×997×220	2,59	11 175
ПБ 78-10-8	7780×997×220	2,55	11 030
ПБ 77-10-8	7680×997×220	2,51	10 890
ПБ 76-10-8	7580×997×220	2,48	10 750
ПБ 75-10-8	7480×997×220	2,46	10 700
ПБ 74-10-8	7380×997×220	2,43	10 555
ПБ 73-10-8	7280×997×220	2,4	10 415
ПБ 72-10-8	7180×997×220	2,35	9 775
ПБ 71-10-8	7080×997×220	2,305	9 635
ПБ 70-10-8	6980×997×220	2,28	9 350
ПБ 69-10-8	6880×997×220	2,25	9 200
ПБ 68-10-8	6780×997×220	2,22	9 065
ПБ 67-10-8	6680×997×220	2,2	8 905
ПБ 66-10-8	6580×997×220	2,15	8 785
ПБ 65-10-8	6480×997×220	2,12	8 650
ПБ 64-10-8	6380×997×220	2,09	8 520
ПБ 63-10-8	6280×997×220	2,06	8 380
ПБ 62-10-8	6180×997×220	2,03	8 250
ПБ 61-10-8	6080×997×220	2	8 115
ПБ 60-10-8	5980×997×220	1,95	7 940
ПБ 59-10-8	5880×997×220	1,92	7 805
ПБ 58-10-8	5780×997×220	1,89	7 670
ПБ 57-10-8	5680×997×220	1,86	7 540
ПБ 56-10-8	5580×997×220	1,82	7 400
ПБ 55-10-8	5480×997×220	1,79	7 270
ПБ 54-10-8	5380×997×220	1,75	6 685
ПБ 53-10-8	5280×997×220	1,72	6 560
ПБ 52-10-8	5180×997×220	1,69	6 440
ПБ 51-10-8	5080×997×220	1,65	6 340
ПБ 50-10-8	4980×997×220	1,62	6 220
ПБ 49-10-8	4880×997×220	1,59	6 085
ПБ 48-10-8	4780×997×220	1,58	5 970
ПБ 47-10-8	4680×997×220	1,55	5 845
ПБ 46-10-8	4580×997×220	1,53	5 720
ПБ 45-10-8	4480×997×220	1,47	5 595
ПБ 44-10-8	4380×997×220	1,44	5 390
ПБ 43-10-8	4280×997×220	1,41	5 255
ПБ 42-10-8	4180×997×220	1,38	5 020
ПБ 41-10-8	4080×997×220	1,35	4 900
ПБ 40-10-8	3980×997×220	1,3	4 785
ПБ 39-10-8	3880×997×220	1,27	4 665
ПБ 38-10-8	3780×997×220	1,24	4 545
ПБ 37-10-8	3680×997×220	1,21	4 430
ПБ 36-10-8	3580×997×220	1,18	4 305
ПБ 35-10-8	3480×997×220	1,3	4 185
ПБ 34-10-8	3380×997×220	1,1	4 065
ПБ 33-10-8	3280×997×220	1,07	3 945
ПБ 32-10-8	3180×997×220	1,04	3 830
ПБ 31-10-8	3080×997×220	1,01	3 710
ПБ 30-10-8	2980×997×220	0,98	3 590
ПБ 29-10-8	2880×997×220	0,95	3 475
ПБ 28-10-8	2780×997×220	0,92	3 355
ПБ 27-10-8	2680×997×220	0,9	3 235
ПБ 26-10-8	2580×997×220	0,86	3 120
ПБ 25-10-8	2480×997×220	0,81	3 000
ПБ 24-10-8	2380×997×220	0,78	2 880
ПБ 23-10-8	2280×997×220	0,75	2 760
ПБ 22-10-8	2180×997×220	0,72	2 645
ПБ 21-10-8	2080×997×220	0,69	2 515
ПБ 20-10-8	1980×997×220	0,66	2 395
ПБ 19-10-8	1880х997х220	0,61	2 280
ПБ 18-10-8	1780х997х220	0,58	2 160
ПБ 17-10-8	1680х997х220	0,55	2 040
ПБ 16-10-8	1580х997х220	0,52	1 920
ПБ х-12-8
ПБ 96-12-8	9580х1197х220	3,4	18 355
ПБ 95-12-8	9480х1197х220	3,37	18 165
ПБ 94-12-8	9380х1197х220	3,33	17 975
ПБ 93-12-8	9280х1197х220	3,29	17 785
ПБ 92-12-8	9180х1197х220	3,26	17 590
ПБ 91-12-8	9080х1197х220	3,22	17 400
ПБ 90-12-8	8980×1197×220	3,19	15 650
ПБ 89-12-8	8880×1197×220	3,15	15 480
ПБ 88-12-8	8780×1197×220	3,11	15 305
ПБ 87-12-8	8680×1197×220	3,09	15 130
ПБ 86-12-8	8580×1197×220	3,05	14 960
ПБ 85-12-8	8480×1197×220	3,01	14 785
ПБ 84-12-8	8380×1197×220	2,98	14 065
ПБ 83-12-8	8280×1197×220	2,94	13 895
ПБ 82-12-8	8180×1197×220	2,9	13 730
ПБ 81-12-8	8080×1197×220	2,88	13 560
ПБ 80-12-8	7980×1197×220	2,84	13 395
ПБ 79-12-8	7880×1197×220	2,81	13 225
ПБ 78-12-8	7780×1197×220	2,77	13 070
ПБ 77-12-8	7680×1197×220	2,75	12 920
ПБ 76-12-8	7580×1197×220	2,71	12 755
ПБ 75-12-8	7480×1197×220	2,67	12 590
ПБ 74-12-8	7380×1197×220	2,63	12 420
ПБ 73-12-8	7280×1197×220	2,6	12 250
ПБ 72-12-8	7180×1197×220	2,55	11 560
ПБ 71-12-8	7080×1197×220	2,53	11 395
ПБ 70-12-8	6980×1197×220	2,49	11 240
ПБ 69-12-8	6880×1197×220	2,45	11 080
ПБ 68-12-8	6780×1197×220	2,42	10 920
ПБ 67-12-8	6680×1197×220	2,38	10 755
ПБ 66-12-8	6580×1197×220	2,34	10 355
ПБ 65-12-8	6480×1197×220	2,32	10 200
ПБ 64-12-8	6380×1197×220	2,28	10 040
ПБ 63-12-8	6280×1197×220	2,24	9 885
ПБ 62-12-8	6180×1197×220	2,21	9 730
ПБ 61-12-8	6080×1197×220	2,17	9 570
ПБ 60-12-8	5980×1197×220	2,13	9 235
ПБ 59-12-8	5880×1197×220	2,11	9 080
ПБ 58-12-8	5780×1197×220	2,07	8 925
ПБ 57-12-8	5680×1197×220	2,04	8 770
ПБ 56-12-8	5580×1197×220	2	8 795
ПБ 55-12-8	5480×1197×220	1,96	8 620
ПБ 54-12-8	5380×1197×220	1,91	8 030
ПБ 53-12-8	5280×1197×220	1,87	7 885
ПБ 52-12-8	5180×1197×220	1,83	7 735
ПБ 51-12-8	5080×1197×220	1,81	7 585
ПБ 50-12-8	4980×1197×220	1,77	7 435
ПБ 49-12-8	4880×1197×220	1,74	7 290
ПБ 48-12-8	4780×1197×220	1,7	7 340
ПБ 47-12-8	4680×1197×220	1,66	7 190
ПБ 46-12-8	4580×1197×220	1,64	7 035
ПБ 45-12-8	4480×1197×220	1,6	6 880
ПБ 44-12-8	4380×1197×220	1,56	6 730
ПБ 43-12-8	4280×1197×220	1,53	6 575
ПБ 42-12-8	4180×1197×220	1,49	6 070
ПБ 41-12-8	4080×1197×220	1,45	5 920
ПБ 40-12-8	3980×1197×220	1,43	5 780
ПБ 39-12-8	3880×1197×220	1,39	5 635
ПБ 38-12-8	3780×1197×220	1,36	5 490
ПБ 37-12-8	3680×1197×220	1,32	5 345
ПБ 36-12-8	3580×1197×220	1,27	5 205
ПБ 35-12-8	3480×1197×220	1,25	5 065
ПБ 34-12-8	3380×1197×220	1,21	4 910
ПБ 33-12-8	3280×1197×220	1,17	4 775
ПБ 32-12-8	3180×1197×220	1,14	4 690
ПБ 31-12-8	3080×1197×220	1,1	4 590
ПБ 30-12-8	2980×1197×220	1,06	4 480
ПБ 29-12-8	2880×1197×220	1,03	4 415
ПБ 28-12-8	2780×1197×220	0,99	4 375
ПБ 27-12-8	2680×1197×220	0,96	4 220
ПБ 26-12-8	2580×1197×220	0,92	4 060
ПБ 25-12-8	2480×1197×220	0,88	3 910
ПБ 24-12-8	2380×1197×220	0,86	3 750
ПБ 23-12-8	2280×1197×220	0,81	3 990
ПБ 22-12-8	2180×1197×220	0,79	3 820
ПБ 21-12-8	2080×1197×220	0,75	3 650
ПБ 20-12-8	1980×1197×220	0,71	3 470
ПБ 19-12-8	1880×1197×220	0,68	3 300
ПБ 18-12-8	1780×1197×220	0,64	3 125
ПБ 17-12-8	1680х1197х220	0,6	2 950
ПБ 16-12-8	1580х1197х220	0,57	2 780
ПБ х-15-8
ПБ 102-15-8	10180Х1495Х220	5,016	23700
ПБ 101-15-8	10080х1495х220	4,967	23475
ПБ 100-15-8	9980х1495х220	4,918	23250
ПБ 99-15-8	9880х1495х220	4,868	23010
ПБ 98-15-8	9780Х1495Х220	4,819	22670
ПБ 97-15-8	9680х1495х220	4,77	22440
ПБ 96-15-8	9580х1495х220	4,721	22205
ПБ 95-15-8	9480х1495х220	4,672	21975
ПБ 94-15-8	9380х1495х220	4,623	21740
ПБ 93-15-8	9280х1495х220	4,573	21510
ПБ 92-15-8	9180х1495х220	4,524	21280
ПБ 91-15-8	9080х1495х220	4,475	21050
ПБ 90-15-8	8980Х1495Х220	4,426	19210
ПБ 89-15-8	8880х1495х220	4,377	19000
ПБ 88-15-8	8780х1495х220	4,327	18785
ПБ 87-15-8	8680х1495х220	4,278	18570
ПБ 86-15-8	8580х1495х220	4,229	18360
ПБ 85-15-8	8480х1495х220	4,18	18145
ПБ 84-15-8	8380Х1495Х220	4,131	17610
ПБ 83-15-8	8280х1495х220	4,082	17400
ПБ 82-15-8	8180х1495х220	4,032	17185
ПБ 81-15-8	8080х1495х220	3,983	16975
ПБ 80-15-8	7980х1495х220	3,934	16770
ПБ 79-15-8	7880х1495х220	3,885	16555
ПБ 78-15-8	7780Х1495Х220	3,836	15785
ПБ 77-15-8	7680х1495х220	3,787	15580
ПБ 76-15-8	7580х1495х220	3,737	15380
ПБ 75-15-8	7480х1495х220	3,688	15180
ПБ 74-15-8	7380х1495х220	3,639	14975
ПБ 73-15-8	7280х1495х220	3,59	14770
ПБ 72-15-8	7180Х1495Х220	3,541	14300
ПБ 71-15-8	7080х1495х220	3,491	14100
ПБ 70-15-8	6980х1495х220	3,442	13900
ПБ 69-15-8	6880х1495х220	3,393	13700
ПБ 68-15-8	6780х1495х220	3,344	13500
ПБ 67-15-8	6680х1495х220	3,295	13300
ПБ 66-15-8	6580Х1495Х220	3,246	12820
ПБ 65-15-8	6480х1495х220	3,196	12620
ПБ 64-15-8	6380х1495х220	3,147	12430
ПБ 63-15-8	6280х1495х220	3,098	12235
ПБ 62-15-8	6180х1495х220	3,049	12035
ПБ 61-15-8	6080х1495х220	3	11810
ПБ 60-15-8	5980Х1495Х220	2,951	11590
ПБ 59-15-8	5880х1495х220	2,901	11395
ПБ 58-15-8	5780х1495х220	2,852	11200
ПБ 57-15-8	5680х1495х220	2,803	11005
ПБ 56-15-8	5580х1495х220	2,754	10815
ПБ 55-15-8	5480х1495х220	2,705	10620
ПБ 54-15-8	5380Х1495Х220	2,656	10350
ПБ 53-15-8	5280х1495х220	2,606	10160
ПБ 52-15-8	5180х1495х220	2,557	9970
ПБ 51-15-8	5080х1495х220	2,508	9775
ПБ 50-15-8	4980х1495х220	2,459	9580
ПБ 49-15-8	4880х1495х220	2,41	9390
ПБ 48-15-8	4780Х1495Х220	2,36	9120
ПБ 47-15-8	4680х1495х220	2,311	8925
ПБ 46-15-8	4580х1495х220	2,262	8735
ПБ 45-15-8	4480х1495х220	2,213	8545
ПБ 44-15-8	4380х1495х220	2,164	8350
ПБ 43-15-8	4280х1495х220	2,115	8160
ПБ 42-15-8	4180Х1495Х220	2,065	7900
ПБ 41-15-8	4080х1495х220	2,016	7705
ПБ 40-15-8	3980х1495х220	1,967	7520
ПБ 39-15-8	3880х1495х220	1,918	7330
ПБ 38-15-8	3780х1495х220	1,869	7140
ПБ 37-15-8	3680х1495х220	1,82	6950
ПБ 36-15-8	3580Х1495Х220	1,77	6710
ПБ 35-15-8	3480х1495х220	1,721	6520
ПБ 34-15-8	3380х1495х220	1,672	6330
ПБ 33-15-8	3280х1495х220	1,623	6150
ПБ 32-15-8	3180х1495х220	1,574	5960
ПБ 31-15-8	3080х1495х220	1,524	5770
ПБ 30-15-8	2980Х1495Х220	1,475	5530
ПБ 29-15-8	2880х1495х220	1,426	5340
ПБ 28-15-8	2780х1495х220	1,377	5155
ПБ 27-15-8	2680х1495х220	1,328	4970
ПБ 26-15-8	2580х1495х220	1,279	4785
ПБ 25-15-8	2480х1495х220	1,229	4600
ПБ 24-15-8	2380Х1495Х220	1,18	4430
ПБ 23-15-8	2280х1495х220	1,131	4240
ПБ 22-15-8	2180х1495х220	1,082	4055
ПБ 21-15-8	2080х1495х220	1,033	3870
ПБ 20-15-8	1980х1495х220	0,984	3685
ПБ 19-15-8	1880х1495х220	0,934	3500
ПБ 18-15-8	1780х1495х220	0,885	3315
ПБ 17-15-8	1680х1495х220	0,836	3125
ПБ 16-15-8	1580х1495х220	0,787	2940

Рекомендуем так же ознакомиться с ценами на плиты перекрытия ПК

Лотки бетонные для теплотрасс и плиты перекрытия в Самаре

Марка изделия	Наименование изделия	Объем бетона в плотном теле без потерь, м³	Вес, тонны	Размер изделия, L х B х H, мм
1	2	3	4	5
Железобетонные элементы каналов и тоннелей
Плиты с отверстием по серии 3.006.1-2/82 выпуск 2-2
Назначение: применяются при монтаже узлов трасс каналов и тоннелей.
ПО 2	Плита 2 типоразмера	0,22	0,55	1450х1500х120
ПО 3	Плита 3 типоразмера	0,36	0,90	1750х1500х160
ПО 4	Плита 4 типоразмера	0,61	1,525	2300х1500х200
ПО 2и	Плита 2и типоразмера	0,16	0,40	1400х1100х140
ПО 3и	Плита 3и типоразмера	0,25	0,625	1700х1100х170
Плиты перекрытия каналов по серии 3.006.1-2/82.1 выпуск 2
Назначение: предназначены для перекрытия лотковых каналов.
П 2-15	Плита перекрытия канала 2 типоразмера под нагрузку 15 т/м²	0,03	0,08	740х420х100
П 3-8	Плита перекрытия канала 5 типоразмера под нагрузку 8 т/м²	0,02	0,05	740х570х50
П 5-8	Плита перекрытия канала 5 типоразмера под нагрузку 8 т/м²	0,16	0,40	2990х780х70
П 7-5	Плита перекрытия канала 7 типоразмера под нагрузку 5 т/м²	0,24	0,60	2990х1160х70
П-8	Плита плоская	0,032	0,08	800х500х80
П 8-8	Плита перекрытия канала 8 типоразмера под нагрузку 8 т/м²	0,35	0,875	2990х1160х100
П 8-11	Плита перекрытия канала 8 типоразмера под нагрузку 11 т/м²	0,35	0,88	2990х1160х100
П 9-15	Плита перекрытия канала 9 типоразмера под нагрузку 15 т/м²	0,55	1,375	2990х1160х160
П-10	Плита плоская	0,04	0,1	1000х500х80
П 11-8	Плита перекрытия канала 11 типоразмера под нагрузку 8 т/м²	0,44	1,10	2990х1480х100
П-12	Плита плоская	0,048	0,12	1200х500х80
П 12-15	Плита перекрытия канала 12 типоразмера под нагрузку 15 т/м²	0,71	1,775	2990х1480х160
П 15-8	Плита перекрытия канала 15 типоразмера под нагрузку 8 т/м²	0,66	1,65	2990Х1840Х120
П 16-15	Плита перекрытия канала 16 типоразмера под нагрузку 15 т/м²	0,99	2,48	2990Х1840Х180
П 17-3	Плита перекрытия канала 17 типоразмера под нагрузку 3 т/м²	0,78	1,95	2990х2160х120
П 2д	Плита перекрытия канала 2 типоразмера доборная	0,07	0,18	1150х590х100
П 3д	Плита перекрытия канала 3 типоразмера доборная	0,09	0,23	1450х590х100
П 5д-8	Плита перекрытия канала 5 типоразмера доборная под нагрузку 8 т/м²	0,04	0,10	740х780х70
П 7д-5	Плита перекрытия канала 7 типоразмера доборная под нагрузку 5 т/м²	0,06	0,15	740х1160х70
П 8д-8	Плита перекрытия канала 8 типоразмера доборная под нагрузку 8 т/м²	0,09	0,23	740х1160х100
П 9д-15	Плита перекрытия канала 9 типоразмера доборная под нагрузку 15 т/м²	0,10	0,25	740х1160х120
П 11д-8	Плита перекрытия канала 11 типоразмера доборная под нагрузку 8 т/м²	0,11	0,275	740х1480х100
П 12д-12	Плита перекрытия канала 12 типоразмера доборная под нагрузку 12 т/м²	0,18	0,45	740х1480х160
П 12д-15	Плита перекрытия канала 12 типоразмера доборная под нагрузку 15 т/м²	0,18	0,45	740х1480х160
П 14д-3	Плита перекрытия канала 14 типоразмера доборная под нагрузку 3 т/м²	0,12	0,30	740х1840х90
П 15д-8	Плита перекрытия канала 15 типоразмера доборная под нагрузку 8 т/м²	0,16	0,40	740х1840х120
П 16д-15	Плита перекрытия канала 16 типоразмера доборная под нагрузку 15 т/м²	0,25	0,625	740Х1840Х180
П 18д-8	Плита перекрытия канала 18 типоразмера доборная под нагрузку 8 т/м²	0,24	0,60	740х2160х150
П 18д-5	Плита перекрытия канала 18 типоразмера доборная под нагрузку 5 т/м²	0,24	0,60	740х2160х150
П 19д-15	Плита перекрытия канала 19 типоразмера доборная под нагрузку 15 т/м²	0,40	1,00	740х2260х150
П 21д-8	Плита перекрытия канала 21 типоразмера доборная под нагрузку 8 т/м²	0,29	0,725	740х2460х160
П 22д-12	Плита перекрытия канала 22 типоразмера доборная под нагрузку 12 т/м²	0,46	1,15	740х2460х250
П 22д-15	Плита перекрытия канала 22 типоразмера доборная под нагрузку 15 т/м²	0,46	1,15	740х2460х250
П 24д-8	Плита перекрытия канала 24 типоразмера доборная под нагрузку 8 т/м²	0,37	0,925	740х2780х180
П 27д-8	Плита перекрытия канала 27 типоразмера доборная под нагрузку 8 т/м²	0,63	1,575	740х3380х250
Лотки железобетонные по серии 3.006.1-2.87.0 П3
Назначение: предназначены для прокладки трубопроводов различного назначения, электрокабелей и электрошин.
Л 4-8/2	Лоток	0,36	0,9	2985х780х530
Л 4д-8		0,09	0,225	720х780х530
Л6-8-3		0,45	1,125	2985х1160х530
Л6-15/2		0,45	1,125	2985х1160х530
Л6д-15		0,11	0,275	720х1160х530
Л11-8		0,72	1,8	2985х1480х700
Л11-11		0,72	1,8	2985х1480х700
Л 23-8/2		1,42	3,55	2985х2460х740
Б-6	Балка	0,5	1,251	2780х600х300
Б-7		0,71	1,775	3380х600х350
Б-8		1,15	2,875	4250х600х450
Стойки железобетонные для шпалер пальметных садов по ТУ 23.61.12-041-21262566-2017
Назначение: предназначены для создания терассовых систем посадки растений.
ШС 35-7	Шпалерный столбик	0,017	0,043	3500х70х70
ШС 35-9		0,028	0,071	3500х90х90
ШС 45-9		0,036	0,091	4500х90х90

Отличия ЖБ плит ПБ от ПК

Отличия ЖБ плит ПБ от ПК

ОП «Беротек-Новоуральск» выпускает железобетонные изделия для применения в общегражданском и частном домостроении, одним из основных направлений производственной деятельности завода является выпуск пустотных плит перекрытий методом непрерывного безопалубочного формования типа ПБ. Плиты ПБ уже много лет хорошо известны в строительной отрасли и являются заменой, устаревшей марки плит перекрытий типа ПК. Постоянные рост требований проектов зданий и сооружений, многообразие архитектурных форм и решений, уже не одно десятилетие требовало перемен в отрасли производства железобетонных изделий, а в частности в производстве плит перекрытий. Как следствие были разработаны плиты перекрытия нового поколения типа ПБ, выпускаемые по технологии непрерывного безоплалобучного формования, разработанные с учётом достижений и тенденций в строительной индустрии и технологиях производства бетона, что позволило инженерам-конструкторам по-новому взглянуть на цикл производства железобетонных пустотных плит.

Маркировка и типы плит перекрытий

На сегодня распространение получили многопустотные плиты перекрытий 4 типов:

ПК – плита круглопустотная с пустотами диаметром, как правило 159 мм, выпускаемая в индивидуальной металлической опалубке по агрегатно поточной или конвейерной схеме.

НВ – настил внутренний, по сути это плиты, изготавливаемые по техпроцессу аналогичному с плитам ПК, с использованием бетона более высоких марок.

ПНО – плита напряженная облегчённая, плиты перекрытий, выпускаемые путем безоплалобучного формования, но имеющие меньшую высоту, на данный момент большого распространения не получили.

ППС – плита перекрытия стендовая, полный аналог плит ПБ, получили данную маркировку в соответствии требований разработчика комплекта рабочей документации.

ПБ – плита безоплалобучного формования, наиболее распространенный на сегодня тип плит перекрытий, выпускаемых безоплалобучного формования, методом экструзии, как правило имеют пустоты арковидной, грушевидной либо круглой формы.

Все плиты маркируются в соответствии с ГОСТ 13015-2012 маркировка плит состоит из нескольких групп в первой части маркировки содержится информация о марке и типе исполнения плиты, а в последующих группах указана информация о габаритах в дециметрах (дм) и несущей способности плиты в килопаскалях (кПа), в последней части маркировки указывается служебная информация о типе армирующей стали, наличии выборки бетона по торцам.

Все плиты перекрытий по своим характеристикам должны удовлетворять требованиям ГОСТ 9561-91, и в момент отгрузки плиты перекрытий должны быть снабжены паспортом качества, установленного образца, выданного лабораторией завода, по результатам заводских приёмочных испытаний. Обратите своё, что наличие паспорта качества, это не гарантия безопасности вас и ваших близких, всегда перед размещением заказа требуйте копию аттестата заводской лаборатории, так вы легко сможете отличить добросовестного производителя от неблагонадёжных производителей и сберечь свои нервы и средства.

Область применения и особенности технологии производства плит перекрытий

Наибольшее распространение получили плиты перекрытий типа ПК (как наиболее старые из представленных на рынке), и плиты типа ПБ (как наиболее оптимальная их замена). Плиты ПК разработаны в СССР во времена реализации программы массового панельного домостроения, с целью максимально расширить количество производственных площадок, имеющих производственные мощности по выпуску данного типа изделий, в конструкцию данного типа плит перекрытий были заложены минимальные требования к технологическому процессу с использованием неразборной металлической опалубки, что позволило выпускать изделия исключительно в типовых размерах, из за дефицита в производстве цемента высоких марок, а также учитывая область применения плит в относительно малоэтажны проектах для изготовления плит перекрытий ПК был принят бетон класса В15 (марки М200) морозостойкости F50 с водонепроницаемостью класса W2, в каркасе плиты применена стержневая арматура, что также наложило ряд ограничений и потребовало применения дополнительного армирования сетками по торцам плиты с целью распределения воспринимаемых рабочих нагрузок в местах опирания с целью борьбы с косыми трещинами, использование стержневой арматуры также отразилось в ограниченной площади сцепления арматуры с бетоном, в результате чего плиты ПК категорически нельзя обрезать по торцам, и крайне не желательно разрезать плиту в растянутой зоне, при прокладке коммуникаций.

Со временем появлялись новые проекты, воплощающие наиболее смелые архитектурные фантазии и замыслы с учётом новых стандартов комфорта и функциональности строений, которые предъявили к плитам перекрытий настолько высокие требования, что потребовалась разработка нового типа плит перекрытий названного в последствии ПБ. Применение новейшего автоматизированного бетоносмесительного оборудования позволило производить плиты из сверхжесткой бетонной смеси высоких марок, что увеличило прочностные характеристики, улучшило показатели трещиностойкости от поверхностного обжатия бетона, в плитах перекрытий. Применение в армировании высокопрочной проволоки класса Вр-I 1400 существенно увеличило площадь сцепления арматурного каркаса с бетоном и позволило отказаться от торцевых сеток, что в свою очередь позволило изготавливать плиты с нарезанными практически под любым углом краями. Все эти конструктивные решение дали синергетический эффект, позволивший изготавливать плиты с точно заданными размерами в диапазоне от 1 до 15 метров, также применение армирования высокопрочной проволокой позволило изготавливать плиты с повышенными несущими характеристиками и уменьшенным свободным прогибом, что позволило применять данные плиты в высокоэтажном строительстве. Поскольку плиты выпускаются на высокоточном стенде безоплалобучного формования методом экструзии, то поверхность плит перекрытий типа Пб отличается повышенным качеством. Также при разработке плит, были улучшены звукоизоляционные и теплоизоляционные свойства, за счет применения пустот не стандартной формы, в зависимости от поставщика оборудования арковидной либо грушевидной. Поэтому плиты перекрытия марки ПБ могут применяются вместо плит марки ПК без каких-либо ограничений в том числе и в старых проектах, при этом срок службы для железобетонных плит перекрытий марки ПБ составляет не менее 100 лет.

Преимущества работы с ОП «Беротек-Новоуральск»

Приобретая плиты перекрытий у известного производителя, такого как ОП «Беротек-Новоуральск», вы можете быть уверенны в качестве своих перекрытий в доме, по следующим причинам:

• Технологий процесс производства непрерывно контролируется в формате 24/7;
• Используются только лучшие компоненты и рудные материалы прошедшие строгий отбор, с контролем качества каждой партии, поскольку малейшее отклонение в качестве этих материалов и формование из сверхжёстких бетонных смесей методом экструзии будет невозможно;
• Весь цикл формования плиты контролирует автоматика, исключающая «человеческий фактор»;
• Весь процесс набора прочности готовых изделий контролируется лабораторией. Из каждой партии выпущенных плит производиться отбор контрольных проб;
• Наша продукция широко известна своим качеством за пределами региона, и применяется на ответственных и государственно важных объектах, где прошла многоступечентаю проверку качества, поэтому мы дорожим своей репутацией;
• Железобетонные перекрытия из многопустотных плит типа ПБ это оптимальный выбор для капитального строительства, и универсальное решение, которое позволит поострить вам именно тот дом, который вы хотели.

характеристики, маркировка, вес, размеры, б/у, цена, фото

Дата: 15.09.2014

Железобетонные изделия обладают высокой прочностью, морозо- и износостойкостью, могут применяться в зоне повышенной влажности и с частыми низкими температурами, для неотапливаемых помещений. П-образные плиты перекрытия (которые правильнее было бы назвать ребристыми из-за наличия ребра жесткости) при тех же характеристиках значительно легче и гибче других видов ЖБИ. Их чаще используют для строительства производственных зданий, прокладывания водопроводов и теплосетей, но для частных домов они тоже вполне подходят.

Оглавление:

1. Монтаж
2. Цена

Производители выпускают самые различные виды ребристых перекрытий, в зависимости от назначения и потребностей покупателей. Размеры и вес плит п-образных зависят от материалов изготовления (марки бетона, класса арматуры) и параметров, закрепленных по ГОСТу. Стандартные изделия имеют высоту ребер 300-400 мм и длину-ширину 1,5х6, 3х12 и 3х6 м, вес от 1370 до 2400 кг.

Маркировка п-образных плит

Классификация зависит от наличия проемов и типа опирания:

1. ПВ — имеют проемы с отверстиями для вентиляционных шахт с размерами 400, 700 и 1000 мм, их помечают цифрами 1, 2, 3.
2. ПГ — плиты имеют П-образное сечение, похожее на трапецию, они сплошные и не имеют выемок.
3. ПЛ – с проемами для обустройства кровли.
4. ПФ – с отверстиями для установки зенитных фонарей.
5. ПРТм – модернизированные, выдерживают колоссальные нагрузки до 2500-3000 кг/м2, так как сделаны из прочного бетона и напряжённой арматуры. Предназначены для строительства многоэтажных домов и всевозможных масштабных сооружений.
6. П, ПР – обычные стандартные ребристые п-образные плиты.

Поскольку перекрытия опираются на ригели, существует два их вида — 1П и 2П:

• 1П – плиты, что кладутся на полки ригелей;
• 2П – ставятся на верхушки.

Особенности монтажа

Если перекрытия выполнены из П-образных плит, то целесообразнее их использовать для чердачных этажей или подвальных помещений. В жилом помещении дополнительные ригеля или ребра жесткости в потолке выглядит не эстетично и мешают сделать нормальное освещение. Хотя многое зависит от проектирования.

Для установки плит понадобится подъемная техника. Потребуется также нанять людей, которые будут принимать, и выравнивать перекрытия, которые ставятся поперек несущих опор. Все заводские изделия для удобства и предотвращения вращения имеют 4 монтажные петли. Сама кладка осуществляется в несколько этапов:

• На опоры – ригели наносят цементный раствор (не более 20 мм), он должен быть свежим, поэтому делают это непосредственно перед поднятием плиты.
• С помощью паука с крюками, зацепленными за петли к крану подвешивают блок и поднимают его к месту укладки, где двое рабочих осторожно выравнивают и ставят его на нужное место.
• Плиты укладывают поэтапно, прослеживая чтобы расстояние меж ними было не более 50-70 мм.
• Чтобы перекрытие получилось монолитным, щели заливают раствором.

Если есть необходимость сделать небольшие отверстия в ЖБИ, то лучше для этого использовать сверлящие инструменты.

Для того, чтобы изделия сохранили свои свойства и не деформировались, хранить их до строительства нужно на ровной площадке, прокладывая между ними деревянные бруски.

Стоимость

Цена перекрытия из п-образной плиты зависит от её типоразмера и технических характеристик.

Наименование	Параметры	Вес, кг	Цена в рублях
1П8-1АШт	5050×740×400	1370	от 9 984
1П4-1АШвт	5050×1485×400	2100	от 16 200
1П3-3АШвВ	5550×1485×400	2200	от 19 390
2П1-4АШв	5950×1485×400	2400	от 19 500
2П1-6АШв	5950×1485×400	2400	от 24 970

Чтобы немного сэкономить, можно купить плиты перекрытия б/у п-образные, о цене придётся договариваться в индивидуальном порядке. Следует узнать об условиях, в которых хранились материалы, и обязательно убедиться в их пригодности для строительства.

(PDF) Железобетонные пластины с усиленной боковой нагрузкой: Аналитические исследования

Park and gamble 2000), а проектные коэффициенты

рекомендуются в коде проекта [IS 456 (2000) (см. Приложение)].

Если система пластин была спроектирована со значением параметра пластины —

больше, чем указано в формуле. (16), это приведет к образованию

ряда меньших прямоугольных пластин, опирающихся на

внутренних балок жесткости при обрушении.В этом случае поведение

внутренних балок жесткости системы пластин будет аналогично поведению опорных балок любой двухсторонней плиты

балочной системы, опирающейся на неподатливые кромки на внешняя

граница пластины при схлопывании. Требование прочности

балок жесткости при этом значении параметра плиты (A¼Ac2),

, хорошо согласуется со значениями, полученными из процедуры расчета

, рекомендованной кодексом проектирования [IS 456 (2000) ( см.

приложение)].Значение силы луча mb (αbmnxlx)

может быть определено из уравнения. (17) для некоторого допустимого значения параметра пластины

(A), необходимого для формирования механизма местного сжатия

в системе жестких пластин. Следовательно, балки внутренней жесткости

системы пластин могут вести себя аналогично неподатливым опорным балкам и / или стенам

путем подходящего выбора параметра пластины A (≥Ac2) и соответствующая деталь —

арматурных стержней железобетонной прямоугольной усиленной плиты

система, необходимая для срабатывания механизма глобального обрушения

под боковой нагрузкой при обрушении.

Требования к прочности балок жесткости увеличиваются

пропорционально параметру пластины (A). Чем выше значение параметра пластины

, тем сильнее должно быть сечение балки, чтобы выдерживать боковую нагрузку

вместе с пластиной, и тем больше

отталкивает точку разветвления образца линии текучести. подальше от него

(см. приложение). Когда прочность балок жесткости ap-

достигает своего верхнего предела (αbc), она отталкивает точку разветвления линии текучести

до такой степени, что это приводит к выходу из строя системы пластин

в механизм местного разрушения независимо от жесткости балок жесткости

.При этом значении параметра пластины

(A¼Ac1) поле момента в пластине достаточно хорошо сравнивается с аналитическими результатами из опубликованной литературы по анализу пластины / пластины

. Поле момента в пластине следовало бы

за упругим распределением, если бы оно было пропорционально с использованием значения ортотропии (μ)

, соответствующего теории упругости

пластин (Тимошенко и Кригер, 1959) (см. приложение).

Таким образом, целью использования внутренних балок жесткости в системе

остается только придать жесткость латерально нагруженной пластине до

, чтобы она соответствовала требованиям эксплуатационной пригодности конструкции

кодов и требованиям прочности конструкции

. балки жесткости

могут быть получены из допустимых значений параметра пластины (A). Это

позволит проектировщику использовать железобетонные плиты с минимальной возможной толщиной

, усиленные равномерно расположенными между

конечными ребрами жесткости с адекватной согласованной прочностью, необходимой для поддержки боковой нагрузки в режиме механизма глобального обрушения. и наоборот

наоборот.Глубина балок жесткости должна быть выбрана в соответствии с

, чтобы она удовлетворяла условиям эксплуатационной пригодности прикладных норм проектирования кабеля

.

Ур. (17) указывает, что критический параметр прочности балки (αbc)

любой усиленной пластины изменяется пропорционально квадрату разности нижнего (Ac1) и верхнего предела (Ac2) пластины-

.

параметр пластины. Чем больше разница, тем выше будет

критический параметр прочности балки системы пластин и наоборот

.Значение этих двух пределов в первую очередь зависит от ортотропии

(μ), количества панелей (n) и соотношения сторон (r) системы пластин

.

Таблицы 1–6 показывают зависимость критического параметра прочности балки

(αbc) от количества панелей, соотношения сторон и ортотранспорта

усиленной пластины. В этих таблицах указано, что ортотропия

(μ) 0,7 является минимальным значением, которое обеспечит отказ

системы пластин в механизме глобального коллапса для

всех возможных значений соотношений сторон и любых кол-во пан-

эл.В противном случае усиленная пластина будет нарушать критерий текучести

в некоторых точках концевых панелей системы пластин при меньшем значении ортотропии

(μ <0: 7) независимо от соотношения сторон жесткости. пластинчатая система.

Упрочненная пластина действует как двусторонняя пластина при значении соотношения сторон

больше или равном 0,5, а значение критической балки-

Параметр прочности

(αbc) увеличивается пропорционально значению

. Ортотропия

и соотношение сторон усиленной пластины независимо от количества панелей

.Следовательно, в системе двусторонних пластин требуются более прочные и более сильные балки жесткости —

балок, поскольку форма

пластина изменяется с прямоугольной (r≥0: 5) на квадратную (r¼1)

для любого произвольного значения пластина ортотропия. И, если балка жесткости

системы пластин будет пропорциональна

λ> 1, система пластин разрушится в механизме локального схлопывания

nism независимо от жесткости балок жесткости.

Ребра жесткости с поперечной нагрузкой с соотношением сторон меньше

, чем 0.5 передает боковую нагрузку по существу вдоль более короткого пролета

пластины. Ортотропия пластины очень мало влияет на значение критического параметра силы луча (αbc) в этом диапазоне

отношения удлинения, и его значение продолжает уменьшаться с увеличением

ортотропии пластина из-за более преобладающего одностороннего действия при низком значении удлинения пластины (r <0: 3). Соответственно,

, ребра жесткости малой прочности требуются для поддержки боковых нагруженных пластин

при низких значениях соотношения сторон.Значение критического параметра прочности балки

(αbc) увеличивается с небольшой скоростью

с увеличением ортотропии пластины в диапазоне

0: 3≤r≤0: 5, как поведение пластины приближается к двухстороннему действию

с увеличением соотношения сторон пластины. Роль

ребер жесткости становится более преобладающей при более высоком значении

соотношения сторон пластины, когда система пластин начинает вести себя больше

как двусторонняя пластина.В этом диапазоне соотношений сторон параметр прочности балки

(αb) можно очень удобно использовать для управления нагрузкой

, распределяемой между ребрами жесткости и пластиной. Балки жесткости

могут использоваться для обеспечения прочности и жесткости пластинчатой ​​системы

.

Система пластин будет вести себя по существу как однопанельная пластина

при нулевом значении λ (A¼Ac1), и она будет разделена на

меньших прямоугольных пластин, просто опирающихся на ребра жесткости на

λ¼1 (A¼Ac2 ).Пластина и балки жесткости будут совместно использовать поле момента

(mnx, mb и mny) для промежуточных значений λ,

в зависимости от значения параметра пластины (A). Толщина пластины

и прочность балок жесткости могут быть выбраны

, чтобы соответствовать требованиям прочности системы пластин с боковой нагрузкой

, а жесткость балок жесткости может быть использована для удовлетворения требований

Требование эксплуатационной пригодности проектных норм.При низких значениях λ и / или A

системе пластин потребуется толстая пластина

с соответствующей легкой частью балок жесткости —

и наоборот. Следовательно, путем выбора соответствующего значения

параметра плиты (A) и / или значения λ, прочность материалов плиты

(арматура и бетон) может быть использована на полную допустимую нагрузку

. Поскольку все нормы проектирования ограничивают максимальное значение

и минимальное расстояние между стержнями арматуры в секции плиты,

они обеспечивают некоторую минимальную прочность на изгиб, соответствующую максимальному допустимому расстоянию между стержнями

.Разработчик может выбрать

соответствующее значение параметра пластины (A) из допустимого диапазона

параметра пластины (Ac1

, соответствующего минимальной доступной прочности на изгиб система плит

, таким образом, используя прочность всей арматуры

стержней на полную допустимую мощность и одновременно удовлетворяя

пунктам детализации применимых кодов проектирования.

ПЕРИОДИЧЕСКИЕ ПРАКТИКИ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И КОНСТРУКЦИИ © ASCE / FEBRUARY 2012/27

Загружено с 06 марта 2012 по 202.164.53.117. Распространение подлежит лицензии или авторскому праву ASCE. Посетите http://www.ascelibrary.org

ПРОЧНОСТЬ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОЛОНН, СВЯЗАННЫХ С ВНЕШНИМИ СТАЛЬНЫМИ ПЛИТАМИ

Восстановление железобетонных элементов с использованием внешних стальных пластин применялось как для балок, так и для перекрытий в строительстве мостов и зданий в течение последних двух десятилетий. Эффект от применения внешних стальных пластин увеличивает прочность балок и плит. Этот метод также может быть применен к железобетонным колоннам для увеличения их прочности с минимальным увеличением размеров поперечного сечения элемента: В этой статье представлена ​​экспериментальная программа, используемая для определения поведения как коротких, так и тонких колонн.Эти колонны имели стальные пластины, прикрепленные к ним с помощью болтов или склеивания. Затем представлена ​​упрощенная теоретическая модель, основанная на методах построения композитных материалов, которая калибруется с помощью экспериментов для определения увеличения прочности, а затем даются рекомендации для дальнейших исследований. (А)

• Наличие:
• Корпоративных авторов:

  Томас Телфорд Лимитед

  Лондон, Соединенное Королевство
• Авторов:
• Дата публикации: 2002-2

Язык

Информация для СМИ

Предмет / указатель

Информация для заполнения

• Регистрационный номер: 00923929
• Тип записи: Публикация
• Агентство-источник: Транспортная исследовательская лаборатория
• Файлы: ITRD
• Дата создания: 3 мая 2002 г., 00:00

Упрощенный нелинейный анализ железобетонных плит и балок

[1]	Агбосу, ​​А. и Мужен, Дж.П. (2005 г.), Многослойный подход к нелинейному статическому и динамическому анализу прямоугольных железобетонных плит, Международный журнал механических наук, т. 48 № 3, стр. 294-306.
[2]	Американский институт бетона (2005 г.), Требования строительных норм для конструкционного бетона и комментарии, ACI 318M-05.
[3]	Армер, G.S.T (1968), Испытания на предельную нагрузку плит, спроектированных полосовым методом, ICE Proceedings, Vol.41 № 2, стр. 313-331.
[4]	Бат, К.Дж. (1996), Процедуры конечных элементов, Прентис Холл, Нью-Джерси.
[5]	Брэнсон Д.Э. (1968), Процедуры проектирования для расчета прогибов, ACI Journal, Vol. 65 № 9, стр. 730-742.
[6]	Cerioni R., Iori I. и Michelini E. и Bernardi P. (2007), Многонаправленное моделирование трещин в двухмерных R / C элементах, Engineering Fracture Mechanics, Vol.75 № 3-4, стр. 615-628.
[7]	Ghoniem, M.G. и MacGregor J.G. (1994), Испытания железобетонных плит при комбинированных плоских и боковых нагрузках, ACI Structural Journal, Vol. 91 № 1, стр. 19-30.
[8]	Гонием М.Г. (1992), Прочность и устойчивость железобетонных плит при комбинированных плоских и боковых нагрузках, докторская диссертация, Департамент гражданского строительства, Университет Альберты.
[9]	Ху, Х.Т. и Шнобрич В.К. (1991), Нелинейный конечно-элементный анализ железобетонных плит и оболочек при монотонной нагрузке, Компьютеры и конструкции, Vol. 38 № 5/6, стр. 637-651
[10]	Джофриет, Дж. К. и Макнейс, М. (1971), Анализ методом конечных элементов железобетонных плит, Journal of the Structural. Отделение, Известия АСКЭ, СТ 3, стр. 785-806.
[11]	Квак, Х.Г. и Ким, С.П. (2002), Нелинейный анализ RC-балок на основе соотношения момент – кривизна, Компьютеры и конструкции, Vol.80 No7-8, стр. 615-628.
[12]	Квон, Y.W и Банг, H (1997), Метод конечных элементов с использованием MATLAB, CRC Press.
[13]	McNeice, GM (1967), Упруго-пластический изгиб плит и перекрытий методом конечных элементов, частичное выполнение требований для получения степени доктора философии, Лондонский университет, Англия
[14]	Миндлин, Р.Д. (1951), Влияние инерции вращения и сдвига на движение изотропных упругих пластин при изгибе, Журнал прикладной механики, Vol.18. С. 31-38.
[15]	Мёнсу, С., Боммер, А. и Дитон, Дж. Б. и Алемдар, Б. Н. (2009), Скручивающие моменты в двусторонних плитах, Concrete International, Vol. 31 No. 7, pg. 35.
[16]	Полак, М.А. (1996), Модель эффективной жесткости для железобетонных плит, Журнал структурной инженерии, Vol. 122 № 9, стр. 1025 — 1030.
[17]	Полак М.А. (1997), Обсуждение модели эффективной жесткости для железобетонных плит А.Бенсалем и закрытие Марии Анны Полак, Journal of Structural Engineering, Vol. 123, стр. 1695–1696.
[18]	Полак М.А. и Веккио Ф.Дж. (1994), Элементы железобетонной оболочки, подверженные изгибающим и мембранным нагрузкам, ACI Structural Journal, Vol. 91 № 3, стр. 261-268.
[19]	Рейсснер, Э. (1945), Влияние деформации поперечного сдвига на изгиб упругих пластин, Журнал прикладной механики, Vol. 67, стр. A69-A77.
[20]	Рейсснер, Э. (1975), О поперечном изгибе пластин, включая эффект деформации поперечного сдвига, Международный журнал твердых тел и структур, Vol. 11. С. 569-573.
[21]	Робертс, GD (2014), Упрощенный метод нелинейного анализа железобетона при чистом изгибе, Отчет об исследовании частичного выполнения требований для получения степени магистра (англ.), Университет Витватерсранда, Южная Африка .
[22]	Шкулац, П.и Еленич, Г. и Шкец, Л. (2014), Кинематика многослойных железобетонных плоских конечных элементов балки со встроенным поперечным растрескиванием, Международный журнал твердых тел и конструкций, том. 51 No1, стр. 74-92.
[23]	Уайт Дж. К. и МакГрегор, Дж. (2012), Механика и проектирование железобетона, шестое издание, Pearson Education, Нью-Джерси.
[24]	Вуд, Р.Х. и Армер, Г.С.Т. (1968), Теория полосового метода для проектирования плит, ICE Proceedings, Vol.41 № 2, стр. 285-311.
[25]	Вуд, Р.Х. (1968), Армирование плит в соответствии с заранее заданным полем моментов, Бетон, Vol. 2 № 2, стр 69-76. (обсуждение Армера).
[26]	Zhang, Y.X. и Брэдфорд, М.А., Гилберт, Р.И. (2007), Многослойный сдвигающий элемент пластины / оболочки с использованием балочных функций Тимошенко для нелинейного анализа железобетонных плит, Конечные элементы в анализе и проектировании, Том 43.№11, стр. 888-900
[27]	Zienkiewicz, O.C. и Тейлор Р.Л. (2005), Метод конечных элементов для твердой и структурной механики, шестое издание, Butterworth Heinimann.

Анализ конструкций железобетонных перекрытий

[1] Модельный кодекс CEB-FIB для бетонных конструкций 2010, fib — Международная федерация конструкционного бетона, Ernst & Sohn, (2013).

DOI: 10.1002 / 9783433604090

[2] Информация на http: / www.scia-online. com.

[3] ANSYS, ВЫПУСК 11 ДОКУМЕНТАЦИЯ ДЛЯ ANSYS, SAS IP, INC., (2007).

[4] C.K. Ким, М. Хван, Нелинейный анализ наклонной тонкой пластины методом конечных разностей, Журнал механических наук и технологий.26 (2012), 4, 1127-1132.

DOI: 10.1007 / s12206-012-0226-9

[5] W.Чен Ф. Пластичность в железобетоне. Гро-Хилл, Нью-Йорк (1982).

[6] Дж.Равингер, М. Псотны, Анализ конструкций. Нелинейные задачи, СТЮ, Братислава, 2007. (на словацком).

[7] ГРАММ.Ромбах, Применение метода конечных элементов в конструкционном бетоне (на немецком языке: Anwendung der Finite-Elemente-Methode im Betonbau), 2. Auflage, Ernst & Sohn, Берлин (2007).

DOI: 10.1002 / stab.200001630

[8] О.Сучарда, Дж. Кубосек, Сравнение численных методов расчета тонких плит, Перспективные исследования материалов. 969 (2014) 73-77.

DOI: 10.4028 / www.scientific.net / amr.969.73

[9] Программная документация ATENA, ATENA Studio.Cervenka Consulting, 2013. Информация на http: / www. Червенка. cz.

[10] Т.Yu, J.G. Тенг, Ю.Л. Вонг, С. Донг, Конечно-элементное моделирование ограниченного бетона-I: модель пластичности типа Друкера-Прагера, Технические конструкции. 32 (2010), 3, 665-679.

DOI: 10.1016 / j.engstruct.2009.11.014

[11] MATLAB — язык технических вычислений.Програмное обеспечение. [онлайн]. . MathWorks, Inc., Массачусетс, США, (2014).

[12] М.Крейса, П. Янас, Р. Чайка, Использование метода DOProC в оценке надежности конструкций, Прикладная механика и материалы. 300-301 (2013) 860-869.

DOI: 10.4028 / www.scientific.net / amm.300-301.860

[13] К.Тврда, Анализ вероятности и чувствительности пластины, Прикладная механика и материалы. 617, (2014) 193-196.

DOI: 10.4028 / www.scientific.net / amm.617.193

[14] К.Reißen, J. Hegger, Экспериментальные исследования эффективной ширины сдвига плит настила моста с одним пролетом, Beton- und Stahlbetonbau. 108 (2013), 2, 96–103.

DOI: 10.1002 / best.201200064

[15] Н.Ендзеловский, К. Враблова, Ударное нагружение бетонных плит, Прикладная механика и материалы. 617 (2014) 100-103.

DOI: 10.4028 / www.scientific.net / amm.617.100

[16] Дж.Кортис, Анализ напряжений промышленной фибробетонной плиты на упругом грунтовом основании, нагруженной эксплуатационной нагрузкой, Прикладная механика и материалы. Vol. 617 (2014) 46-49.

DOI: 10.4028 / www.scientific.net / amm.617.46

Измерение скоростей продольных, поперечных и поперечных волн для оценки состояния железобетонных и предварительно напряженных бетонных плит

Традиционное ультразвуковое измерение продольных волн долгое время использовалось для оценки состояния общих железобетонных конструкций. , но влияние предварительного напряжения, применяемого к бетонным конструкциям, таким как длиннопролетные здания и мосты, на скорость ультразвуковых импульсов до конца не изучено.Таким образом, в данном исследовании проанализировано статистическое распределение скоростей ультразвуковых импульсов продольной волны в железобетонных и предварительно напряженных бетонных плитах размером 3000 × 3000 мм и толщиной 250 мм. Кроме того, мы измерили зубцы S и R, чтобы определить экспериментальную согласованность путем статистического анализа с использованием критерия согласия Колмогорова-Смирнова. Результаты экспериментов показывают, что скорости продольных, поперечных и поперечных волн немного увеличились (2-3%) при приложении предварительного напряжения. Как и ожидалось, измерения S- и R-волн показывают лучшую статистическую надежность и потенциал для оценки на месте, чем P-волны, потому что они менее чувствительны к ограничению и граничным условиям.Экспериментальные результаты данного исследования могут быть использованы при оценке состояния предварительно напряженных бетонных конструкций по скоростям упругих волн.

1. Введение

Точное измерение свойств бетона, таких как эластичность, прочность и коэффициент Пуассона, важно с точки зрения обеспечения качества (Q / A) и контроля качества (Q / C) бетонных конструкций [1 ]. Q / A и Q / C требуют многочисленных тестов в лаборатории. В полевых условиях получение образцов керна требует значительных затрат времени, средств и труда и может привести к повреждению самой конструкции.Следовательно, неразрушающий контроль необходим для устранения проблем как в лаборатории, так и в полевых условиях.

Одним из наиболее эффективных методов неразрушающего контроля для оценки бетонных конструкций является ультразвуковое измерение [2]. Он широко используется как в железобетонных конструкциях, так и в конструкциях из предварительно напряженного бетона для определения свойств материала, обнаружения дефектов и оценки разрушения. Недавние отказы конструкций из предварительно напряженного бетона подчеркнули необходимость улучшения контроля и обслуживания в Соединенных Штатах и ​​Европе.Тем не менее, применение ультразвуковых методов для предварительно напряженных бетонных конструкций в полевых условиях должно быть осторожным, поскольку влияние предварительного напряжения на ультразвуковые методы не было четко подтверждено. Эти эффекты аналогичны акустоупругим эффектам, когда скорость ультразвуковой волны твердой среды изменяется в зависимости от напряженного состояния среды [3, 4]. Несмотря на то, что многие исследователи разработали методы мониторинга состояния стальных конструкций, основанные на акустоупругости [5], только несколько исследований были связаны с армированными или предварительно напряженными бетонными элементами конструкции из-за нескольких ограничений; например, неупругие характеристики и небольшое изменение относительной скорости при изменении напряжения в бетонной среде [6].Теоретическое исследование упругих волн в бесконечном предварительно напряженном твердом теле, которое является однородным и изотропным, хорошо развито [7, 8], но выведенные аналитические уравнения не предлагают практически эффективных приложений для неоднородных и неупругих материалов, таких как бетон, в несогласованном поле напряжений. Таким образом, необходимо экспериментально исследовать и анализировать распределение скоростей ультразвука в предварительно напряженных бетонных конструкциях в полевых условиях.

Как правило, методы ультразвукового контроля оценивают состояние материала и износ путем сравнения скорости, затухания, частоты и энергии с эталонными значениями, такими как скорость ультразвукового импульса (UPV), определенными с использованием лабораторных образцов.Отношение полевого УПВ к эталонному УПВ указывает на уровень материального состояния [9]. Традиционно скорость импульса волны давления (P-волны) широко применялась к бетонным конструкциям для облегчения ее создания и измерения. Однако статистическая стабильность экспериментальных данных для скорости продольной волны слабее, чем для поперечных (S-) или рэлеевских (R-) волн, поскольку энергия P-волны намного меньше, чем энергия S- и R-волн [ 10]. Кроме того, P-волна зависит от наличия воды в порах в бетоне.Таким образом, скорости импульсов S- и R-волн в последнее время стали применяться к различным структурам.

Для этого исследования мы измерили и проанализировали скорости продольных, поперечных и поперечных волн как в железобетонных, так и в предварительно напряженных бетонных плитах, чтобы исследовать статистическое распределение скорости каждой волны с предварительным напряжением и без него. Экспериментальные результаты представляют собой практические рекомендации по применению ультразвуковых методов к железобетонным и предварительно напряженным бетонным конструкциям.

2. Скорость ультразвукового импульса и ее измерение

В упругой и свободной от напряжений твердой среде объемные волны распространяются внутри тела (P- и S-волны), а поверхностные волны (R-волны) распространяются по свободной поверхности. материала.Скорости распространения волн зависят от упругих постоянных и массовой плотности материала. Связь между скоростями P-, S- и R-волн может быть выражена следующими уравнениями [15]: где,, и — скорости P-, S- и R-волн, соответственно, и,, и — динамическая упругость, плотность и коэффициент Пуассона соответственно.

обычно находится в диапазоне от 3500 до 4500 м / с и от 1800 до 2500 м / с для прочного бетона [16]. Движение, возникающее из-за R-волн, ограничивается областью вблизи поверхности и экспоненциально уменьшается по амплитуде при удалении от поверхности.Глубина проникновения R-волны обратно пропорциональна частоте волны. Зубцы R легко генерируются в твердом теле переходным точечным источником и легче воспринимаются, чем волны P и S, из-за их большой амплитуды. Единственное ограничение зубцов R связано с ограниченной глубиной проникновения; возмущения ограничиваются областью поверхности толщиной, примерно вдвое превышающей длину волны,. На рисунке 1 показано поле волнового давления, создаваемое гармонической нормальной нагрузкой, приложенной к границе раздела.На распространяющиеся P-, S- и R-волны в бетоне приходится 7, 26 и 67% энергии источника соответственно [11].

2.1. Измерение P-волны (волны давления)

Ультразвуковое измерение P-волны в основном использует время прихода волны напряжения и имеет два типа методов: прямой (эхо-импульс и сквозная передача) и косвенная передача, как показано на рисунке 2 [12]. Прямая передача использует передачу энергии P-волны, проходящей через поперечное сечение между передатчиком и приемником.В методе эхо-импульса передатчик / приемник-преобразователь выполняет как отправку, так и прием импульсных волн, отраженных от задней стенки образца. При сквозной передаче передатчик посылает ультразвуковые волны через одну поверхность, а приемник обнаруживает их на противоположной поверхности. С другой стороны, непрямая передача использует путь продольных волн вблизи поверхности. Он в основном используется, когда доступна только одна поверхность бетона или когда необходимо определить глубину поверхностной трещины.Это наименее чувствительный элемент из всех преобразователей для данного пути. Отклик поверхности, вызванный приходом отраженных или прошедших волн, отслеживается тем же или другим преобразователем, действующим в качестве приемника. Выходной сигнал приемника отображается на осциллографе в виде сигнала во временной области. Время прохождения импульса туда и обратно можно рассчитать, определив время от переданного импульса до отраженного эха. Если скорость волны в материале известна, это время пробега можно использовать для вычисления глубины отражающей поверхности раздела.Датчики, связанные с короткоживущими низкочастотными (50–200 кГц) сфокусированными волнами, обычно используются для испытания бетона.

2.2. Измерение поперечной волны (поперечной волны)

Одним из наиболее эффективных способов измерения скорости поперечной волны является использование оборудования MIRA, которое генерирует томографию поперечных волн [13]. MIRA также работает по базовому принципу ультразвукового эхо-импульса. В отличие от других методов эхо-импульса, устройство MIRA не требует связующего вещества с подпружиненной конструкцией.Программное обеспечение для интерактивной постобработки использует метод фокусировки синтетической апертуры (SAFT) для создания 2D и 3D изображений результатов испытаний [13] (Рисунок 3). Сгенерированные S-волны имеют движение частиц, которое распространяется перпендикулярно направлению фронта волны со скоростью около 60 процентов от скорости P-волн [11]. Самокрутов и др. [17] показали, что использование S-волн вместо P-волн уменьшает количество обратного рассеяния и ослабление сигнала в направлении, параллельном распространяющейся волне.

Последние достижения улучшили преобразователь MIRA, который теперь может создавать трехмерную томографию внутренних дефектов, которые могут присутствовать в бетонном элементе, с глубиной проникновения примерно до 2.0 м [13]. MIRA основан на ультразвуковом методе захвата высоты тона и использует антенну датчиков с точечным сухим контактом, которые излучают поперечные волны в бетон с номинальной центральной частотой 50 кГц. Использование набора точечных преобразователей позволяет быстро произвести 180 измерений времени прохождения во время каждого теста. Антенна состоит из решетки точечных преобразователей 4 на 12 и блока управления, который управляет преобразователями, как показано на рисунке 4 [14]. Преобразователи действуют как передатчики и приемники в последовательном режиме.Использование очень высоких частот с методом эхо-импульса может быть полезным с точки зрения улучшенного разрешения дефектов.

2.3. Измерение зубца R (волны Рэлея)

При обычном измерении скорости зубца R используется разница во времени между первым и вторым значимыми пиками в двух зубцах R от двух приемников [18, 19]. Однако могут возникать системные ошибки при улавливании пиковых точек. Лучше всего восполнить этот недостаток использовать кривую дисперсии волн Лэмба в пластине с MASW (многоканальный анализ поверхностных волн) [20, 21].

Сбор данных MASW основан на волновых сигналах, собранных на поверхности вдоль линейного массива измеренных точек, равномерно разнесенных (с разнесением) от источника волны, например, событие удара, показанное на рисунке 5. Событие удара для генерации волны должно обеспечиваться высокочастотным ударным элементом (малая площадь контакта). Множественные данные обрабатываются как отдельные сигналы, полученные каждым датчиком. Данные преобразуются из временной области смещения в область частотно-фазовой скорости с использованием двумерного преобразования Фурье, в результате чего получается фазовая скорость, которую обычно называют дисперсионной кривой.

MASW обычно применяется для испытания дорожных покрытий поверхностными волнами, а экспериментально рассчитанная кривая дисперсии интерпретируется как представление R-волн. Несколько мод направленных дисперсионных волн, распространяющихся в конструкции дорожного покрытия, могут быть измерены на поверхности и использованы для определения характеристик материала, включая моды Лэмба A0 и S0, используемые для определения коэффициента Пуассона, скорости R-волны и толщины пластины [22]. Пример кривой дисперсии в бетонной плите глубиной 30 см представлен на рисунке 6.Он получается с помощью преобразования волны MASW в следующем уравнении [20]: где — нормализованный комплексный спектр, полученный в результате преобразования Фурье, который является многоканальной записью на различных смещениях. — угловая частота, — фазовая скорость.

3. Эксперименты

3.1. Образцы для испытаний

Для моделирования воздействия предварительного напряжения на UPV в бетонную плиту, мы провели серию ультразвуковых испытаний на трех типах бетонной плиты (S1, S2 и S3), показанных на рисунке 7.Все образцы имеют размер 3000 мм × 3000 мм с номинальной толщиной 250 мм, и все они содержат поперечные и продольные арматуры диаметром 13 мм с шагом 560 мм на глубине 20 и 230 мм соответственно. Мы предварительно напрягли плиты S2 и S3 двумя и одним способами соответственно. Пять прядей диаметром 12,7 мм с шагом 350 мм наносили в каждом направлении. Детали предварительно напряженной пряди приведены в таблице 1.

Тип сухожилия Диаметр (мм) Площадь (мм 2 ) Растяжение 18 (%) прочность (МПа) Усилие подъема (кН) SWPC7B 12.7 98,7 3,5 1860 128,5

Указанный объем бетонной смеси составлял 0,48 с содержанием увлеченного воздуха 6%. Смесь содержала цемент типа I и заполнители известняка с максимальным размером крупного заполнителя 25 мм. Во время укладки бетона осадка составила 150 мм, а плотность — 2250 кг / м ³ . Образцы подвергали влажной сушке в течение 7 дней, накрыв их пропитанной мешковиной со сливным шлангом и пластиковой пленкой.После восьмого дня образцы хранили в лабораторном воздухе.

Мы определили механические свойства бетона с помощью испытаний, проведенных на десяти стандартных цилиндрах размером 150 мм × 300 мм, изготовленных из одной партии бетона. Для тех же условий, что и плиты S1, S2 и S3, мы подвергали воздушному отверждению стандартные образцы для определения прочности в течение 28 дней, статического модуля и коэффициента Пуассона. Мы определили прочность на сжатие, используя ASTM C-39 [23], и провели испытания модуля упругости и коэффициента Пуассона () из ASTM C-469 [24].Средние результаты 28-дневных испытаний составили 14,84 МПа для прочности, 17,68 МПа для модуля упругости и 0,16 для коэффициента Пуассона. Кроме того, динамический модуль упругости составил 21,30 ГПа, что было найдено с помощью эмпирического соотношения, предложенного Лайдоном и Балендраном [25]:

3.2. Методы испытаний

3.2.1. Измерение P-волны

Мы измерили скорость P-волны в бетоне в соответствии с BS 1881 [26], используя пару датчиков P-волны (передатчики и приемники MK-954), подключенных к приемнику импульсов (Ultracon-170). ).Передатчик приводился в действие прямоугольным импульсом 200 В, генерирующим поперечный ультразвуковой импульс 52 кГц. Приемник измерял волны переходного напряжения через поверхность каждой плиты (рис. 8).

Измерения продольных волн выполнялись с помощью цифровой платы осциллографа, синхронизированной с блоком импульсный приемник; поэтому сбор данных начался во время подачи импульса. На измерение времени полета влиял электрический шум, наложенный на форму волны. Поэтому, чтобы минимизировать случайные ошибки, связанные с определением времени прихода, мы выполнили усреднение 128 сигналов.Первым шагом в определении времени полета по осциллограмме было определение базовой линии. После этого форма волны была дополнительно сглажена с использованием 10-точечного фильтра скользящего среднего.

Мы провели в общей сложности 40 косвенных измерений на каждой бетонной плите, используя систему координат, начерченную на поверхности плиты (рис. 9). Система координат состояла из первичной сетки с шагом 353 × 100 мм. Линии сетки были помечены по ширине образцов как оси A, B, C, D, E, F, G и H и по длине образцов как оси I, II, III, IV и V.Мы провели косвенные измерения в продольном направлении по осям, обозначенным буквами. Мы разместили преобразователи передатчика и приемника в узлах сетки и измерили среднюю скорость продольной волны между ними. Например, в тестовой позиции A-I верхний и нижний кружки представляют датчики (передатчик и приемник), а крестики указывают среднюю скорость продольной волны между двумя датчиками.

Мы получили сигналы передатчика и кондиционера приемника, используя высокоскоростную (частота дискретизации 1 МГц) аналогово-цифровую плату сбора данных.Мы разработали компьютерный алгоритм, основанный на фиксированном пороговом уровне, для определения времени полета с использованием цифровых сигналов. На рисунке 10 представлен типичный сигнал преобразователей передатчика и приемника.

3.2.2. Тест MIRA для измерения S-волн

Для эффективного измерения S-волн мы использовали оборудование MIRA, которое было проверено как в Европе, так и в США. Процедура проста: триггерная кнопка на плате MIRA запускает прием всех возможных комбинаций отражений импульсов от каждого местоположения контрольной точки посредством соответствующей фильтрации и пространственно-временной обработки на основе алгоритма SAFT.В конце концов, цифровой дисплей представляет изображение B-скана со скоростью S-волны.

Мы провели в общей сложности 20 прямых измерений S-волн на каждой бетонной плите, используя ту же систему координат, что и для измерения P-волн. Однако мы провели эти испытания только в областях, заштрихованных на рисунке 11. Мы обозначили линии сетки по ширине образцов как оси AB, CD, EF и GH, а линии по длине образцов как оси I, II, III. , IV и V. Мы провели прямые измерения в одном месте, потому что MIRA использует эхо-импульсный метод (рис. 12).

На рисунке 13 показан результат испытания MIRA в точке EF-V на плите S1. Восстановленное изображение B-скана представляет собой среднее поперечное сечение (90 ° от пути перемещения матрицы преобразователей). На изображении центр ярко-красного цвета представляет собой отражения от обратной стороны плиты, что соответствует номинальной толщине 250 мм. На глубине 500 мм наблюдаются дополнительные реверберации от нижней части плиты, примерно в два раза превышающие толщину каждой последующей ступеньки.Кроме того, в левом углу отображается средняя скорость S-волны, вычисленная алгоритмом SAFT.

3.2.3. Тест MASW для измерения R-волны

Мы применили тестовую конфигурацию MASW для определения скорости R-волны последовательно к трем тестовым образцам вдоль 12 путей, показанных на рисунке 14.

Мы использовали стальной шарик с 18 диаметром мм в качестве источника удара для каждого испытания MASW. Функция принуждения, связанная с ударом, демонстрирует постоянный и широкий спектральный диапазон в диапазоне от постоянного тока до 15 кГц.Мы использовали 5 акселерометров (PCB 353B16) с частотным диапазоном от 1 до 10 кГц и резонансной частотой около 70 кГц, даже на расстоянии 10 см вдоль тестовой линии, чтобы обнаружить колебания поверхности, вызванные ударом мяча. Для экспресс-теста мы установили 5 акселерометров на раму, как показано на рисунке 15. Мы стабилизировали сигналы с помощью формирователя сигналов (PCB 482C16) и оцифровали их с частотой дискретизации 1 МГц с помощью осциллографа NI-PXI 5105.

Многоканальная запись состоит из 5 временных рядов (называемых трассами) от получателей в упорядоченном виде.Обработка данных MASW состоит из трех этапов: обнаружение поверхностных волн, построение дисперсионного изображения и извлечение кривой дисперсии сигнала, а также идентификация нескольких волновых мод Лэмба и скорости R-волны. Все эти шаги можно полностью автоматизировать. При обнаружении поверхностных волн исследуются зарегистрированные сейсмические волны в наиболее вероятном диапазоне частот и фазовых скоростей. Построение изображения фазовой скорости осуществляется с помощью метода преобразования 2D (время и темп) волнового поля.Это преобразование устраняет весь окружающий шум от деятельности человека, а также шум, создаваемый источниками, например, рассеянные волны. Необходимая дисперсионная кривая, такая как кривая основной моды A0, A1, S0 или S1, затем извлекается из шаблона накопления. В конце концов, извлеченная дисперсионная кривая используется в качестве эталона для определения скорости R-волны. Для каждого теста были получены временные сигналы длительностью 10 мс. Поскольку амплитуда входной форсирующей функции в каждой контрольной точке на бетонной поверхности по своей сути непостоянна, мы нормализовали амплитуду каждого временного сигнала относительно раннего отрицательного пика прихода импульса R-волны в этом сигнале, что обеспечивает более согласованные данные MASW.

На рисунке 16 показаны результаты экспериментов на трассе 6 в пластине S2, а также представлены изображения и кривые дисперсии до 12 кГц. Кривые волны Лэмба в единственном слое должны соответствовать одному из откликов. Режимы A0 и S0 за пределами 10 кГц сходятся к фазовой скорости около 2000 м / с, соответствующей R-волне. Кроме того, режим ударного эха (режим толщины), который идентичен режиму S1, показывает, что 7,5 кГц соответствуют номинальной толщине 250 мм.

(a) Сигналы во временной области
(b) Кривая дисперсии
(a) Сигналы во временной области
(b) Кривая дисперсии

4.Результаты и обсуждение

4.1. Экспериментальные данные для скоростей P-, S- и R-волн

Чтобы минимизировать случайные ошибки, связанные с определением времени прихода, мы усреднили времена для 128 форм сигналов для измерения P-волн. Для измерения S-волн мы повторяли тесты MIRA в каждой точке, пока не обнаружили четкое отражение от задней части плиты. Мы также выполнили тест MASW на одном пути до тех пор, пока расчетное изображение дисперсии не показало отчетливую моду A0.Все данные по скоростям P-, S- и R-волн сведены в Таблицы 2–4.

903 903 903 903 903 903 903 903 3433 903 19 3300 3316 903 903 903 903 903 903 903 903 903 9072 6 381819 905 905 905 Контрольная точка S1 S2 S3 I II III IV IV III IV IV V I II III IV V A 3002 3303 903 903 903 903 903 903 3258 3400 3183 3391 3253 3320 3348 3358 3244 B 3136 3395 3285 3691 3211 3733 3630 3401 C 3254 3197 3281 3350 3322 3275 3335 3287 3256 3260 D 3429 3339 3318 3340 3429 3329 3333 3297 3318 903 903 903 903 903 3301 3337 E 3130 3268 3104 3472 3378 3166 3398 3166 3398 3300 31603903 903 903 3341 3406 Ф. 3108 3268 3300 3391 3374 3374 3528 3280 3524 3260 3320 3458 3130 3279 903 903 903 903 903 903 3207 3234 3275 3277 3312 3295 3540 3343 3358 3329 3367 3379 903 903 903 903 903 903 3271 3333 3363 3255 3400 3793 3818 3316 3316 3497 3444 3497 3444 3442 3160 3130 Макс 3472 3733 Среднее (м / с) 3285 3367 3362 Стандартное (м / с) 97 146

Avg = средняя скорость и Std = стандартное отклонение.

903 903 903 1819 903 9018 903 1800 2219 903 1910 903 2030 903 9019 18903 2160 903 903 Контрольная точка S1 S2 S3 AB CD 903 G3 9019 9018 9018 903 19 GH AB CD EF GH I 1830 1870 2020 903 1870 1930 1890 1900 II 1950 1870 1840 1780 1800 1790 2070 1930 1790 2070 1930 III 1880 1840 1840 1900 90 318 1780 1800 1830 2050 1960 2040 1950 2010 IV 1890 2160 18903 1920 1890 1980 1970 2050 V 2020 1890 2010 2040 2110 903 1920 903 9019 9019 2040 2010 1970 Мин. 1780 1780 1810 Макс. 1911 1961 1952 Стандартное (м / с) 95 169 9 0318 62

Avg = средняя скорость и Std = стандартное отклонение.

903 903 903 9019 1917 1917 Перекрытие Путь 3 903 719 903 903 719 903 903 903 903 903 903 903 8 9 10 11 12 Мин. Макс. 1951 1835 1988 1894 1882 1921 1917 1882 1753 195318 1988 1880 69318 903 1988 2006 1992 1894 2043 1855 1795 1932 1855 1795 2043 1934 79 S3 1853 1988 1970 1845 1932 2006 1888 1845 2006 1926 75

среднее отклонение = среднее значение

Диапазоны скоростей P-, S- и R-волн составляют 3002–3472 м / с, 1780–2160 м / с и 1753–1988 м / с, соответственно, для железобетонной плиты ( S1). Распределение данных для каждого типа волн разумно сопоставимо с теоретическими значениями скорости 3174, 1851 и 1827 м / с, вычисленными по (1) с коэффициентом Пуассона (0,16), динамической упругостью (21,3 МПа) и плотностью (2250 кг). / м ³ ). Разница между максимальной и минимальной скоростями в плите S1, как правило, меньше, чем у плит S2 и S3, которые имеют предварительное напряжение двумя и одним способами, соответственно, потому что поле напряжений в железобетонной плите более согласовано, чем в предварительно напряженной. плиты.

4.2. Статистический анализ

Мы провели статистический анализ данных UPV математически, чтобы оценить вариации экспериментальных данных для железобетонных и предварительно напряженных бетонных плит. Мы использовали размер выборки, среднее значение и стандартное отклонение UPV от плит S1, S2 и S3 для базовых входных данных, как показано в таблице 5.

Тип измерения Тип плиты Статистика ⁢Тест на соответствие Размер образца Среднее ( σ ) м / с Стандартное ( μ ) м / с COV COV значение Распределение вероятностей P-волна S1 40 3285 97 0.030 0,16 0,21 0,20 нормальный S2 40 3367 146 0,043 0,20 903 903 903 903 903 903 903 903 903 903 903 903 903 903 903 903 903 903 903 903 903 903 903 903 903 3362 110 0,033 0,19 0,21 0,09 Нормальный S-образная волна S3 2019 9018 9018 9 0,23 0,29 0,18 Нормальный S2 20 1961 169 0,086 0,24 903 903 903 903 0,24 903 903 903 903 903 1952 62 0,032 0,20 0,29 0,33 Нормальный R-волна S3 1219 6918 90187 0,18 0,37 0,76 Нормальный S2 12 1934 79 0,041 0,20 0,37 903 903 903 903 903 903 903 903 903 903 903 1918 75 0,039 0,22 0,37 0,51 Нормальный

Средняя скорость = Std ( μ ) = стандартное отклонение; COV = коэффициент переменной (= (%)).

Как правило, для ультразвуковой волны на частоте 50 кГц с длиной волны примерно 90 мм на время пролета между преобразователями передатчика и приемника может влиять неоднородность грубого агрегированного распределения, что создает основную ошибку данных в бетонный материал [26]. Статистические данные показывают, что стандартные отклонения и COV для зубцов R и S обычно меньше, чем для зубцов P, по двум причинам. Во-первых, P-волна имеет самую высокую скорость среди всех ультразвуковых волн.Во-вторых, R- и S-волны меньше зависят от граничных условий и порового давления воды, чем P-волны. Следовательно, можно измерить более точное время полета, что приведет к более точной скорости волны. Более того, тесты MASW и MIRA для измерений R- и S-волн используют улучшенные алгоритмы для минимизации шумовых сигналов от измерений с несколькими датчиками. Таким образом, измерение P-волны на одном пути волны, связанное с одним датчиком, имеет больше систематических и электрических ошибок, чем измерения R- и S-волн.

Все COV данных UPV в образце полевого бетона хорошие (от 4,0 до 5,0) или очень хорошие (от 3,0 до 4,0) в соответствии с ACI 214R [27], за исключением измерения S-волны на плите S2. Большой COV (0,086) при измерении S-волны может быть вызван нестабильной сходимостью алгоритма SAFT на шероховатой поверхности бетонной плиты или непостоянным полем напряжений в предварительно напряженной бетонной плите, даже несмотря на то, что мы повторили тесты MIRA несколько раз. раз.

Во всех испытаниях UPV, COV имеет тенденцию к увеличению по мере того, как предварительное напряжение становится сильнее, потому что поле напряжений в предварительно напряженных плитах несовместимо, а аналитическая характеристика ультразвуковых волн в несовместимом поле напряжений неоднородного материала практически невозможна.Таким образом, наша цель в этом исследовании состояла в том, чтобы экспериментально определить статистические вариации в данных UPV из предварительно напряженных плит и предложить практические рекомендации.

Мы также применили критерий согласия Колмогорова-Смирнова [28] для всех случаев, чтобы проверить статистическое распределение измерений UPV. В этом тесте (как показано на рисунках 17–19) мы использовали эмпирическую ступенчатую кумулятивную функцию распределения частот и построили кумулятивную функцию нормального распределения для каждой из переменных, представленных в таблице 5.Наблюдаемая статистика была меньше критического значения, соответствующего обычно используемому 5% уровню значимости (таблица 5). Следовательно, нулевая гипотеза о нормальном распределении данных не может быть отклонена на уровне значимости 5%. Значение представляет вероятность того, что статистика наблюдаемой выборки равна или более экстремальна, чем статистическая гипотеза, что означает, что нулевая гипотеза может быть более принята, когда значение становится больше, чем уровень значимости.Для всех данных нулевая гипотеза была удовлетворена. Кроме того, экспериментальные данные для зубца R более статистически значимы, чем для зубцов S и P.

Подводя итог, можно сделать вывод, что все типы данных UPV могут быть представлены как нормально распределенные переменные с соответствующими средними и стандартными отклонениями.

4.3. Сравнение с динамическим модулем из статического теста

Мы проверили точность наших экспериментальных данных, сравнив динамические модули из измеренного UPV с модулем, определенным из статического модуля.В таблице 6 показано сравнение динамических модулей для S1, S2 и S3. Диапазон ошибок для плиты S1 (без предварительного напряжения) составляет 5–7%, а R-, S- и P-волны в этом порядке имеют меньшие ошибки по сравнению с динамическим модулем из статического испытания. Однако ошибка увеличивается на 12% для S2 и S3 независимо от типа волны, даже если ошибка между S2 и S3 составляет менее 2%. Таким образом, предварительное напряжение влияет на все типы скоростей волн и увеличивает динамический модуль более чем на 10% в зависимости от скорости волны.

Измерение Плита Ультразвуковое испытание Статическое испытание Ошибка Среднее м / с E319 (9019) GP (ГПа) (ГПа) П-образная волна S1 3285 22.80 0,16 14,84 17318 14,84 17318 68 21,30 7,01% S2 3367 23,96 0,16 14,84 17,68 21,30 12,46 903 903 903 903 903 903 14,84 17,68 21,30 12,09% S-волна S1 1910 22,67 0.16 14,84 17,68 21,30 6,43% S2 1960 23,87 0,16 14,84 17,68 213 903 14,84 17,68 213 903 903 903 23,63 0,16 14,84 17,68 21,30 10,93% R-волна S1 188055 0,16 14,84 17,68 21,30 5,86% S2 1934 23,87 0,16 14,84 0,16 14,84 17319 903 18 903 1918 23,46 0,16 14,84 17,68 21,30 10,15%

прочность на сжатие: динамический

5. Заключение

Мы провели серию экспериментальных тестов UPV, чтобы изучить изменение скоростей продольных, поперечных и поперечных волн в железобетонной плите и двух предварительно напряженных бетонных плитах. Для измерений S- и R-волн мы применили тесты MIRA и MASW, соответственно, и подтвердили, что они являются надежными и многообещающими методами тестирования для измерения скорости волны. Все наши экспериментальные данные статистически стабильны и значимы. На основании данных, представленных в этом исследовании, мы делаем следующие выводы.(i) Во-первых, все экспериментальные данные UPV находятся в разумном диапазоне, теоретически рассчитанном на основе физических свойств, обнаруженных в статическом испытании. Экспериментальные данные для R-, S- и P-волн в указанном порядке статистически стабильны из-за различий в величине энергии, эффектов ограничения и улучшений в измерительном оборудовании и анализе, связанном с различными датчиками (ii). Статистический анализ с помощью COV и критерия согласия показал хорошие или очень хорошие скорости распределения данных в соответствии с ACI 214R, и все данные представляют собой нормальное распределение на уровне значимости 5%.Таким образом, всем данным можно доверять статистически. (Iii) Ультразвуковые скорости в предварительно напряженном бетоне, независимо от типа волны, на 2-3% выше, чем в железобетонной плите. Кроме того, динамические модули из данных UPV в плите PSC на 5-7% выше, чем в плите RC. (Iv) Мы получили статистически надежные данные с использованием многообещающих методов и показали изменение упругих волн в плитах PSC и RC. Наши экспериментальные результаты предлагают практические рекомендации по применению ультразвуковых методов к структурам PSC.

Конкурирующие интересы

Авторы заявляют, что у них нет конкурирующих интересов.

Благодарности

Эта работа была поддержана грантом Национального исследовательского фонда Кореи (NRF), финансируемым правительством Кореи (MSIP) (NRF-2013R1A2A2A01067754).

Быстро устанавливаемые плиты из армированного волокном полимера (FRP) для модернизации железобетонных мостов для военных — Университет штата Аризона

@inproceedings {b018800af24a4509825d01ebced220d6,

title = «Быстро устанавливаемые плиты из армированного волокном полимера (FRP) для модернизации железобетонные мосты для военных «,

аннотация =» The U.S. military часто приходится перебрасывать в другие страны, где мосты могут не иметь достаточной прочности для их тяжелых тактических машин. Было доказано, что прочные и легкие полимерные материалы, армированные волокном (FRP), полезны для усиления железобетонных мостов. Однако, чтобы быть полезным для военных, метод обновления должен быть быстрым и простым в использовании — две характеристики, которые обычно не связаны с материалами FRP. В настоящее время Центр инженерных исследований и разработок армии США (ERDC) пытается разработать альтернативные методики быстрого нанесения материалов из стеклопластика для укрепления железобетонных мостов.Наиболее многообещающим из появившихся методов стало использование механических креплений (то есть гвоздей) для прикрепления пластин из стеклопластика к нижней части балок вместо традиционных методов склеивания. В этой статье представлен обзор обширной серии испытаний на изгиб, проведенных на балках, модернизированных пластинами из стеклопластика с использованием метода механического крепления. Испытания показали, что можно получить прирост прочности, близкий к ожидаемому от традиционного армированного стеклопластика, а режим разрушения на самом деле гораздо более пластичный, чем при традиционных модификациях стеклопластика.Также представлены результаты нескольких аналитических параметрических исследований, которые дают представление о влиянии изменений в материалах и геометрических свойствах модернизированных балок. »,

author =« Ray, {James C.} and Vel {\ ‘a} zquez, {Херардо И.} и Ламанна, {Энтони Дж.} И Банк, {Лоуренс К.} «,

год =» 2003 «,

doi =» 10.1061 / 40691 (2003) 32 «,

language =» English (US) «,

isbn =» 078440691X «,

series =» High Performance Materials in Bridges «,

publisher =» ASCE — Американское общество инженеров-строителей «,

pages =» 359—373 » ,

editor = «A.Азизинамини и А. Якель и М. Абдельрахман «,

booktitle =» Высококачественные материалы в мостах «,

note =» Труды Международной конференции по высокоэффективным материалам в мостах; Дата конференции: 29.07.2001 — 03.08.2001 «,

}

Бетонные блоки (AISC) | IDEA StatiCa

Бетон ниже опорной плиты моделируется подпочвы Winkler с равномерной жесткости, что обеспечивает контактных напряжений. Среднее напряжение на загруженную области в контакте с опорной плитой используется для проверки на сжатие.

Бетон при сжатии

Расчетная прочность бетона на сжатие рассчитана в соответствии с AISC 360-16, раздел J8. Когда поддерживаемая поверхность бетона больше, чем опорная плита, расчетная несущая способность определяется как

\ [f_ {p (max)} = 0,85 f_c \ sqrt {\ frac {A_2} {A_1}} \ le 1,7 f ‘_c \]

где:

• f’ _c — прочность бетона на сжатие
• ₁ — площадь основания пластины в контакте с поверхностью бетона (верхняя поверхность усеченного)
• A ₂ — бетонная опорная поверхность (геометрически подобная нижняя часть усеченной вершины с уклонами от 1 по вертикали до 2 по горизонтали)

Оценка бетона в подшипнике следующая:

σ ≤ ϕ _c f _{p (макс.)} для LRFD

σ ≤ f _{p (макс.)} p (макс.) _{Ω с} по

ASD, где:

• σ — среднее напряжение при сжатии под опорной плитой
• ϕ _c = 0.65 — коэффициент сопротивления бетона
• Ом _c = 2,31 — коэффициент запаса прочности по бетону

Передача поперечных сил

Сдвигающие нагрузки могут передаваться одним из следующих способов:

• Срезной выступ,
• Трение,
• Анкерные болты.

Срезной выступ

Доступен только LFRD. Сдвигающая нагрузка передается через срезной выступ. Бетон в опоре и, если не предусмотрено армирование для развития необходимой прочности, необходимы проверки бетона на разрыв.

Несущая способность проушины относительно бетона определяется в соответствии с ACI 349-01 — B.4.5 и ACI 349-01 RB11 как:

ϕP _br = ϕ 1.3 f ‘ _c A ₁ + ϕ K _c ( N _y — P _a )

где:

• ϕ = 0,7 — коэффициент уменьшения прочности подшипника бетон согласно ACI 349
• f ‘ _c — прочность бетона на сжатие
• A ₁ — площадь выступа встроенной проушины для срезания в направлении силы, за исключением части проушины, контактирующей с раствором над бетонным элементом
• К _c = 1.6 — коэффициент удержания
• N _y = n A _se F _y — предел текучести растянутых анкеров
• P _a — внешняя осевая нагрузка

Прочность на отрыв бетона проушины на сдвиг в соответствии с ACI 349 — B11 составляет:

\ [\ phi V_ {cb} = A_ {Vc} 4 \ phi \ sqrt {f’_c} \]

где :

• ϕ = 0,85 — коэффициент снижения прочности на сдвиг согласно ACI 349
• A _Vc — зона эффективного напряжения, определяемая путем проецирования плоскости под углом 45 ° от опорных кромок срезной проушины к свободной поверхности в направлении срезающей нагрузки.Опорная поверхность срезного выступа исключена из расчетной площади

Если сопротивление бетона разрыву в настройке кода отключено, пользователю предоставляется сила, которую необходимо передать через железобетон.

Трение

Сдвигающая нагрузка передается посредством трения. Сопротивление сдвигу определяется как:

ϕ _c V _r = ϕ _c μ C (LRFD)

V _{117 r 117 r c = мкС / Ом c (ASD)}

где:

• ϕ _c = 0.65 — коэффициент сопротивления (LRFD)
• Ом _c = 2,31 — коэффициент безопасности (ASD)
• μ = 0,4 — коэффициент трения между опорной плитой и бетоном (Рекомендуемое значение 0,4 в AISC Руководство по проектированию 7 — 9.2 и МСА 349 — B.6.1.4, редактируемые в настройках кода)
• C — сжимающая сила

Анкерные болты

Если поперечная нагрузка передается только через анкерные болты, поперечная сила, действующая на каждый анкер, определяется FEA, а анкерные болты оцениваются в соответствии с ACI 318-14, как описано в следующих главах.